SATWE計算結(jié)果分析10個比值和調(diào)整方法

1、wordSATWE軟件計算結(jié)果分析一、位移比標準條文：新高規(guī)規(guī)定：結(jié)構(gòu)平面布置應(yīng)減少扭轉(zhuǎn)的影響。在考慮偶然偏心影響的規(guī)定水平地震力作用下，樓層豎向構(gòu)件最大的水平位移和層間位移，A級高度高層建筑不宜大于該樓層平均值的1.2倍，不應(yīng)大于該樓層平均值的1.5倍；B級高度高層建筑、超過A級高度的混合結(jié)構(gòu)及本規(guī)程第10章所指的復(fù)雜高層建筑不宜大于該樓層平均值的1.2倍，不應(yīng)大于該樓層平均值的1.4倍。根本概念：位移比包含兩項內(nèi)容 1樓層豎向構(gòu)件的最大水平位移與平均水平位移的比值；2樓層豎向構(gòu)件的最大層間位移與平均層間位移的比值；計算位移比僅考慮墻頂，柱頂?shù)蓉Q向構(gòu)件上節(jié)點的最大位移，不考慮其他節(jié)點的位移。

2、位移比可以用結(jié)構(gòu)剛心與質(zhì)心的相對位置偏心率表示，二者相距較遠的結(jié)構(gòu)在地震作用下扭轉(zhuǎn)效應(yīng)較大，位移比是控制結(jié)構(gòu)整體抗扭特性和平面不規(guī)那么性的重要指標。鋼筋混凝土高層建筑結(jié)構(gòu)的最大適用高度應(yīng)區(qū)分為A級和B級：A級高度鋼筋混凝土乙類和丙類高層建筑最大適用高度結(jié)構(gòu)體系非抗震設(shè)計抗震設(shè)防烈度6度7度8度9度0.20g0.30g框架7060504035-框架-剪力墻1501301201008050剪力墻全部落地剪力墻1501401201008060局部框支剪力墻1301201008050不應(yīng)采用筒體框架-核心筒1601501301009070筒中筒20018015012010080板柱-剪力墻110807

3、05540不應(yīng)采用B級高度鋼筋混凝土乙類和丙類高層建筑最大適用高度結(jié)構(gòu)體系非抗震設(shè)計抗震設(shè)防烈度6度7度8度0.20g0.30g框架-剪力墻170160140120100剪力墻全部落地剪力墻180170150130110局部框支剪力墻15014012010080筒體框架-核心筒220210180140120筒中筒300280230170150操作要點：位移比在<結(jié)構(gòu)位移>WDISP.OUT中輸出，各樓層位移比為Ratio(X)和Radio(Y)。其中，Ratio(X)=Max(X)/Ave(X) 位移比不滿足，簡便的調(diào)整方法：1程序調(diào)整：satwe程序不能實現(xiàn)2人工調(diào)整：只能人工調(diào)

4、整改變結(jié)構(gòu)平面布置，使結(jié)構(gòu)規(guī)那么，剛度均勻，減小結(jié)構(gòu)剛心與形心的偏心距：可利用程序的節(jié)點搜索功能在satwe的“分析結(jié)構(gòu)圖形和文本顯示中的“各層配筋構(gòu)件編號簡圖中快速找到位移最大的節(jié)點，加強該節(jié)點對應(yīng)的墻、柱等構(gòu)件剛度；也可以找出位移最小的節(jié)點削弱其剛度；直到位移比滿足要求。考前須知及電算調(diào)整：1新高規(guī)規(guī)定，進行高層建筑內(nèi)力與位移計算時，可假定樓板在其自身平面內(nèi)為無限剛性，如果在結(jié)構(gòu)模型中設(shè)定了彈性板或樓板開大洞，應(yīng)計算兩次，第一次抗震計算時選擇satwe分析與設(shè)計參數(shù)補充定義總信息對所有樓層強制采用剛性樓板假定，按標準要求的條件計算位移比，第二次應(yīng)在位移比滿足要求后，不選擇該項，以彈性樓板假

5、定進行配筋計算。2但需注意的是，對于復(fù)雜結(jié)構(gòu)，如不規(guī)那么的坡屋頂、體育館看臺、工業(yè)廠房、錯層和越層結(jié)構(gòu)，或者柱、墻不在同一標高，或者沒有樓板等情況，如果采用強制剛性樓板假定，結(jié)構(gòu)分析會嚴重失真，所以，一般這些結(jié)構(gòu)都不強行進行位移比控制。3高層建筑位移比計算應(yīng)考慮偶然偏心的影響，多層建筑可以不考慮。4位移比是判斷結(jié)構(gòu)規(guī)那么性的重要依據(jù)，對是否考慮雙向地震有重要參考作用。5當樓層的最大層間位移角不大于新高規(guī)第373條規(guī)定的限值的40時，該樓層豎向構(gòu)件的最大水平位移和層間位移與該樓層平均值的比值可適當放松，但不應(yīng)大于1.6。6假設(shè)位移比超過1.2，那么需要在總信息參數(shù)設(shè)置中考慮雙向地震作用；7因為高

6、層建筑在水平力作用下，幾乎都會產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)，故樓層最大位移一般都發(fā)生在結(jié)構(gòu)單元的邊角部位。二、層間最大位移與層高之比層間位移角標準條文： 新高規(guī)的條規(guī)定，按彈性方法計算的風荷載或多遇地震標準值作用下的樓層層間最大水平位移與層高之比uh宜符合以下規(guī)定：1 高度不大于150m的高層建筑，其樓層層間最大位移與層高之比uh不宜大于表373的限值。結(jié)構(gòu)體系u/h框架1/550框架剪力墻、框架核心筒、板柱剪力墻1/800筒中筒、剪力墻1/1000除框架結(jié)構(gòu)外的轉(zhuǎn)換層1/10002 高度不小于250m的高層建筑，其樓層層間最大位移與層高之比uh從不宜大于1500。 3 高度在150m250m之間的高層建筑，其樓

7、層層間最大位移與層高之比uh從的限值可按本條第1款和第2款的限值線性插入取用。注：樓層層間最大位移u以樓層豎向構(gòu)件最大的水平位移差計算，不扣除整體彎曲變形?？拐鹪O(shè)計時，本條規(guī)定的樓層位移計算可不考慮偶然偏心的影響?？挂?guī)條文說明：第一階段設(shè)計，變形驗算以彈性層間位移角表示。名詞釋義：1 層間位移比：即樓層豎向構(gòu)件的最大層間位移角與平均層間位移角的比值。其中：層間位移角：墻、柱層間位移與層高的比值。最大層間位移角：墻、柱層間位移角的最大值。平均層間位移角：墻、柱層間位移角的最大值與最小值之和除2?？刂颇康?高層建筑層數(shù)多，高度大，為了保證高層建筑結(jié)構(gòu)具有必要的剛度，應(yīng)對其最大位移和層間位

8、移加以控制，主要目的有以下幾點： 1保證主體結(jié)構(gòu)根本處于彈性受力狀態(tài),防止混凝土墻柱出現(xiàn)裂縫,控制樓面梁板的裂縫數(shù)量,寬度。 2保證填充墻,隔墻,幕墻等非結(jié)構(gòu)構(gòu)件的完好,防止產(chǎn)生明顯的損壞。結(jié)構(gòu)位移輸出文件WDISP.OUTMaxDx、MaxDy : x和y方向?qū)娱g最大位移 即要求：MaxDx/h和MaxDy/h滿足標準要求電算結(jié)果的判別與調(diào)整要點:1驗算層間位移角那么不需要考慮偶然偏心；2最大層間位移是在剛性樓板假設(shè)下的控制參數(shù)。構(gòu)件設(shè)計與位移信息不是在同一條件下的結(jié)果即構(gòu)件設(shè)計可以采用彈性樓板計算，而位移計算必須在剛性樓板假設(shè)下獲得，故可先采用剛性樓板算出位移，而后采用彈性樓板進

9、行構(gòu)件分析。3因為高層建筑在水平力作用下,幾乎都會產(chǎn)生扭轉(zhuǎn),故樓層最大位移一般都發(fā)生在結(jié)構(gòu)單元的邊角部位。4.當結(jié)構(gòu)層間位移角很小，例如一般結(jié)構(gòu)彈性位移角小于規(guī)定限值的1/2，復(fù)雜結(jié)構(gòu)和高層結(jié)構(gòu)彈性位移角小于規(guī)定限值的1/3，位移比可適當放寬，如放大20%。3、 周期比控制標準條文：新高規(guī)的條規(guī)定，結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)為主的第一自振周期Tt與平動為主的第一自振周期Tl之比，A級高度高層建筑不應(yīng)大于0.9，B級高度高層建筑、超過A級高度的混合結(jié)構(gòu)及本規(guī)程第10章所指的復(fù)雜高層建筑不應(yīng)大于0.85。(抗規(guī)中沒有明確提出該概念，所以多層時該控制指標可以適當放松，但一般不大于1.0。)新高規(guī)條規(guī)定，抗震設(shè)計時，B

10、級高度的高層建筑結(jié)構(gòu)、混合結(jié)構(gòu)和本規(guī)程第10章規(guī)定的復(fù)雜高層建筑結(jié)構(gòu)，尚應(yīng)符合以下規(guī)定：1 宜考慮平扭耦聯(lián)計算結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)，振型數(shù)不應(yīng)小于15，對多塔樓結(jié)構(gòu)的振型數(shù)不應(yīng)小于塔樓數(shù)的9倍，且計算振型數(shù)應(yīng)使各振型參與質(zhì)量之和不小于總質(zhì)量的90；2 應(yīng)采用彈性時程分析法進行補充計算；3 宜采用彈塑性靜力或彈塑性動力分析方法補充計算。名詞釋義：周期比:即結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)為主的第一自振周期也稱第一扭振周期Tt與平動為主的第一自振周期也稱第一側(cè)振周期T1的比值。周期比主要控制結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)效應(yīng)，減小扭轉(zhuǎn)對結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的不利影響，使結(jié)構(gòu)的抗扭剛度不能太弱。因為當兩者接近時,由于振動藕連的影響,結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)將明顯增大。對于

11、通常的規(guī)那么單塔樓結(jié)構(gòu)，如下驗算周期比:1計算結(jié)果詳周期、地震力與振型輸出文件WZQ.OUT，因satwe電算結(jié)果中并未直接給出周期比，故對于通常的規(guī)那么單塔樓結(jié)構(gòu)，需人工按如下步驟驗算周期比。2    根據(jù)各振型的兩個平動系數(shù)和一個扭轉(zhuǎn)系數(shù)三者之和等于1判別各振型分別是扭轉(zhuǎn)為主的振型也稱扭轉(zhuǎn)振型還是平動為主的振型也稱平動振型。一般情況下，當扭轉(zhuǎn)系數(shù)大于0.5時，可認為該振型是扭振振型，反之應(yīng)為平動振型。當然，對某些極為復(fù)雜的結(jié)構(gòu)還應(yīng)結(jié)合主振型信息來進行判斷；3    通常周期最長的扭轉(zhuǎn)振型對應(yīng)的就是第一扭轉(zhuǎn)周期Tt，周期最長的平動振型對應(yīng)的就是第一平動

12、周期T1 4    對照“結(jié)構(gòu)整體空間振動簡圖，考察第一扭轉(zhuǎn)/平動周期是否引起整體振動，局部振動不能當做第一扭轉(zhuǎn)/平動周期。需考察下一個次長周期。  5    考察第一平動周期的基底剪力比是否為最大 6    計算Tt/T1，看是否超過0.9 (0.85)多塔結(jié)構(gòu)周期比： 對于多塔樓結(jié)構(gòu)，不能直接按上面的方法驗算，而應(yīng)該將多塔結(jié)構(gòu)切分成多個單塔，按多個單塔結(jié)構(gòu)分別計算。體育場館、空曠結(jié)構(gòu)和特殊的工業(yè)建筑，沒有特殊要求的，一般不需要控制周期比。體育場館、空曠結(jié)構(gòu)和特殊的工業(yè)建筑，沒有特殊要求的，一般不需要控制周期比。

13、周期、地震力與振型輸出文件WZQ.OUT   考慮扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)時的振動周期(秒)、X,Y 方向的平動系數(shù)、扭轉(zhuǎn)系數(shù)    振型號    周期      轉(zhuǎn)角          平動系數(shù) (X+Y)       扭轉(zhuǎn)系數(shù)      1       0.6306    110.18   

14、      0.99 ( 0.12+0.88 )      0.01      2       0.6144      21.19         0.95 ( 0.82+0.12 )      0.05      3     &

15、#160; 0.4248      2.39         0.06 ( 0.06+0.00 )      0.94      4       0.1876    174.52        0.96 ( 0.95+0.01 )      0.04 

16、;     5       0.1718      85.00         1.00 ( 0.01+0.99 )      0.00      6       0.1355      5.03        

17、0;0.05 ( 0.05+0.00 )      0.95      7       0.0994    177.15        0.97 ( 0.97+0.00 )      0.03      8       0.0849     

18、0;87.63        1.00 ( 0.00+1.00 )      0.00      9       0.0752      12.73        0.03 ( 0.03+0.00 )      0.97      

19、0; X 方向的有效質(zhì)量系數(shù):    97.72%Y 方向的有效質(zhì)量系數(shù):    96.71%即要求：0.4248/0.6306=0.67                 <0.997.72%      96.71%                 >90%

20、  說明無需再增加振型計算高規(guī)，計算振型數(shù)應(yīng)使各振型參與質(zhì)量之和不小于總質(zhì)量的90 周期比不滿足的調(diào)整方法：1程序調(diào)整：satwe程序不能實現(xiàn)2人工調(diào)整：只能人工調(diào)整改變結(jié)構(gòu)平面布置，提高結(jié)構(gòu)規(guī)扭轉(zhuǎn)剛度；總的調(diào)整原那么是加強結(jié)構(gòu)外圍墻、柱或梁的剛度，適當削弱結(jié)構(gòu)中間墻、柱的剛度。電算結(jié)果的判別與調(diào)整要點:1.    對于剛度均勻的結(jié)構(gòu)，在考慮扭轉(zhuǎn)耦連計算時，一般來說前兩個或幾個振型為其主振型，但對于剛度不均勻的復(fù)雜結(jié)構(gòu)，上述規(guī)律不一定存在?？傊诟邔咏Y(jié)構(gòu)設(shè)計中，使得扭轉(zhuǎn)振型不應(yīng)靠前，以減小震害。SATWE程序中給出了各振型對基底剪力奉獻比例的計算功能,通

21、過參數(shù)Ratio(振型的基底剪力占總基底剪力的百分比)可以判斷出那個振型是X方向或Y方向的主振型，并可查看以及每個振型對基底剪力的奉獻大小。2.    振型分解反響譜法分析計算周期，地震力時，還應(yīng)注意兩個問題，即計算模型的選擇與振型數(shù)確實定。一般來說，當全樓作剛性樓板假定后，計算時宜選擇“側(cè)剛模型進行計算。而當結(jié)構(gòu)定義有彈性樓板時那么應(yīng)選擇“總剛模型進行計算較為合理。至于振型數(shù)確實定，應(yīng)按上述高規(guī)條B級高度的高層建筑結(jié)構(gòu)和本規(guī)程第10章規(guī)定的復(fù)雜高層建筑結(jié)構(gòu)，抗震設(shè)計時，宜考慮平扭耦聯(lián)計算結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)，振型數(shù)不應(yīng)小于15，對多塔樓結(jié)構(gòu)的振型數(shù)不應(yīng)小于塔樓數(shù)的9倍，且計算振

22、型數(shù)應(yīng)使各振型參與質(zhì)量之和不小于總質(zhì)量的90執(zhí)行，振型數(shù)是否足夠，應(yīng)以計算振型數(shù)使振型參與質(zhì)量不小于總質(zhì)量的90%作為唯一的條件進行判別。(耦聯(lián)取3的倍數(shù)，且3倍層數(shù)，非耦聯(lián)取層數(shù)，直到參與計算振型的有效質(zhì)量系數(shù)90)3.    如同位移比的控制一樣，周期比側(cè)重控制的是側(cè)向剛度與扭轉(zhuǎn)剛度之間的一種相對關(guān)系，而非其絕對大小，它的目的是使抗側(cè)力構(gòu)件的平面布置更有效、更合理，使結(jié)構(gòu)不至于出現(xiàn)過大相對于側(cè)移的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)。即周期比控制不是在要求結(jié)構(gòu)足夠結(jié)實，而是在要求結(jié)構(gòu)承載布局的合理性?？紤]周期比限制以后，以前看來規(guī)整的結(jié)構(gòu)平面，從新標準的角度來看，可能成為“平面不規(guī)那么結(jié)構(gòu)。一旦出

23、現(xiàn)周期比不滿足要求的情況，一般只能通過調(diào)整平面布置來改善這一狀況，這種改變一般是整體性的，局部的小調(diào)整往往收效甚微。周期比不滿足要求，說明結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)剛度相對于側(cè)移剛度較小，總的調(diào)整原那么是要加強外圈結(jié)構(gòu)剛度、增設(shè)抗震墻、增加外圍連梁的高度、削弱內(nèi)筒的剛度。4.    扭轉(zhuǎn)周期控制及調(diào)整難度較大，要查出問題關(guān)鍵所在，采取相應(yīng)措施，才能有效解決問題。    a)扭轉(zhuǎn)周期大小與剛心和形心的偏心距大小無關(guān)，只與樓層抗扭剛度有關(guān)；    b)剪力墻全部按照同一主軸兩向正交布置時，較易滿足；周邊墻與核心筒墻成斜交布置時要注意檢查是否滿足；

24、0;   c)當不滿足周期限制時，假設(shè)層位移角控制潛力較大，宜減小結(jié)構(gòu)豎向構(gòu)件剛度，增大平動周期；    d)當不滿足周期限制時，且層位移角控制潛力不大，應(yīng)檢查是否存在扭轉(zhuǎn)剛度特別小的層，假設(shè)存在應(yīng)加強該層的抗扭剛度；    e)當不滿足扭轉(zhuǎn)周期限制，且層位移角控制潛力不大，各層抗扭剛度無突變，說明核心筒平面尺度與結(jié)構(gòu)總高度之比偏小，應(yīng)加大核心筒平面尺寸或加大核心筒外墻厚，增大核心筒的抗扭剛度。    f)當計算中發(fā)現(xiàn)扭轉(zhuǎn)為第一振型，應(yīng)設(shè)法在建筑物周圍布置剪力墻，不應(yīng)采取只通過加大中部剪力墻的剛度措施來調(diào)整結(jié)構(gòu)的抗扭剛度。5

25、.新高規(guī)規(guī)定，進行高層建筑內(nèi)力與位移計算時，可假定樓板在其自身平面內(nèi)為無限剛性，如果在結(jié)構(gòu)模型中設(shè)定了彈性板或樓板開大洞，應(yīng)計算兩次，第一次抗震計算時選擇<對所有樓層強制采用剛性樓板假定>satwe分析與設(shè)計參數(shù)補充定義總信息對所有樓層強制采用剛性樓板假定，按標準要求的條件計算周期比，第二次應(yīng)在周期比滿足要求后，不選擇該項，以彈性樓板假定進行配筋計算。對于不適宜剛性樓板假定的復(fù)雜高層建筑結(jié)構(gòu)，不宜考慮周期比控制。5.調(diào)整周期比原那么總結(jié)如下：（1） 結(jié)構(gòu)抗側(cè)力構(gòu)件的布局均勻?qū)ΨQ。（2） 增加結(jié)構(gòu)周邊剛度：a.增大周邊柱、剪力墻的截面或數(shù)量。b.增大周邊梁的高度，樓板的厚度。c.在樓

26、板外伸段凹槽處設(shè)置連接梁或連接板。d.加強轉(zhuǎn)角窗周邊構(gòu)件的截面和強度，包括剪力墻暗柱，窗間墻，樓板等，特別是增設(shè)暗梁。e.減小周邊剪力墻洞口。（6） 降低結(jié)構(gòu)中部的剛度：a.結(jié)構(gòu)中部剪力墻上開洞；b.中部核心筒開結(jié)構(gòu)洞再填充。四、層剛度比控制標準條文：1抗震標準附錄E.2.1規(guī)定，筒體結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層上下的結(jié)構(gòu)質(zhì)量中心宜接近重合(不包括裙房)，轉(zhuǎn)換層上下層的側(cè)向剛度比不宜大于2。2高規(guī)的條規(guī)定，抗震設(shè)計的高層建筑結(jié)構(gòu)：1 對框架結(jié)構(gòu)，樓層與其相鄰上層的側(cè)向剛度比1可按式(3521)計算，且本層與相鄰上層的比值不宜小于0.7，與相鄰上部三層剛度平均值的比值不宜小于0.8。358 側(cè)向剛度變化、承載力變

27、化、豎向抗側(cè)力構(gòu)件連續(xù)性不符合本規(guī)程第352、353、354條要求的樓層，其對應(yīng)于地震作用標準值的剪力應(yīng)乘以1.25的增大系數(shù)。3高規(guī)的條規(guī)定，高層建筑結(jié)構(gòu)整體計算中，當?shù)叵率翼敯遄鳛樯喜拷Y(jié)構(gòu)嵌固部位時，地下一層與首層側(cè)向剛度比不宜小于2。4高規(guī)的10.2.3條規(guī)定，轉(zhuǎn)換層上部結(jié)構(gòu)與下部結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度變化應(yīng)符合本規(guī)程附錄E的規(guī)定。：E.0.1) 當轉(zhuǎn)換層設(shè)置在1、2層時，可近似采用轉(zhuǎn)換層與其相鄰上層結(jié)構(gòu)的等效剪切剛度比e1表示轉(zhuǎn)換層上、下層結(jié)構(gòu)剛度的變化，e1宜接近1，非抗震設(shè)計時e1不應(yīng)小于0.4，抗震設(shè)計時e1不應(yīng)小于0.5。E.0.2) 當轉(zhuǎn)換層設(shè)置在第2層以上時，按本規(guī)程式(3521)

28、計算的轉(zhuǎn)換層與其相鄰上層的側(cè)向剛度比不應(yīng)小于0.6。E.0.3) 轉(zhuǎn)換層設(shè)置在第2層以上時，尚宜采用圖E所示的計算模型按公式(E03)計算轉(zhuǎn)換層下部結(jié)構(gòu)與上部結(jié)構(gòu)的等效側(cè)向剛度比e2。e2宜接近1，非抗震設(shè)計時e2不應(yīng)小于0.5，抗震設(shè)計時e2不應(yīng)小于0.8。名詞釋義： 剛度比指結(jié)構(gòu)豎向不同樓層的側(cè)向剛度的比值也稱層剛度比，該值主要為了控制高層結(jié)構(gòu)的豎向規(guī)那么性，以免豎向剛度突變，形成薄弱層。對于地下室結(jié)構(gòu)頂板能否作為嵌固端，轉(zhuǎn)換層上、下結(jié)構(gòu)剛度能否滿足要求，及薄弱層的判斷，均以層剛度比作為依據(jù)。抗規(guī)與高規(guī)提供有三種方法計算層剛度，即剪切剛度Ki=GiAi/hi<高規(guī)附錄E.0.1>

29、;、剪彎剛度Ki=Vi/i<高規(guī)附錄E.0.3>、地震剪力與地震層間位移的比值Ki=Vi/uiKi = Fi / i，satwe實際計算方式。<抗震標準的、3.4.3條文說明中建議的計算方法> 通常選擇第三種算法。 剛度的正確理解應(yīng)為產(chǎn)生一個單位位移所需要的力 建筑結(jié)構(gòu)的總信息(WMASS.OUT)=           各層剛心、偏心率、相鄰層側(cè)移剛度比等計算信息  Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本層塔側(cè)移剛度與上一層相應(yīng)塔側(cè)移剛度70%的比值或上三層平均側(cè)移

30、剛度80%的比值中之較小者=即要求：Ratx1、Raty1 >1 剛度比不滿足時的調(diào)整方法：1） 程序調(diào)整：如果某樓層剛度比的計算結(jié)果不滿足要求，satwe自動將該樓層定義為薄弱層，并按10版高規(guī)將該樓層地震剪力放大1.25倍。2人工調(diào)整：如果還需人工干預(yù)，可適當降低本層層高和加強本層墻、柱或梁的剛度，適當提高上部相關(guān)樓層的層高和削弱上部相關(guān)樓層墻、柱或梁的剛度。電算結(jié)果的判別與調(diào)整要點:1.    標準對結(jié)構(gòu)層剛度比和位移比的控制一樣，也要求在剛性樓板假定條件下計算。對于有彈性板或板厚為零的工程，應(yīng)計算兩次，在剛性樓板假定條件下計算層剛度比并找出薄弱層，然后在真實條

31、件下完成其它結(jié)構(gòu)計算。2.    層剛比計算及薄弱層地震剪力放大系數(shù)的結(jié)果詳見結(jié)構(gòu)的總信息WMASS.OUT。一般來說，結(jié)構(gòu)的抗側(cè)剛度應(yīng)該是沿高度均勻或沿高度逐漸減少，但對于框支層或抽空墻柱的中間樓層通常表現(xiàn)為薄弱層，由于薄弱層容易遭受嚴重震害，故程序根據(jù)剛度比的計算結(jié)果或?qū)娱g剪力的大小自動判定薄弱層，并乘以放大系數(shù)，以保證結(jié)構(gòu)平安。當然，薄弱層也可在調(diào)整信息中通過人工強制指定。3.    對于上述三種計算層剛度的方法，我們應(yīng)根據(jù)實際情況進行選擇：對于底部大空間為一層時或多層建筑及磚混結(jié)構(gòu)應(yīng)選擇“剪切剛度；對于底部大空間為多層時或有支撐的鋼結(jié)構(gòu)應(yīng)選擇“剪

32、彎剛度；而對于通常工程來說，那么可選用第三種標準建議方法，此法也是SATWE程序的默認方法。Satwe主菜單第二項<結(jié)構(gòu)內(nèi)力，配筋計算>satwe計算控制參數(shù)層剛度比計算。五、層間受剪承載力之比控制標準條文： 層間受剪承載力比也是控制結(jié)構(gòu)豎向不規(guī)那么性和判斷薄弱層的重要指標。新高規(guī)的條規(guī)定，A 級高度高層建筑的樓層抗側(cè)力結(jié)構(gòu)的層間受剪承載力不宜小于其相鄰上一層受剪承載力的80，不應(yīng)小于其相鄰上一層受剪承載力的65；B 級高度高層建筑的樓層抗側(cè)力結(jié)構(gòu)的層間受剪承載力不應(yīng)小于其相鄰上一層受剪承載力的75。抗規(guī)-23規(guī)定：平面規(guī)那么而豎向不規(guī)那么的建筑，剛度小的樓層的地震剪力應(yīng)乘以不小于

33、1.15的增大系數(shù)；樓層承載力突變時，薄弱層抗側(cè)力結(jié)構(gòu)的受剪承載力不應(yīng)小于相鄰上一樓層的65。新高規(guī)條規(guī)定：側(cè)向剛度變化、承載力變化、豎向抗側(cè)力構(gòu)件連續(xù)性不符合本規(guī)程第條要求的樓層，其對應(yīng)于地震作用標準值的剪力應(yīng)乘以1.25的增大系數(shù)。建筑結(jié)構(gòu)的總信息(WMASS.OUT)*樓層抗剪承載力、及承載力比值 *Ratio_Bu: 表示本層與上一層的承載力之比即要求：Ratio_Bu >0.8(0.75)如不符，說明本層為薄弱層，加強軟件實現(xiàn)方法:1.    層間受剪承載力的計算與砼強度、實配鋼筋面積等因素有關(guān)，在用SATWE軟件接PK出施工圖之前，實配鋼筋面積是

34、不知道的，因此SATWE程序以計算配筋面積代替實配鋼筋面積是不真實的。2.    目前的SATWE軟件在 結(jié)構(gòu)設(shè)計信息 WMASS.OUT文件中輸出了相鄰層層間受剪承載力之比的比值，該比值是否滿足標準要求需要設(shè)計人員人為判斷。 3. 受剪承載力計算以矩形柱代替異性柱和剪力墻作近似計算，結(jié)果僅供參考。六、剛重比控制標準條文：(新高規(guī)條)1對于剪力墻結(jié)構(gòu),框剪結(jié)構(gòu),筒體結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性必須符合以下規(guī)定:            EJd1.4H2Gi2對于框架結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性必須符合以下規(guī)定: Di10H2Gj/h

35、i名詞釋義： 結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度與重力荷載設(shè)計值之比稱為剛重比。它是控制結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定的重要指標，也是影響重力二階p-效應(yīng)的主要參數(shù),且重力二階效應(yīng)隨著結(jié)構(gòu)剛重比的降低呈雙曲線關(guān)系增加。高層建筑在風荷載或水平地震作用下,假設(shè)重力二階效應(yīng)過大那么會引起結(jié)構(gòu)的失穩(wěn)倒塌，故控制好結(jié)構(gòu)的剛重比，那么可以控制結(jié)構(gòu)不失去穩(wěn)定。 建筑結(jié)構(gòu)的總信息(WMASS.OUT)=結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定驗算結(jié)果=X向剛重比 EJd/GH2=       47.79  Y向剛重比 EJd/GH2=       41.49 

36、60;該結(jié)構(gòu)剛重比EJd/GH2大于1.4,能夠通過高規(guī)()的整體穩(wěn)定驗算該結(jié)構(gòu)剛重比EJd/GH2大于2.7,可以不考慮重力二階效應(yīng)見七、重力二階效應(yīng)剛重比不滿足時的調(diào)整方法：1、程序調(diào)整：剛重比不滿足標準上限要求，在SATWE的“設(shè)計信息中勾選“考慮P-效應(yīng)，程序自動計入重力二階效應(yīng)的影響。2、人工調(diào)整：剛重比不滿足標準下限要求，只能通過調(diào)整增強豎向構(gòu)件，加強墻、柱等豎向構(gòu)件的剛度。七、重力二階效應(yīng)p-：標準條文：新高規(guī)規(guī)定：當高層建筑結(jié)構(gòu)滿足以下規(guī)定時，彈性計算分析時可不考慮重力二階效應(yīng)的不利影響。1.對于剪力墻結(jié)構(gòu),框剪結(jié)構(gòu),筒體結(jié)構(gòu):EJd2.7H2Gi2對于框架結(jié)構(gòu)Di20H2Gj

37、/hi當高層建筑結(jié)構(gòu)不滿足本規(guī)程第541條的規(guī)定時，結(jié)構(gòu)彈性計算時應(yīng)考慮重力二階效應(yīng)對水平力作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力和位移的不利影響。新抗規(guī)規(guī)定：當結(jié)構(gòu)在地震作用下的重力附加彎矩大于初始彎矩的10時，應(yīng)計入重力二階效應(yīng)的影響。注：重力附加彎矩指任一樓層以上全部重力荷載與該樓層地震平均層間位移的乘積；初始彎矩指該樓層地震剪力與樓層層高的乘積。新抗規(guī)-1規(guī)定：鋼結(jié)構(gòu)應(yīng)按本標準第363條規(guī)定計入重力二階效應(yīng)。進行二階效應(yīng)的彈性分析時，應(yīng)按現(xiàn)行國家標準 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準 GB 50017的有關(guān)規(guī)定，在每層柱頂附加假想水平力。新混規(guī)規(guī)定： 當結(jié)構(gòu)的二階效應(yīng)可能使作用效應(yīng)顯著增大時，在結(jié)構(gòu)分析中應(yīng)考慮二階效應(yīng)的不利影

38、響。 混凝土結(jié)構(gòu)的重力二階效應(yīng)可采用有限元分析方法計算，也可采用本標準附錄B的簡化方法。當采用有限元分析方法時，宜考慮混凝土構(gòu)件開裂對構(gòu)件剛度的影響。新混規(guī)附錄B：在框架結(jié)構(gòu)、剪力墻結(jié)構(gòu)、框架-剪力墻結(jié)構(gòu)及筒體結(jié)構(gòu)中，當采用增大系數(shù)法近似計算結(jié)構(gòu)因側(cè)移產(chǎn)生的二階效應(yīng)(P效應(yīng))時，應(yīng)對未考慮P效應(yīng)的一階彈性分析所得的柱、墻肢端彎矩和梁端彎矩以及層間位移分別按公式(B011)和公式(B012)乘以增大系數(shù)s。名詞釋義：側(cè)向剛度較柔的建筑物，在風荷載或水平地震作用下將產(chǎn)生較大的水平位移，由于結(jié)構(gòu)在豎向荷載P的作用下，使結(jié)構(gòu)進一步增加側(cè)移值且引起結(jié)構(gòu)內(nèi)部各構(gòu)件產(chǎn)生附加內(nèi)力。這種使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生幾何非線性的效

39、應(yīng)，稱之為重力二階效應(yīng)。操作說明：在satwe分析與設(shè)計參數(shù)補充定義設(shè)計信息考慮p-效應(yīng)，通常當側(cè)移附加彎矩大于水平力作用下構(gòu)件彎矩的1/10時，應(yīng)考慮重力二階效應(yīng)。通?；炷两Y(jié)構(gòu)可以不考慮重力二階效應(yīng)，鋼結(jié)構(gòu)按抗規(guī)-1考慮。也可以根據(jù)WMASS.OUT中提示，假設(shè)顯示可以不考慮重力二階效應(yīng)，那么不考慮該選項。Satwe軟件采用的是等效幾何剛度的有限元法，采用這種方法考慮P效應(yīng)影響與不考慮P效應(yīng)的分析結(jié)果相比，結(jié)構(gòu)周期不變，變化的僅僅是結(jié)構(gòu)的位移和構(gòu)件內(nèi)力，這種方法既適用于采用剛性樓板假定的結(jié)構(gòu)，也適用于存在獨立彈性節(jié)點的結(jié)構(gòu)。程序采用偏心距增大系數(shù)法近似計算偏心受壓細長柱的P效應(yīng)，也即考慮P

40、效應(yīng)時，不改變柱計算長度系數(shù)。注意：考慮二階效應(yīng)后計算的位移仍應(yīng)滿足新高規(guī)第373條的規(guī)定。八、剪重比控制標準條文：新抗規(guī)條與高規(guī)條規(guī)定，抗震驗算時，結(jié)構(gòu)任一樓層的水平地震剪力應(yīng)符合下式要求：名詞釋義：剪重比即最小地震剪力系數(shù)，主要是控制各樓層最小地震剪力，尤其是對于根本周期大于3.5S的結(jié)構(gòu),以及存在薄弱層的結(jié)構(gòu),剪重比假設(shè)不滿足最小值要求，說明結(jié)構(gòu)有可能出現(xiàn)比擬明顯的薄弱地位，出于對結(jié)構(gòu)平安的考慮,標準增加了對剪重比的要求。周期、振型、地震力WZQ.OUT，各塔的地震剪力為Vx和Vy。操作說明：在satwe分析與設(shè)計參數(shù)補充定義調(diào)整信息按抗震標準調(diào)整各樓層地震內(nèi)力 剪重比不滿足時的調(diào)整方法

41、：2） 程序調(diào)整：satwe程序“調(diào)整信息中勾選“按抗震標準調(diào)整個樓層地震內(nèi)力后，satwe按10抗5.2.5自動將樓層最小地震剪力系數(shù)直接乘以該層及以上重力荷載代表值之和，用以調(diào)整該樓層地震剪力，以滿足剪重比要求。3） 人工調(diào)整：如果還需人工干預(yù)，可按以下三種情況進行調(diào)整： a)當?shù)卣鸺袅ζ《鴮娱g側(cè)移角又偏大時，說明結(jié)構(gòu)過柔，宜適當加大墻、柱截面，提高剛度； b)當?shù)卣鸺袅ζ蠖鴮娱g側(cè)移角又偏小時，說明結(jié)構(gòu)過剛，宜適當減小墻、柱截面，降低剛度以取得適宜的經(jīng)濟技術(shù)指標； c)當?shù)卣鸺袅ζ《鴮娱g側(cè)移角又恰當時，可在satwe的“調(diào)整信息重的“全樓地震作用放大系數(shù)中輸入大于1的系數(shù)增大地震作用

42、，以滿足剪重比要求。電算結(jié)果的判別與調(diào)整要點:1.假設(shè)結(jié)構(gòu)剪重比不滿足標準要求，建議先不選擇程序自動調(diào)整，首先考查剪重比原始值，假設(shè)與標準要求相差較大，應(yīng)優(yōu)化設(shè)計方案，改良結(jié)構(gòu)布局、調(diào)整結(jié)構(gòu)剛度；當剪重比與標準要求相差不大時，再選擇該項自動調(diào)整地震剪力，以完全滿足標準要求。2對于一般高層建筑而言,結(jié)構(gòu)剪重比底層為最小,頂層最大,故實際工程中,結(jié)構(gòu)剪重比由底層控制,由下到上,哪層的地震剪力不夠，就放大哪層的設(shè)計地震內(nèi)力。3各層地震內(nèi)力自動放大與否在調(diào)整信息欄設(shè)開關(guān)；如果用戶考慮自動放大，SATWE將在WZQ.OUT中輸出程序內(nèi)部采用的放大系數(shù)。4. 正確計算剪重比，必須選取足夠的振型個數(shù)使有效質(zhì)

43、量系數(shù)大于0.9。5六度區(qū)剪重比可在0.71取。假設(shè)剪重比過小，均為構(gòu)造配筋,說明底部剪力過小，要對構(gòu)件截面大小、周期折減等進行檢查;假設(shè)剪重比過大，說明底部剪力很大，也應(yīng)檢查結(jié)構(gòu)模型，參數(shù)設(shè)置是否正確或結(jié)構(gòu)布置是否太剛。6. 地下室由于受回填土的約束作用，可以不考慮剪重比調(diào)整。7. 對于豎向不規(guī)那么結(jié)構(gòu)的薄弱層的水平地震剪力應(yīng)增大1.15倍，即上表中樓層最小地震剪力系數(shù)應(yīng)乘以1.15倍，當周期介于3.5s和5.0s之間時，可對于上表采用插入法求值。九、軸壓比驗算 標準條文： 砼規(guī)條抗規(guī)6.3.6條,高規(guī)6.4.2條同時規(guī)定:柱軸壓比不宜超過下表中限值。一、二、三、四級抗震等級的各類結(jié)構(gòu)的框架

44、柱、框支柱，其軸壓比不宜大于下表規(guī)定的限值。對類場地上較高的高層建筑，柱軸壓比限值應(yīng)適當減小。柱軸壓比限值見下表：結(jié)構(gòu)體系抗震等級一級二級三級四級框架結(jié)構(gòu)0.650.750.850.90框架剪力墻結(jié)構(gòu)、筒體結(jié)構(gòu)0.750.850.900.95局部框支剪力墻結(jié)構(gòu)0.600.70砼規(guī)11.7.163條同時規(guī)定: 一、二、三級抗震等級的剪力墻，其底部加強部位的墻肢軸壓比不宜超過下表的限值。剪力墻軸壓比限值抗震等級設(shè)防烈度一級9度一級7、8度二級、三級軸壓比限值0.40.50.6 砼規(guī)條高規(guī)7.2.15條同時規(guī)定：剪力墻兩端及洞口兩側(cè)應(yīng)設(shè)置邊緣構(gòu)件，并宜符合以下要求：一、二、三級抗震等級剪力墻，在重力

45、荷載代表值作用下，當墻肢底截面軸壓比大于下表規(guī)定時，其底部加強部位及其以上一層墻肢應(yīng)按本標準第11718條的規(guī)定設(shè)置約束邊緣構(gòu)件；當墻肢軸壓比不大于下規(guī)定時，可按本標準第11719條的規(guī)定設(shè)置構(gòu)造邊緣構(gòu)件；剪力墻設(shè)置構(gòu)造邊緣構(gòu)件的最大軸壓比：抗震等級設(shè)防烈度一級9度一級7、8度二級、三級軸壓比限值0.10.20.3名詞釋義：軸壓比n=N/fcA指柱地震作用組合的軸向壓力設(shè)計值與柱的全截面面積和混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值乘積之比值。它是影響墻柱抗震性能的主要因素之一，為了使柱墻具有很好的延性和耗能能力，標準采取的措施之一就是限制軸壓比。對不進行地震作用計算的結(jié)構(gòu)，取無地震作用組合的軸力設(shè)計值。 剪力墻肢軸壓比指在重力荷載代表值作用下墻的軸壓力設(shè)計值與墻的全截面面積和混