熱動(dòng)鍋爐原理課模板08

1、河北工程大學(xué)鍋爐課程設(shè)計(jì)報(bào)告題 目: 400t/h再熱煤粉鍋爐 院 系： 水電學(xué)院熱能與動(dòng)力工程 班 級(jí): 熱動(dòng)1102 學(xué) 號(hào)： 學(xué)生姓名： 同組人員： 指導(dǎo)教師： 高俊如 ：400t/h再熱煤粉鍋爐 2014年 6 月 10 日- 2014 年 6 月 21日 目 錄一、課程設(shè)計(jì)的目的與要求. 1.1 目的.2 1.2 要求.22、 設(shè)計(jì)正文2.1 設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū).32.2 煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判定.32.3 燃燒產(chǎn)物和鍋爐熱平衡計(jì)算.52.4 鍋爐熱平衡及燃料消耗量計(jì)算.9 2.5 爐膛熱力計(jì)算(帶前屏過(guò)熱器).10 2.6 后屏過(guò)熱器熱力計(jì)算.13 2.7 對(duì)流過(guò)熱器熱力計(jì)算.15

2、2.8 高溫再熱器熱力計(jì)算.18 2.9 第一、二、三轉(zhuǎn)向室及低溫再熱器引出管的熱力計(jì)算.20 2.10 低溫再熱器熱力計(jì)算.26 2.11 旁路省煤器熱力計(jì)算.29 2.12 減溫水量校核.31 2.13 主省煤器熱力計(jì)算.32 2.14 空氣預(yù)熱器熱力計(jì)算.34 2.15 熱力計(jì)算數(shù)據(jù)的修正和計(jì)算結(jié)果匯總.36三、參考文獻(xiàn).38一、課程設(shè)計(jì)的目的與要求1.1目的鍋爐課程設(shè)計(jì)是鍋爐原理課程的重要教學(xué)環(huán)節(jié)。通過(guò)課程設(shè)計(jì)可以達(dá)到如下目的：1) 使學(xué)生對(duì)鍋爐原理課程的知識(shí)得以鞏固、充實(shí)和提高；2) 掌握鍋爐機(jī)組的熱力計(jì)算方法，并學(xué)會(huì)使用熱力計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)和具有綜合考慮機(jī)組設(shè)計(jì)與布置的初步能力；3) 培養(yǎng)

3、學(xué)生查閱資料、合理選擇和分析數(shù)據(jù)的能力，提高學(xué)生運(yùn)算、制圖等基本技能；4) 培養(yǎng)學(xué)生對(duì)工程技術(shù)問(wèn)題的嚴(yán)肅認(rèn)真和負(fù)責(zé)的態(tài)度。1.2要求1) 熟悉所設(shè)計(jì)鍋爐的結(jié)構(gòu)和特點(diǎn)，包括主要工況參數(shù)、煙氣流程、蒸汽流程等；2) 掌握鍋爐熱力計(jì)算方法，如煙氣焓的計(jì)算、爐膛熱力計(jì)算、對(duì)流受熱面熱力計(jì)算等；3) 各個(gè)計(jì)算環(huán)節(jié)要達(dá)到相應(yīng)誤差要求，如排煙溫度校核、對(duì)流受熱面?zhèn)鳠崃啃：说龋?) 計(jì)算過(guò)程合理、結(jié)果可信；5） 提交的報(bào)告格式規(guī)范，有條理。二、設(shè)計(jì)正文2.1 設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)2.1.1設(shè)計(jì)題目 400t/h 再熱煤粉鍋爐2.1.2給定工況負(fù)荷（%）煤種名稱周圍溫度（）100淮北洗中煤202.1.3計(jì)算負(fù)荷下的工況參

4、數(shù)1) 過(guò)熱蒸汽流量 D1= 400 t/h；2) 再熱蒸汽流量 D2= 350 t/h；3) 過(guò)熱蒸汽出口壓力和溫度 = 13.7 MPa(表壓)， t1 = 540 ；4) 再熱蒸汽壓力和溫度 進(jìn)口：=2.5MPa(表壓)，= 330 ； 出口：= 2.3 MPa(表壓)，= 540 ；5) 給水溫度 = 235 ；6) 給水壓力 = 15.6 MPa(表壓)；7) 汽包工作壓力 = 15.2 MPa(表壓)；2.1.4燃料特性1）收到基成分（%）：Car = 56.04 % 、Har= 3.06 %、Oar= 7.8 %、Nar= 0 .75 %、Sar= 0.49 %、Aar= 24.

5、84 %、 Mar= 7.64 % 2）干燥無(wú)灰基揮發(fā)分Vdaf= 33.01 %；3）低位發(fā)熱量：= 20963 kJ/kg； 4）灰熔點(diǎn)：DT、FT、ST> 1500 ；2.1.5 制粉系統(tǒng) 中間貯倉(cāng)式，閉式熱風(fēng)送粉，筒式鋼球磨煤機(jī)（提示數(shù)據(jù):排煙溫度假定值py=135;熱空氣溫度假定值trk=320） 2.2 煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判別2.2.1 煤的元素各成分之和為100%的校核+=56.04%+3.06%+7.8%+0.75%+0.49%+24.84%+7.64% =100% 2.2.2元素分析數(shù)據(jù)校核(一)可燃基元素成分的計(jì)算可燃基元素成分與應(yīng)用基元素成分之間的換算因子為

6、 Kr= 1.48則可燃基元素成分應(yīng)為(%) 82.94 4.53 10.63 1.11 0.73 (二)干燥基灰分的計(jì)算24.2 (三)可燃基低位發(fā)熱量(試驗(yàn)值)的計(jì)算 31307.92（KJ/kg） (四)可燃基低位發(fā)熱量（門德雷也夫公式計(jì)算值）的計(jì)算 339×82.94+1030×4.53-109×(10.63-0.73=31703.46KJ/kg =396 因?yàn)?396800KJ/kg(Ag25%) 所以元素成分是正確的2.2.3煤種判別(一)煤種判別由燃料特性得知Vr= 33.01 % 27 %,但是= 15500 KJ/Kg 20963 KJ/Kg，所

7、以屬于: 高質(zhì)煙煤 (二)折算成分的計(jì)算4.96% 1.53% 0.10% 因此Aar,zs= 4.96 % > 4 %，屬于 高灰分煤 2.3 燃燒產(chǎn)物和鍋爐熱平衡計(jì)算2.3.1理論空氣量及理論煙氣容積1) 理論空氣量： V0= 5.560 Nm3/kg2) 理論氮?dú)饬浚?= 5.000 Nm3/kg3) 三原子氣體RO2的容積：= 1.049 Nm3/kg4) 理論水蒸氣容積： = 0.524 Nm3/kg5) 理論煙氣容積： = 6.573 Nm3/kg2.3.2空氣平衡表及煙氣特性表 根據(jù)該鍋爐的燃料屬劣質(zhì)煙煤，可按表2-7選取爐膛出口過(guò)量空氣系數(shù)l= 1.2 又按表2-9選取各

8、受熱面煙道的漏風(fēng)系數(shù)，然后列出空氣平衡表，如表3-1。 表3-1 空氣平衡表 受熱面名稱過(guò)量空氣系數(shù)爐膛、后屏過(guò)熱器（）對(duì)流過(guò)熱器（）高溫再熱器（）低溫再熱器，旁路省煤器（）主省煤器（）空氣預(yù)熱器（）進(jìn)口1.201.251.281.311.34漏風(fēng)al=0.05ahp=00.050.330.030.030.2出口1.201.251.281.311.341.54根據(jù)上述計(jì)算出的數(shù)據(jù)，又按表2-10選取份爐渣份額后計(jì)算得飛灰份額fh= 0.9 ，計(jì)算表3-2列出的各項(xiàng)，此表為煙氣特性表。表 3-2 煙 氣 特 性 表項(xiàng) 目 名 稱符 號(hào)單 位l,hpdlgrgzrdzr,psmsmky煙道進(jìn)口過(guò)熱

9、量空氣系數(shù)1.21.21.251.281.311.34煙道出口過(guò)熱量空氣系數(shù)1.21.251.281.311.341.54煙道平均過(guò)熱量空氣系數(shù)1.21.2251.2651.2951.3251.44過(guò)剩空氣量DVNm3/kg0.74200.83480.98311.09451.20581.6324水蒸氣容積Nm3/kg0.59740.59890.60130.60310.60490.6118煙氣總?cè)莘eNm3/kg4.97945.07375.22445.33765.45075.8842RO2氣體占煙氣容積總份額0.14060.13800.13400.13110.12840.1190水蒸汽占煙氣容積總

10、份額0.12000.11800.11510.11300.11100.1040三原子氣體和水蒸汽占煙氣容積總份額0.26060.25600.24910.24410.23940.2229煙氣質(zhì)量kg/kg6.51746.63856.83236.97777.12317.6803飛灰無(wú)因次濃度kg/kg0.04100.04030.03910.03830.03750.0348 2.3.3煙氣焓溫表計(jì)算表3-3列出的各項(xiàng)，此表為煙氣焓溫表。表3-3 煙 氣 焓 溫 度 表順序煙氣(或空氣)溫度(oc)理論煙氣的焓(kJ/kg)理論空氣的焓(kJ/kg)飛灰的焓Hfh(kJ/kg)煙氣的焓Hy(kJ/kg)

11、爐膛，后屏過(guò)熱器=1.2對(duì)流過(guò)熱器=1.25高溫再熱器=1.28低溫再熱器，旁路省煤器=1.31主省煤器=1.34空預(yù)器熱段=1.44 空預(yù)器冷段=1.54 HyDHyHyDHyHyDHyHyDHyHyDHyHyDHyHyDHy110059049021827846846895220011949874515741673177181986919203300181514956923482393254226928098424400245620119531153175323583286686455003113253812338713947402340998358528688856600378930791

12、484553470647994891498483486287889577004483362817853875568567757868478768928800519141892066234644465968468739900591147562177080731789710100066445324269797711110073875917301887290512120081396504337977713130076697101381141400967277024231515001044783074751616001123189155231717001209195245891818001281210

13、1366451919001360610375701164599832020001440711375761174428772121001521411998705183192222001601812621737注：因?yàn)?6 ，所以計(jì)算煙氣焓Hy是考慮飛灰的焓Hfh。 2.4 鍋爐熱平衡及燃料消耗量計(jì)算鍋爐熱平衡及燃料消耗量計(jì)算，如表3-4所示。表3-4 鍋爐熱平衡及燃料消耗量計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來(lái)源數(shù)值1燃料帶入熱量kJ/kg144112排煙溫度假定1353排煙焓kJ/kg查焓溫表：表31211.634冷空氣溫度給定205理論冷空氣焓kJ/kg查焓溫表：表3986機(jī)械不完全燃燒熱損失

14、取用0.87化學(xué)不完全燃燒熱損失取用08排煙熱損失7.539散熱損失查圖2-150.410灰渣物理熱損失忽略011保熱系數(shù)0.99212鍋爐總熱損失8.7313鍋爐熱效率91.2714過(guò)熱蒸汽焓kJ/kg查蒸汽特性表，p= 13.83 MPa, t= 540 3436.0515給水焓kJ/kg查水特性表， p= 15.7 MPa, t= 245 1062.5816過(guò)熱蒸汽流量kg/h已知420*10317再熱蒸汽出口焓kJ/kg查蒸汽特性表，p= 2.44 MPa, t= 540 3552.4318再熱 蒸汽進(jìn)口焓kJ/kg查水特性表， p= 2.69 MPa, t= 320 3052.431

15、9再熱蒸汽流量kg/h已知350*10320再熱蒸汽焓增量kJ/kg50021鍋爐有效利用熱kJ/h1.1718*10922實(shí)際燃料消耗量Bkg/h8900023計(jì)算燃料消耗量Bjkg/h882882.5 爐膛熱力計(jì)算（帶前屏過(guò)熱器）爐膛熱力計(jì)算（帶前屏過(guò)熱器） 結(jié)果列于表3-9中表3-9 爐膛熱力計(jì)算（帶前屏過(guò)熱器）序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來(lái)源數(shù)值1熱空氣溫度trk給定3202理論熱空氣焓Hrk0kJ/kg查焓溫表：表31598.23爐膛漏風(fēng)系數(shù)l由空氣平衡表知0.054制粉系統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù)zf選用0.15冷空氣溫度tlk給定206理論冷空氣焓Hlk0kJ/kg查焓溫表987空預(yù)器出口過(guò)量

16、空氣系數(shù)ky"l"-(l+zf)1.058空氣帶入爐內(nèi)熱量QkkJ/kgky"Hrko+(l+zf)Hlk01692.8191kg燃料帶入爐內(nèi)的熱 量QlkJ/kgQr*(100-q3-q4-q6)/(100-q4)+Qk16103.8110理論燃燒溫度a根據(jù)Ql查焓溫表：表3188011爐膛出口煙溫l"假定115012爐膛出口煙焓Hl"kJ/kg查焓溫表：表3957813煙氣的平均熱容量VcpjkJ/(kg)(Ql-Hl")/(a-l")9.314水蒸汽容積份額rH2O查煙氣特性表0.120815三原子氣體容積份額rn查煙

17、氣特性表0.260616三原子氣體分壓力pnMPaprn(p為爐膛壓力,等于 MPa)0.025617pn與S的乘積pnSm.MPapnS0.16918三原子氣體輻射減弱系數(shù)Ky1/(m.MPa)3.1519灰粒子輻射減弱系數(shù)Kh1/(m.MPa)81.4520焦碳粒子輻射減弱系數(shù)Kj1/(m.MPa)取用1021無(wú)因次量x1按參考文獻(xiàn)1選取0.522無(wú)因次量x2按參考文獻(xiàn)1選取0.123半發(fā)光火焰輻射減弱系數(shù)K1/(m.MPa)4.66424乘積KpSKpS3.03825爐膛火焰有效黑度ahy0.9526乘積pnSzym.MPa0.16927自由容積內(nèi)三原子氣體輻射減弱系數(shù)Ky1/(m.MP

18、a)3.16428乘積KpSzy(Kyrn+Khh+Kjx1x2).pSzy3.02029自由容積的火焰有效黑度azy1-e-KpSzy0.95130乘積pnSpqm.MPapnSpq0.03731屏間容積內(nèi)三原子氣體輻射減弱系數(shù)Ky1/(m.MPa)7.31232乘積KpSpq(Kyrn+Khh+Kjx1x2).pSpq0.66133屏間容積的火焰有效黑度apr1-e-KpSpq0.473734屏寬A與Szy比值A(chǔ)/SzyA/Szy(A= m,見(jiàn)圖3-6)0.374735屏寬A與屏節(jié)距之比A/s11.79136屏的修正系數(shù)cp查附錄三圖V（b）0.9537屏區(qū)的修正系數(shù)cpq查附錄三圖V（b

19、）0.8438系數(shù)a查附錄三圖V（a）0.8539屏的輻射系數(shù)p查附錄三圖V（c）0.1640屏區(qū)的輻射系數(shù)查附錄三圖V（d）0.0841屏的黑度0.62842屏區(qū)的黑度0.54943屏的暴光不均勻系數(shù)0.65444屏區(qū)水冷壁的暴光不均勻系數(shù)0.57145計(jì)及暴光不均勻的屏的面積'm2187.6046計(jì)及暴光不均勻的屏區(qū)面積m240.4347爐墻總面積m21345.0648前后側(cè)墻水冷壁的沾污系數(shù)查附錄二表0.4549屏的沾污系數(shù)p查附錄二表0.3550爐頂包覆管沾污系數(shù)ld查附錄二表0.4551爐膛出品屏的沾污系數(shù)(查附錄三圖VI， 得= )0.40652前后側(cè)墻水冷 壁的熱有效系數(shù)

20、0.4553爐頂包覆管的熱有效系數(shù)ld0.26654屏的熱有效系數(shù)p0.3355爐膛出品處的屏的熱有效系數(shù)ch0.40656平均熱有效系數(shù)pj0.4057爐膛黑度0.9858與爐內(nèi)最高溫度位置有關(guān)的系數(shù)MB-Cxl, B,C 查附錄二表V ,B= ,C=0.4459爐膛出品煙溫1157.3960爐膛出口煙焓Hl"kJ/kg查焓溫表9378.0561爐膛吸熱量kJ/kg6697.862爐膛容積熱強(qiáng)度W/m3/(3.6Vl)127.81×10363爐膛截面熱強(qiáng)度W/m22.18×10664爐內(nèi)平均輻射熱強(qiáng)度W/m2122.86×10365爐頂輻射吸熱分布系數(shù)

21、ld查附錄三圖0.6566爐頂輻射熱強(qiáng)度W/m279.9×10367爐頂輻射受熱面積m232.09568爐頂吸熱量W1983.45×103kJ/kg3.68069前屏輻射吸熱分布系數(shù)查附錄三圖0.8470前屏輻射熱強(qiáng)度W/m2103.2×10371前屏吸熱量WAqpqqP (Ahp=Ach)19375×103kJ/kg45872后屏輻射吸熱分布系數(shù)hp查附錄三圖78073后屏輻射熱強(qiáng)度98.73×10374后屏吸熱量W (Ahp=Ach)11293.72×103kJ/kg45875附加過(guò)熱器總吸熱量kJ/kg先假定后核算78076一級(jí)

22、減溫水量Djw1kg/h先假定后核算6×10377二級(jí)減溫水量Djw2kg/h先假定后核算5×10378附加過(guò)熱器焓增量kJ/kg176.179飽和蒸汽焓kJ/kg查蒸汽特性表2667.9180包覆出口蒸汽焓kJ/kg2844.0181包覆出口蒸汽溫度查蒸汽特性表37282前屏焓增量kJ/kg170.5483前屏出口蒸汽焓kJ/kg3014.5584前屏出口 蒸汽溫度查蒸汽特性表，p= MPa41085爐膛出口煙溫校核|(假定值)-（計(jì)算值）|7.392.6 后屏過(guò)熱器熱力計(jì)算后屏過(guò)熱器熱力計(jì)算的結(jié)果列于表3-11中表3-11 后屏過(guò)熱器熱力計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)

23、據(jù)來(lái)源數(shù)值1煙氣進(jìn)屏溫度=1157.392煙氣進(jìn)屏焓kJ/kg=9377.453煙氣出屏溫度假定10504煙氣出屏焓kJ/kg查焓溫表3-384245煙氣平均溫度 0.5（+）1103.6956屏區(qū)附加受熱面對(duì)流吸熱 量kJ/kg先估后校= 58 ，= 1121607屏的對(duì)流吸熱 量kJ/kg（-）-789.638屏入口吸收的爐膛輻射熱量kJ/kg=4589三原子氣體輻射 減弱系數(shù)1/(m.MPa)9.7610乘積1/(m.MPa)2.543511灰粒的輻射減弱系數(shù)1/(m.MPa)94.67112飛灰濃度kg/kg 查煙氣特性表0.041013乘積1/(m.MPa)3.8814煙氣注的輻射減

24、弱系數(shù)K2/(m.MPa)+6.42515乘積0.53216屏區(qū)的煙氣黑度0.41317屏進(jìn)口對(duì)出口的角系數(shù)=0.69718修正系數(shù)按煤種選取，據(jù)參考文獻(xiàn)0.519屏出口面積m2等于對(duì)流過(guò)熱器進(jìn)口面積76.820爐膛及屏間輻射熱量kJ/kg=143.64521屏區(qū)吸收爐膛輻射 熱量kJ/kg-31422屏區(qū)爐頂附加受熱面吸收的爐膛輻射熱量kJ/kg11.6323屏區(qū)水冷壁附加受熱面吸收的爐膛輻射熱量kJ/kg23.724屏所吸收的爐膛輻射熱 kJ/kg -301.9325屏所吸收的總熱量kJ/kg+1091.5626蒸汽進(jìn)屏焓kJ/kg298427蒸汽進(jìn)屏溫度 查蒸汽特性表，p= 14.4 M

25、Pa398.1628蒸汽出屏焓kJ/kg+3229.4229蒸汽出屏溫度查蒸汽特性表，p= 14 MPa467.3630屏內(nèi)蒸汽平均溫度 0.5(+)432.7631屏內(nèi)蒸汽平均比容m3/kg查蒸汽特性表，p=14.2 MPa, t= 0.01832屏內(nèi)蒸汽平均流速wm/s (D-D)/(3600)19.233管壁對(duì)蒸汽的放熱 系數(shù)W/(m2.)查附錄三圖IX499234屏間煙氣平均流速wym/s7.1935煙氣側(cè)對(duì)流放熱系數(shù)W/(m2.)查附錄三圖XI4536灰污系數(shù)m2./W查附錄二表VII0.00737管壁灰污層溫度+807.838輻射放熱系數(shù)W/(m2.)查附錄三圖XV得14939利用

26、系數(shù)查附錄三圖X IV0.8540煙氣對(duì)管壁的放熱系數(shù)W/(m2.)18041對(duì)流傳熱系數(shù)W/(m2.)56.6742較大溫差-795.2343較小溫差-582.6444平均溫差67045屏對(duì)流傳熱量kJ/kg775.746誤差1.847屏區(qū)兩側(cè)水冷壁水溫查蒸汽表，p= MPa下的飽和溫度34548平均傳熱溫差-758.749屏區(qū)兩側(cè)水冷壁對(duì)流吸熱量kJ/kg121.550誤差-9.451屏區(qū)爐頂進(jìn)口汽焓kJ/kg328452屏區(qū)爐頂進(jìn)口汽溫查蒸汽特性表，p= MPa420.2453屏區(qū)爐頂蒸汽焓增量kJ/kg39.1854屏區(qū)爐頂出口汽焓kJ/kg3287.1855屏區(qū)爐頂出口汽溫查蒸汽特性

27、表，p= MPa453.3356平均傳熱溫差616.9157屏區(qū)爐頂對(duì)流吸熱量kJ/kg78.458誤差-5.742.7 對(duì)流過(guò)熱器熱力計(jì)算對(duì)流過(guò)熱器的熱力計(jì)算結(jié)果列于表3-14中。表3-14 對(duì)流過(guò)熱器熱力計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來(lái)源數(shù)值1煙氣進(jìn)氣溫度=10502煙氣進(jìn)口焓kJ/=84243蒸汽進(jìn)口焓kJ/31504蒸汽出口溫度查蒸汽特性表，p=14.01MPa4425蒸汽出口溫度已知5406蒸汽出口焓kJ/查蒸汽特性表，p=13.8MPa3437.477過(guò)熱器吸熱量kJ/12938爐頂附加收熱面吸熱量kJ/假定449水冷壁附加受熱面吸熱量kJ/假定13010爐膛及后屏，對(duì)過(guò)熱器輻

28、射熱量kJ/由后屏熱力計(jì)算得181.411爐頂吸收輻射熱量kJ/3.4712水冷壁吸收輻射熱量kJ/10.4213過(guò)熱器吸收輻射熱量kJ/-168.3714過(guò)熱器對(duì)流吸熱量kJ/- 1124.6315煙氣出口焓kJ/717816煙氣出口溫度查焓溫表862.617煙氣平均溫度（+）956.318蒸汽平均溫度（+）49119煙氣流速11.520煙氣側(cè)對(duì)流放熱系數(shù)·查附錄三圖XI7721蒸汽平均比容/查蒸汽特性表，p=14.01MPa0.0252222蒸汽平均流速17.223灰污系數(shù)查附錄三圖XIII0.005924蒸汽側(cè)放熱系數(shù)·查附錄三圖IX314425管壁灰污層溫度6562

29、6乘積Sm·MPa0.0041327三原子氣體的輻射減弱系數(shù)(m·MPa)29.928乘積(m·MPa)5.3829灰粒的輻射減弱系數(shù)(m·MPa）87.6530乘積(m·MPa)3.2231氣流輻射減弱系數(shù)K(m·MPa)+8.632乘積K0.1433煙氣黑度0.13234煙氣側(cè)輻射放熱系數(shù)·查附錄三圖XV得3135利用系數(shù)查附錄三圖X IV1.036煙氣側(cè)放熱系數(shù)·(+)7637熱有效系數(shù)查附錄二表VIII0.6538傳熱系數(shù)·6939較小溫差322.640較大溫差60841平均溫差45142對(duì)流傳熱

30、量kJ/1285.543誤差%(-)/*1001.3844兩側(cè)水冷壁工質(zhì)溫度查蒸汽特性表，p=15.3MPa下的飽和溫度34545平均傳熱溫差-61346兩側(cè)水冷壁對(duì)流吸熱量kJ/118.347誤差%(-)/*100948爐頂過(guò)熱器進(jìn)口汽焓kJ/=3287.1849爐頂過(guò)熱器進(jìn)口氣溫=10.0550爐頂過(guò)熱蒸汽焓增量gr(ld)kJ/QldfjBj/(D-Djw1-Djw2)10.0551爐頂過(guò)熱器出口汽焓kJ/+3297.2352爐頂過(guò)熱器出口氣溫查蒸汽特性表，p=15.3MPa456.7453平均溫差501.2754爐頂過(guò)熱器對(duì)流吸熱量kJ/39.155誤差%92.8 高溫再熱器熱力計(jì)算高

31、溫再熱器的熱力計(jì)算結(jié)果列于表3-17中。表3-17 高溫再熱器熱力計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來(lái)源數(shù)值1后管引出管對(duì)流吸熱量kJ/估計(jì)412對(duì)流過(guò)熱器出口煙焓kJ/由對(duì)流過(guò)熱器熱力計(jì)算得71873煙氣進(jìn)口焓kJ/7145.84煙氣進(jìn)口溫度查焓溫表3842.35煙氣出口溫度假定7206煙氣出口焓kJ/查焓溫表36355.47省煤器附加對(duì)流吸熱量kJ/假定558爐頂及包覆過(guò)熱器附加對(duì)流吸熱量kJ/假定1009高溫再熱器對(duì)流吸熱量kJ/（+）700.610蒸汽焓增量kJ/177.711出口氣溫已知54012出口氣焓kJ/查蒸汽特性表, p=2.45MPa 3553.713進(jìn)口氣焓kJ/3376

32、14進(jìn)口氣溫 查蒸汽特性表, p=2.64MPa408.9615蒸汽平均溫度（+）474.4816蒸汽平均比容查蒸汽特性表，p=2.54MPa0.140717蒸汽流速w35.0718整齊側(cè)對(duì)流放熱系數(shù)·查附錄三圖IX105919灰污系數(shù)查附錄三圖XIII0.004320灰污管壁溫度630.421煙氣平均溫度（+）781.1522煙氣流速11.923蒸汽側(cè)對(duì)流放熱系數(shù)·查附錄三圖XI7824乘積m·MPa0.0027925三原子氣體的輻射減弱系數(shù)(m·MPa)34.6026乘積(m·MPa)8.6227灰粒子輻射減弱系數(shù)(m·MPa）9

33、7.6128乘積(m·MPa）3.8229氣體輻射減弱系數(shù)K(m·MPa)+12.4430乘積K0.13931煙氣黑度0.12932煙氣側(cè)輻射放熱系·查附錄三圖XV得26.433利用系數(shù)查附錄三圖X IV1.034煙氣側(cè)放熱系數(shù)·(+)104.435熱有效系數(shù)查附錄二表VIII0.6536傳熱系數(shù)·61.737較大溫差433.3438較小溫差18039平均溫差288.6840對(duì)流傳熱量kJ/693.941誤差%(-)/*100-0.9542省煤器平均工質(zhì)溫度（）29043省煤氣附加對(duì)流吸熱量kJ/50.6144誤差%(-)/*1008.845爐

34、頂及包覆過(guò)熱器工質(zhì)平均溫度（）358.546爐頂及包覆過(guò)熱器附加對(duì)流吸熱量kJ/91.247誤差%(-)/*1008.82.9 第一、二、三轉(zhuǎn)向室及低溫再熱器引出管的熱力計(jì)算表3-19 第一、二、三轉(zhuǎn)向室及低溫再熱器引出管熱力計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來(lái)源數(shù)值 （一）第一轉(zhuǎn)向室1進(jìn)口煙溫由高溫再熱器熱力計(jì)算知7202進(jìn)口煙焓kJ/由高溫再熱器熱力計(jì)算知6355.43包覆過(guò)熱器附加吸熱量kJ/假定464省煤器吸熱量kJ/假定1625出口煙焓kJ/6135.56出口煙溫查焓溫表3-37017省煤器內(nèi)工質(zhì)平均溫度（）2908省煤器灰污管壁溫度=290 60= 350 ；3509包覆過(guò)熱器灰污

35、系數(shù)查附錄三圖XIII0.004310包覆過(guò)熱器內(nèi)工質(zhì)平均溫度（）358.511包覆過(guò)熱器灰污管壁溫度524.412平均煙溫（+）710.513乘積m·MPa0.063214三原子氣體的輻射減弱系數(shù)(m·MPa)7.8515乘積(m·MPa)1.8316灰粒子輻射減弱系數(shù)(m·MPa）111.217乘積(m·MPa）3.7918氣體輻射減弱系數(shù)K(m·MPa)+5.6219乘積K1.7120煙氣黑度0.81921省煤器輻射放熱系數(shù)·查附錄三圖XV得91.822包覆過(guò)熱器輻射放熱系數(shù)·查附錄三圖XV得106.623省煤器吸熱量kJ/169.924誤差%(-)/*1004.9225包覆過(guò)熱器吸熱量kJ/42.826誤差%(-)/*1009.1（二）第二轉(zhuǎn)向室1進(jìn)口煙溫由第一轉(zhuǎn)向室熱力計(jì)算知7012進(jìn)口煙焓kJ/由第一轉(zhuǎn)向室熱力計(jì)算知6095.43隔墻省煤器吸熱量kJ/假定704包覆過(guò)熱器吸熱量kJ/假定2015出口煙焓kJ/5823.36出口煙溫