高支模板計算書

1、 模板工程施工方案120mm厚板模板支架高18.35m計算書12目 錄一、編制依據(jù)1二、工程參數(shù)1三、模板面板驗算2四、次楞方木驗算4五、主楞驗算5六、可調托撐承載力驗算7七、風荷載計算8八、立桿穩(wěn)定性驗算9九、支撐結構地基承載力驗算11十、架體抗傾覆驗算11一、 編制依據(jù)1、工程施工圖紙及現(xiàn)場概況2、建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準GB51210-20163、建筑施工臨時支撐結構技術規(guī)范JGJ300-20134、混凝土結構工程施工規(guī)范GB50666-20115、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-20116、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-20087、建筑結構荷載規(guī)范GB5

2、0009-20128、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-20109、鋼結構設計規(guī)范GB50017-200310、冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范GB50018-200211、木結構設計規(guī)范GB50005-200312、混凝土模板用膠合板GB/T17656-200813、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號14、建設工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導則建質2009254 號二、 工程參數(shù)樓板模板支架參數(shù)模板支架安全等級級結構重要性系數(shù)：支架1面板主次楞1砼樓板厚度0.12m支架高度18.35m立桿縱距0.9m立桿橫距0.9m水平桿最大步距1.5m頂步步距1.5m立桿頂伸出長度a0.

3、1m掃地桿高度0.2m鋼管類型48×2.8mm面板木膠合板 厚度：12mm次楞方木50mm×70mm，間距0.3m主楞雙鋼管，最大懸挑長度0.4m剪刀撐依據(jù)JGJ166-2008規(guī)范要求設置支撐結構與既有結構連接情況支撐結構與既有結構通過連墻件可靠連接荷載參數(shù)永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.123kN/m可變荷載施工人員及設備荷載面板與次楞主楞立桿2.5kN/m22.5kN2.5kN/m22.5kN/m2泵送砼或不均勻堆載等因素產(chǎn)生的附加水平荷載豎向永久荷載標準值的2%風荷載湖南常德市，基本風壓：0.25kN/

4、m2三、 模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為12mm ，取主楞間距0.9m的面板作為計算寬度。面板的截面抵抗矩W= 900×12×12/6=21600mm3；截面慣性矩I= 900×12×12×12/12=129600mm4；（一）強度驗算1、 面板按三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.3m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=1.2×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×2.5×0.9=6.727k

5、N/mq1=1.35×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×0.7×2.5×0.9= 6.229kN/m根據(jù)以上兩者比較應取q1= 6.727kN/m作為設計依據(jù)。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=1.2×0.9×0.3=0.324 kN/m跨中集中荷載設計值P=1.4×2.5= 3.500kN3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.1× 6.727×0.32=0.061kN·m施工荷載為集中荷載：M2=0.08q2l2+0.213

6、Pl=0.08× 0.324×0.32 +0.213× 3.500×0.3=0.226kN·m取Mmax=0.226KN·m驗算強度。面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.226×106=10.46N/mm2 < f=12.5N/mm2W21600面板強度滿足要求!（二）撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數(shù)均取1.0。q = 0.9×（24×0.121.1×0.120.3+2.5）=5.231kN/m；面板最大容許撓度值: 300/400=

7、0.8mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.677×5.231×3004=0.49mm < 0.8mm100EI100×4500×129600滿足要求!四、 次楞方木驗算次楞采用方木，寬度50mm，高度70mm，間距0.3m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩 W =50×70×70/6=40833mm3；截面慣性矩 I =50×70×70×70/12=1429167mm4；（一）抗彎強度驗算1、 次楞按三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取立桿橫距，L=0.9m

8、。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=1.2×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×2.5×0.3=2.242kN/mq1=1.35×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×0.7×2.5×0.3= 2.076kN/m根據(jù)以上兩者比較應取q1= 2.242kN/m作為設計依據(jù)。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=1.2×0.3×0.3=0.108kN/m跨中集中荷載設計值P

9、=1.4×2.5= 3.500kN3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1= 0.1q1l2=0.1×2.242×0.92=0.182kN·m施工荷載為集中荷載：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.08×0.108×0.92+0.213×3.500×0.9=0.678kN·m取Mmax=0.678kN·m驗算強度。木材抗彎強度設計值f=17N/mm2；=Mmax=0.678×106=16.60N/mm2 < f=17N/mm2W40833次楞抗彎強度滿足要求!（二）抗剪強

10、度驗算施工荷載為均布線荷載時：V1=0.6q1l=0.6×2.242×0.9=1.211kN施工荷載為集中荷載：V2= 0.6q2l+0.65P=0.6×0.108×0.9+0.65×3.500=2.333kN取V=2.333kN驗算強度。木材抗剪強度設計值fv=1.6N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=3×2.333×103= 1.000N/mm2 < fv=1.6N/mm22bh2×50×70次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數(shù)均取1

11、.0。q = 0.3×（24×0.121.1×0.120.3+2.5）=1.744kN/m次楞最大容許撓度值:900/250=3.6mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.677×1.744×900.04=0.54mm < 3.6mm100EI100×10000×1429167滿足要求!五、 主楞驗算主楞采用:雙鋼管，截面抵拒矩W=8.49cm3，截面慣性矩I=20.39cm4，彈性模量E=206000N/mm4（一）強度驗算當進行主楞強度驗算時，施工人員及設備均布荷載取2.5kN/

12、mm2。首先計算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q11= 1.2×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×2.5×0.3=2.242kN/mq12= 1.35×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×0.7×2.5×0.3= 2.076kN/m根據(jù)以上兩者比較應取q1= 2.242kN/m作為設計依據(jù)。次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×2.242×0.9=2.220kN。次楞作用集中荷載P=2.220kN

13、，進行最不利荷載布置如下圖：計算簡圖(kN)彎矩圖(kN·m)支座力自左至右分別為：R1=2.63kN;R2=7.36kN;R3=7.36kN;R4=2.63kN;最大彎矩 Mmax=0.633kN·m；主楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2；=Mmax=0.633×106=74.558N/mm2 < 205N/mm2W8.49×103主楞抗彎強度滿足要求!（二）撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數(shù)均取1.0。首先計算次楞作用在主楞上的集中荷載P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q = 0.3×（24&#

14、215;0.121.1×0.120.3+2.5）=1.744kN/m次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×1.744×0.9=1.727kN。以此值作為次楞作用在主楞上的集中荷載P，經(jīng)計算，主梁最大變形值V=0.646mm。主梁的最大容許撓度值:900/150=6.0mm，最大變形 Vmax =0.646mm < 6.0mm滿足要求!（三）懸挑段強度驗算主楞懸挑長度0.4m，次楞間距0.3m，彎矩M=2.22×0.4+2.22×0.1=1.11kN·m主楞抗彎強度設計值f205N/mm2。=M=1.11×106=130

15、.74N/mm2 < 205N/mm2W8490 主楞懸挑段強度驗算滿足要求!（四）懸挑段撓度驗算驗算撓度時取荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=1.73kN，主楞彈性模量: E = 206000N/mm2。容許撓度值：400×2/400=2mm；經(jīng)計算主楞最大撓度Vmax=1.21mm < 2mm。主楞懸挑段撓度驗算滿足要求!六、 可調托撐承載力驗算主楞通過可調托撐傳遞給立桿的最大荷載設計值為7.36kN，可調托撐受壓承載力設計值為40kN。7.36kN< 40kN，可調托撐承載力滿足要求!七、 風荷載計算（一）風荷載標準值架體風荷載標準值應按下式計算：

16、=µsµz-基本風壓，按湖南常德市10年一遇風壓值采用，=0.25kN/m2。µs-支撐結構風荷載體形系數(shù)µs，將支撐架視為桁架，按現(xiàn)行國家標準建筑結構荷載規(guī)范表8.3.1第33項和37項的規(guī)定計算。支撐架的擋風系數(shù)j=1.2×An/(la×h)=1.2×0.136/(0.9×1.5)=0.121式中An -一步一跨范圍內(nèi)的擋風面積，An=(la+h+0.325lah)d=0.136m2la-立桿間距，0.9m，h-步距，1.5m，d-鋼管外徑，0.048m系數(shù)1.2-節(jié)點面積增大系數(shù)。系數(shù)0.325-支撐架立面每

17、平米內(nèi)剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數(shù)：µst=1.2j=1.2×0.121=0.15無遮攔多排模板支撐架的體形系數(shù)：µs=µst1-n=0.151-0.94 2=0.291-1-0.94-風荷載地形地貌修正系數(shù)。n-支撐架相連立桿排數(shù)。支撐架頂部立桿段距地面計算高度H=10m，按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區(qū)。風壓高度變化系數(shù)µz=0.65。單榀桁架風荷載標準值=µzµst=0.65×0.15×0.25=0.024kN/m2模板支撐架架體風荷載標準值=µzµs=0.65&

18、#215;0.29×0.25=0.047kN/m2模板支撐架頂部豎向模板體型系數(shù)取1.3，風荷載標準值=µzµs=0.65×1.3×0.25=0.211kN/m2（二）風荷載作用在模板支撐架上產(chǎn)生的傾覆力矩標準值MTk計算風荷載作用在模板支撐架計算單元的架體范圍內(nèi)的均布線荷載標準值；=0.9×0.047=0.042kN/mH架體搭設高度；風荷載作用在模板支撐架計算單元的模板范圍內(nèi)產(chǎn)生的水平集中力標準值，作用在架體頂部；=0.9×1×0.211=0.190kNHm模板支撐架頂部豎向欄桿圍擋（模板）的高度MTK=1/2

19、×18.35×18.35×0.042+18.35×0.190=10.558kN·m（三）模板支撐架立桿由風荷載產(chǎn)生的最大附加軸力標準值B模板支撐架橫向寬度。n模板支撐架計算單元立桿跨數(shù)，取橫向寬度B/立桿橫距l(xiāng)b，n=22；=6×22×10.558=0.13kN(22+1)(22+2)×20（四）模板支撐架立桿由風荷載產(chǎn)生的彎矩設計值由風荷載產(chǎn)生的彎矩標準值按下式計算：=0.9×0.024×1.5×1.5/10=0.005kN·m，由風荷載產(chǎn)生的彎矩設計值=1.4×

20、0.6=1.4×0.6×0.005=0.004kN·m八、 立桿穩(wěn)定性驗算（一）立桿軸力設計值組合由風荷載產(chǎn)生的附加軸力時，按下式分別計算，并取較大值：由可變荷載控制的組合：1.2×0.123×18.35+(24×0.121.1×0.120.3)×0.9×0.9+1.4×（2.5×0.9×0.9+0.6×0.13）=8.87kN；由永久荷載控制的組合：1.35×0.123×18.35+(24×0.121.1×0.120.3)&

21、#215;0.9×0.9+1.4×（0.7×2.5×0.9×0.9+0.6×0.13）=8.76kN；立桿軸力設計值N=8.87KN。（二）立桿計算長度L0立桿計算長度L0=h+2a，h:頂步步距，取1.5m;a:模板支架立桿伸出頂層水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.1m，L0=1.7m。（三）立桿穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式:fN - 立桿軸向力設計值(kN) ，N=8.87kN；- 軸心受壓穩(wěn)定系數(shù),由長細比=Lo/i 查表得到；L0 - 立桿計算長度（m），L0=1.7m。i - 立桿的截面回轉半徑(cm) ,i=1.6c

22、m；A - 立桿截面面積(cm2),A=3.98cm2；Mw - 風荷載產(chǎn)生的彎矩設計值；W - 立桿截面抵抗矩(cm3)：W= 4.25cm3；f - Q235鋼材抗壓強度設計值N/mm2,f=205N/mm2；立桿長細比計算：=Lo/i=170/1.6=106 < 230，長細比滿足要求!按照長細比查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)=0.544；=8.87×103+0.004×106=40.97+0.94=41.91N/mm2 <f=205N/mm20.544×3.98×1024.25×103立桿穩(wěn)定性滿足要求!九、 支撐結構地基承

23、載力驗算1、 支承于地基土上時，地基承載力設計值fg按下式計算：fg=kcfakfak地基承載力特征值，按現(xiàn)行國家標準建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007的規(guī)定確定，地基土類型為素填土，取fak= 120kN/m2kc地基承載力調整系數(shù)，kc=0.4地基承載力設計值fg=120×0.4=48 kN/m22、計算立桿基礎底面積Ag立桿下設置墊板，墊板作用長度0.9m，作用寬度0.2m，立桿基礎底面積取墊板作用面積。立桿基礎底面積Ag=0.9×0.2=0.18m23、支撐結構傳至立桿基礎底面的軸力設計值N=8.87kN4、立桿基礎底面的平均壓力設計值P按下式計算：P=N=8.87=47.28kN/m2 fg=48kN/m2Ag0.18地基承載力滿足要求! 十、 架體抗傾覆驗算支架應按砼澆筑前和砼澆筑時兩種工況進行抗傾覆驗算，抗傾覆驗算應滿足下式要求：0M0MrMr-支架的抗傾覆力矩設計值Mo-支架的傾覆力矩設計值0結構重要性系數(shù)，取1架體高度18.35m，寬度20m，取一個立桿縱距0.9m作為架體計算長度。(一)砼澆筑前架體