裝配式鋼筋混凝土T型梁橋設計說明書

1、裝配式鋼筋混凝土T型梁橋設計設計說明書1. 設計基本資料1橋梁橫斷面尺寸：凈-9+21.00m。橫斷面布置見圖1。圖12可變荷載：公路-級，人群荷載2.5kN/m2，人行道+欄桿=5kN/m2。3永久荷載：橋面鋪裝層容重=23kN/m3。其他部分=25kN/m3。4材料：主筋采用級鋼，其他用級鋼，混凝土標號C40。5橋梁縱斷面尺寸：標準跨徑 Lb=25m，計算跨徑L=24.5m，橋梁全長L，=24.96m?？v斷面布置見圖2。圖2 橋梁縱斷面布置圖（尺寸單位：cm）圖3 T梁細部尺寸圖（尺寸單位：cm）2. 行車道板計算中梁板按鉸接懸臂板計算，邊梁板按懸臂板來計算。注明：由于邊梁主要承受自重和人

2、群荷載，受力比梁中處小的多，故邊梁可按中梁處的行車道板來配筋。2.1恒載及其內(nèi)力橋面鋪裝為80mm的瀝青混凝土面層和平均90mm厚的混凝土墊層1、每延米板條上恒載g的計算：瀝青混凝土面層g：0.081.0231.84KN/mC40混凝土墊層g 2：0.091.0252.25 KN/mT梁翼板自重g 3：1.0253.75 KN/m合計：g7.84KN/m表2-12、每米寬板條的恒載內(nèi)力為：2.2汽車荷載產(chǎn)生的內(nèi)力將車輛荷載的后輪作用于鉸縫軸線上，后軸作用力標準值為P=140KN，后輪著地寬度為=0.60m，著地長度為=0.20m， 則：荷載對懸臂根部的有效分布寬度為(采用鉸接懸臂法計算)：單個

3、車輪：0.54+1.5=2.04（m）1.4 m兩個車輪：0.54+1.4+20.75=3.44（m） 由規(guī)范：汽車荷載的局部加載及在T梁、箱梁懸臂板上的沖擊系數(shù)用0.3。作用于每米寬板條上的彎矩為：單個車輪： 兩個車輪： 作用于每米寬板條上的剪力為：2.3荷載組合承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合（用于驗算強度）2.4 配筋驗算尺寸，承載力1） 基本參數(shù)：混凝土，級鋼：，凈保護層厚度：，懸臂根部高度為，板內(nèi)鋼筋取12。計算有效高度解出：2） 驗算：3） 按第5.22條按間距配置每米板寬配筋4） 尺寸驗算按第5.29條抗剪上限值：按第5.20條抗剪下限值：不需要進行斜截面抗剪承載力計算。5） 正截面承載

4、力驗算：承載力滿足要求3. 荷載橫向分布系數(shù)計算3.1杠桿原理法杠桿原理法：把橫向結(jié)構(gòu)視作在主梁上斷開而簡支在其上的簡支梁?；炯僭O：忽略主梁之間橫向結(jié)構(gòu)的聯(lián)系作用，橫面板在主梁上斷開。適用條件：荷載作用在靠近支點處時；橫向聯(lián)系很弱的無中間橫隔梁的橋梁。（1）繪制1 2 3 4號梁荷載橫向分布影響線，如圖5所示（2）求荷載橫向分布系數(shù)1號梁：汽車荷載： 圖5 杠桿原理法計算橫向分布系數(shù)（尺寸單位：cm） 人群荷載：由此可得：1號梁在汽車荷載和人群荷載作用下的最不利橫向分布系數(shù)分別為： 2號梁：同理2號梁的最不利荷載橫向分布系數(shù)分別為：汽車荷載：. m=0.5 m=03號梁的最不利荷載橫向分布系

5、數(shù)分別為： m= 0.594 m=04號梁的最不利荷載橫向分布系數(shù)分別為： m= 0.5 m=05、6、7號梁與3、2、1號梁對稱，結(jié)果相同。3.2偏心壓力法解：此橋在跨度內(nèi)設有橫隔梁，具有強大的橫向連接剛性，荷載作用于跨中，且承重結(jié)構(gòu)的長寬比為： =2.192故可按偏心壓力法來繪制橫向影響線并計算分布系數(shù)本橋各根主梁的橫截面均相等，n=7，主梁間距為1.6m，則=a=2(31.6)+2(21.6)+21.6+0 =68.82m1號梁=+=+=0.488=0.1892號梁：=3號梁：=4號梁：=圖6 偏心壓力法計算橫向分布系數(shù)（尺寸單位：cm）人行道緣石至1號梁軸線的距離： 1號梁活載橫向分布

6、系數(shù)可計算如下：由和繪制1號梁橫向影響線，如圖6所示，圖中按橋規(guī)規(guī)定確定了汽車荷載的最不利荷載位置，再由和計算橫向影響線的零點位置。設零點至1號梁位的距離為X，則：解得X=6.82m零點位置已知后，就可求出相應于各個荷載位置的橫向影響線豎標值。汽車荷載：m人群荷載：m=2號梁活載橫向分布系數(shù)可計算如下：由和繪制2號梁橫向影響線，如圖6所示，圖中按橋規(guī)規(guī)定確定了汽車荷載的最不利荷載位置，再由和計算橫向影響線的零點位置。設零點至2號梁位的距離為X，則：解得X=8.007 m。零點位置已知后，就可求出相應于各個荷載位置的橫向影響線豎標值。汽車荷載：m人群荷載：m=3號梁活載橫向分布系數(shù)可計算如下：由

7、繪制3號梁橫向影響線，如圖6所示，圖中按橋規(guī)規(guī)定確定了汽車荷載的最不利荷載位置，再由計算橫向影響線的零點位置。設零點至3號梁位的距離為X，則：解得X=11.215 m。零點位置已知后，就可求出相應于各個荷載位置的橫向影響線豎標值。汽車荷載：m人群荷載：m=4號梁活載橫向分布系數(shù)可計算如下：由繪制4號梁橫向影響線，如圖7所示，圖中按橋規(guī)規(guī)定確定了汽車荷載的最不利荷載位置，再由計算橫向影響線的零點位置。汽車荷載：m人群荷載：m=5、6、7號梁與3、2、1號梁對稱，結(jié)果相同。3.3修正偏心壓力法主梁抗扭剛度不是無窮大，不可以忽略，需考慮主梁抗扭剛度。解：（1）計算I和I翼板的換算平均高度：h=（10

8、0+180）2=140（mm）求主梁截面重心位置： a主梁抗扭慣矩：I= =1.8410主梁抗扭慣矩按式=查橋梁工程表5-3計算對于翼板：tb=1401600=0.092750.1 查表得 C=對于梁肋tb=180（1800-140）=0.120.1 查表并內(nèi)插得 C=0.308.則 （2）計算抗扭修正系數(shù)由表5-2知，n=7時，=1.021，并取G=0.425E=（3）計算橫向影響線豎標值：1）對1號邊梁考慮抗扭修正后的橫向影響線豎標值為：=0.441=0.1382） 2號梁考慮抗扭修正后的橫向影響線豎標值為：=0.342=0.0373） 3號梁考慮抗扭修正后的橫向影響線豎標值為：=0.25

9、9=0.0534） 4號梁考慮抗扭修正后的橫向影響線豎標值為：=0.150=0.150圖7 修正偏心壓力法計算橫向分布系數(shù) （尺寸單位：cm） （4）計算荷載橫向分布系數(shù)各梁的橫向影響線和布載圖式如圖7所示1） 1號梁汽車荷載：人群荷載：2） 2號梁 汽車荷載：人群荷載：3） 3號梁 汽車荷載：人群荷載：4） 4號梁汽車荷載：人群荷載：5、6、7號梁與3、2、1號梁對稱，結(jié)果相同。3.4鉸接梁法橫向鉸接板（梁）法：把相鄰板（梁）之間視為鉸接，只傳遞剪力?；炯俣ǎ贺Q向荷載作用下接合縫內(nèi)只傳遞豎向剪力采用半波正弦荷載來分析跨中荷載橫向分布的規(guī)律。解：（1）計算梁截面的I抗彎慣矩（2） 計算梁截面

10、的抗扭慣矩偏心距e = 596 mm（3） 計算剛度參數(shù) 因此，可忽略不計，按鉸接板法計算。（4） 計算跨中荷載橫向分布影響線從附錄I鉸梁荷載橫向分布影響線豎標表中，在=0.400.60之間按直線內(nèi)插法求得= 0.550 的影響線豎標值，和，。計算見下表4-1荷載豎標值(i號板荷載作用位置)板號1234567ij10.4625291651531010000.66822773541009990.550667.25280.542.56.751.50.25010001234567ij20.429139924054123110000.6277440246314109990.55028142924437

11、142010071234567ij30.465240388237531239980.635246437246314110000.55043244424244376210001234567ij40.4155423738723754159990.64312464362463149980.5507372444232443771012將表中，和，之值按一定比例尺繪于各號梁的軸線下方，連接成光滑的曲線后，就得各梁的荷載橫向分布影響線，如圖8所示。圖8鉸接梁法計算橫向分布系數(shù) （尺寸單位：cm） （5） 計算荷載橫向分布系數(shù)按橋規(guī)規(guī)定沿橫向確定最不利荷載位置后，就可以計算跨中荷載橫向分布系數(shù)，計算過程如下

12、：1）1號梁：汽車荷載： 人群荷載：2）2號梁：汽車荷載：人群荷載：3）3號梁：汽車荷載：人群荷載：4）4號梁：汽車荷載：人群荷載：3.5 G-M法比擬正交異性板法：將主梁和橫隔梁的剛度換算成兩向剛度不同的比擬彈性平板來求解。解：（1）計算幾何特性1） 主梁抗彎慣矩：2） 主梁的比擬寬度抗彎慣矩：3） 橫隔梁抗彎慣矩每根橫隔梁的尺寸如圖所示，確定翼板的有效寬度，橫隔梁的長度取兩根邊主梁的軸線距離，即 橫隔梁截面重心位置：橫隔梁抗彎慣矩為： 橫隔梁比擬單寬抗彎慣矩為：4） 主梁和橫隔梁的抗扭慣矩對于T梁翼板剛性連接的情況，應由式5-54來計算抗扭慣矩。 對于主梁梁肋： 主梁翼板的平均厚度 查表5

13、-3，得則 對于橫隔梁梁肋：1查表得：，得08則所以：（2） 計算參數(shù)和式中B為橋梁承重結(jié)構(gòu)的半寬，=5600（3） 計算各主梁橫向影響線坐標由，查橋梁設計手冊G-M法計算圖表得和的值，見下表（表5-1）系數(shù)梁位荷載位置校核B3B/4B/2B/40-B/4-B/2-3B/4-BK 100.930.971.001.051.081.001.000.970.938.05B/41.071.071.061.061.040.980.940.880.827.98B/21.241.181.161.091.010.940.830.790.687.963B/41.481.381.251.050.980.890.7

14、60.780.688.13B1.791.511.231.070.880.790.680.640.537.96K O00.810.891.001.121.191.121.000.890.818.02B/41.641.501.321.241.080.890.620.410.197.97B/22.492.161.811.431.010.680.27-0.23-0.578.023B/43.412.732.201.570.890.41-0.18-0.57-1.078.09B4.033.352.361.590.730.13-0.57-1.07-1.617.84校核在范圍內(nèi)，滿足要求。用內(nèi)插法求實際梁位處的

15、和值，實際梁位與表列梁位的關系如圖所示。對于號梁：對于號梁：對于號梁：對于號梁：現(xiàn)將號梁橫向影響線坐標值計算，見下表5-1梁號算式荷載位置B3B/4B/2B/40-B/4-B/2-3B/4-B1號梁16291.4371.2601.0690.9400.8370.7330.6990.5963.6803.2671.5471.5770.8190.274-0.322-0.765-1.286-2.052-1.569-1.007-0.4790.1210.5631.0541.4631.882)-0.381-0.169-0.114-0.053-0.0010.0550.1180.1660.3153.3372.74

16、32.0991.4670.8390.368-0.145-0.520-0.9710.4770.3920.3000.2100.1200.053-0.036-0.021-0.1392號梁1.3221.2541.1811.0740.9910.9160.8300.7710.6672.7602.3191.9121.4360.9630.5900.136-0.307-0.693-1.439-1.064-0.730-0.3610.02910.3260.6941.0791.360-0.241-0.178-0.122-0.0610.0050.0550.1160.1810.2282.5192.1411.7891.37

17、50.9680.6440.252-0.127-0.4650.3600.2560.2560.1960.1380.0920.036-0.018-0.0663號梁1.1041.0971.0711.0431.0090.9810.9190.8570.8071.7721.6021.4141.2731.0600.8500.5590.3040.076-0.667-0.504-0.333-0.201-0.0170.1310.3600.5530.732-0.112-0.084-0.056-0.034-0.0030.0220.0600.0930.1221.6601.5171.3591.2391.0570.8720.

18、6190.3970.1980.2370.2170.1940.1770.1510.1250.0880.0570.0284號梁0.9300.9701.0001.0501.0801.0001.0501.0000.9300.8100.8901.0001.1201.1901.1201.0000.8900.8100.1200.0800.000-0.070-0.110-0.0700.0000.0800.1200.0200.0130.000-0.012-0.018-0.0120.0000.0130.0200.8300.9031.0001.1081.1721.1081.0000.9030.8300.1190.1

19、290.1430.1580.1670.1430.1580.1430.119在影響線上按橫向最不利位置布載，就可按相對應的影響線坐標值求得主梁的荷載橫向分布系數(shù)。（如圖）圖9 G-M法計算橫向分布系數(shù) （尺寸單位：cm） 對于號梁：汽車荷載：人群荷載：對于號梁：汽車荷載：人群荷載：對于號梁：汽車荷載：人群荷載：對于號梁：汽車荷載：人群荷載：5、6、7號梁與3、2、1號梁對稱，結(jié)果相同。3.6荷載橫向分布系數(shù)匯總荷載類型杠桿偏心修偏鉸接梁GM1Mq0.2500.4880.4750.3190.475Mr1.1250.4770.4490.7150.4532Mq0.5000.4240.4130.4140

20、.406Mr00.3660.3470.2630.3373Mq0.5940.3550.3500.4870.352Mr00.2540.2450.0680.2284Mq0.5000.4290.4290.5020.301Mr00.1500.1500.0100.1235、6、7號梁與3、2、1號梁對稱，結(jié)果相同。4. 主梁內(nèi)力計算4.1恒載內(nèi)力計算（1）計算恒載集度主梁：橫隔梁：邊主梁：中主梁：橋面鋪裝： 恒載集度表 表6-1一期荷載主梁自重邊主梁中主梁橫隔梁折算荷載邊主梁中主梁二期荷載橋面鋪裝層欄桿和人行道板總計邊主梁中主梁（2）恒載內(nèi)力計算（見表6）恒載內(nèi)力計算表 表6-2 內(nèi)力截面位置邊主梁中主梁

21、彎矩剪力彎矩剪力x=0(支點)0311.960313.14x=l/2(跨中)2300.7202309.4304.2活載內(nèi)力計算（1）計算1號梁的跨中彎矩和剪力及效應組合梁號荷載位置公路級人群荷載備注 1跨中0.4750.449按“修偏法”計算邊跨0.2501.125按“杠桿法”計算（2）計算公路級荷載的跨中彎矩簡支梁橋的基頻：其中公路級荷載：（3）計算人群荷載跨中彎矩：（4）計算跨中截面車道活載最大剪力鑒于跨中剪力影響線的較大坐標位于跨中部分，故也可采用全跨統(tǒng)一的荷載橫向系數(shù)。的影響線面積：故得計算跨中截面人群荷載最大剪力作為荷載橫向分布系數(shù)沿橋跨方向變化圖形和支點影響線根據(jù)分布變化區(qū)段長度：

22、對應支點剪力影響線的荷載位置 附加三角形荷載重心影響線坐標為：且因此， 故公路級荷載支點剪力為：人群荷載的橫向分布系數(shù)如下圖所示 計算2號梁的跨中彎矩和剪力及效應組合梁號荷載位置公路級人群荷載備注 2跨中0.4130.437按“修偏法”計算邊跨0.5000按“杠桿法”計算跨中活載最大剪力： 支點截面車道荷載最大剪力 故公路級荷載支點剪力為：支點處人群荷載最大剪力作計算3號梁的跨中彎矩和剪力及效應組合梁號荷載位置公路級人群荷載備注 3跨中0.3500.245按“修偏法”計算邊跨0.3940按“杠桿法”計算：跨中活載最大剪力： 支點截面車道荷載最大剪力 故公路級荷載支點剪力為：支點處人群荷載最大剪

23、力計算4號梁的跨中彎矩和剪力及效應組合梁號荷載位置公路級人群荷載備注 4跨中0.4290.143按“修偏法”計算邊跨0.5000按“杠桿法”計算跨中活載最大剪力： 支點截面車道荷載最大剪力 故公路級荷載支點剪力為：支點處人群荷載最大剪力主梁內(nèi)力匯總表梁號荷載類型支點最大剪力（跨 中最大彎矩最大剪力（1汽車141.261342.0286.40人群23.99122.114.142汽車207.771166.8575.12人群8.9894.373.203汽車66.09988.8663.66人群6.3466.632.264汽車209.311212.0678.03人群3.7038.891.325、6、7號

24、梁與3、2、1號梁對稱，結(jié)果相同。4.3荷載效應組合梁 號跨 中支 座最大彎矩最大剪力（最大剪力（14776.45125.60598.9824510.60108.75676.7034230.3491.66615.3944511.7611.07673.015、6、7號梁與3、2、1號梁對稱，結(jié)果相同。5. 鋼筋配置及驗算用于單梁計算5.1 縱向受拉鋼筋的配置單梁縱筋：，可先假設，再驗算。5.2 正截面抗彎承載力驗算梁體混凝土，級鋼：T型截面翼緣有效寬度全橋?qū)挾扔蛇呏髁嚎刂圃O計并取較小值混凝土受壓面積：該值小于翼緣有效寬度板厚=1600150=240000則受壓區(qū)高度限于頂板內(nèi)，其高度為：截面抗彎

25、力矩驗算正截面符合要求。5.3 彎筋和箍筋的配置根據(jù)D62第5.2.11 鋼筋混凝土矩形、T 形和工字型截面的受彎構(gòu)件，斜截面抗剪承載力配筋按下列步驟進行計算和配置：（1） 取離支點 h/2 處的剪力設計值 ，并將其分為兩部分，其中不少于60%由砼和鋼筋共同承擔；不多于40%由彎起鋼筋承擔。支點剪力設計值：跨中剪力設計值：自支點至跨中剪力遞減坡度：離支點處剪力設計值：（2）根據(jù)D62第5.2.10 構(gòu)造配筋的剪力設計值的限值為： 剪力設計值小于或等于271.26KN時，可按構(gòu)造配筋。構(gòu)造配筋長度可用下式計算： （3） 設支點由砼和鋼筋共同承擔的剪力設計值，按80%取用，其值為：在支點由彎起鋼筋

26、承擔的剪力設計值，按20%取用，其值為：（5）按D62第5.2.11 計算箍筋間距：箍筋采用雙肢箍箍筋間距取200mm，但按第條規(guī)定，在支座中心向跨徑方向長度相當于不小于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距不應大于100mm。離支點剪力設計值為：取P=2.5取箍筋間距為：300mm（6）按D62第5.2.11 計算各排彎起鋼筋截面面積：1）第一排彎起鋼筋截面面積，取距支座中心處，應由彎起鋼筋承擔那部分剪力設計值由于縱筋，提供2）計算第二排彎起鋼筋，應取第一排彎起鋼筋起彎點處即距離支座 中心：（其中44為架立鋼筋的凈保護層厚度，22.7為架立鋼筋的外徑，30為縱向鋼筋的保護層厚度，35.8為縱向鋼筋的外徑）

27、。應由彎起鋼筋承擔的那部分剪力組合設計值第二排彎起鋼筋截面面積：由于縱筋，提供3）計算第三排彎起鋼筋，應取第一排彎起鋼筋起彎點處即距離支座中心：應由彎起鋼筋承擔的那部分剪力組合設計值由于縱筋，提供4）計算第四排彎起鋼筋，應取第三排彎起鋼筋起彎點處即距離支座中心：應由彎起鋼筋承擔的那部分剪力組合設計值應由彎起鋼筋承擔的那部分剪力組合設計值故不需要設彎起鋼筋，但實際仍需設。按D62第條 受拉區(qū)彎起鋼筋的彎起點，應設在按正截面抗彎承載力計算充分利用該鋼筋強度截面以外不應小于 處；同時，彎起鋼筋可在按正截面受彎承載力不需要該鋼筋截面面積之前彎起，但彎起鋼筋與梁中心線的交點應位于按計算不需要該鋼筋的截面

28、之外。按D62第條，箍筋布置如下：a)自支點一倍梁高范圍內(nèi)，間距為100mm； b)自一倍梁高長度處至第三排斜鋼筋下端處，間距為200mm；c)其他梁段箍筋間距為300mm。5.4 斜截面抗剪承載力驗算求解： 驗算斜截面抗剪承載力 計算截面： 取距支點 h/2 梁段截面（為例）（1）在內(nèi)力包絡圖上查找計算截面的內(nèi)力在此截面上，剪力和彎矩設計值為：與假設很接近，一下采用。（2）驗算截面尺寸根據(jù)D62第5.2.9 T 形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面應符合下列要求：可見，截面尺寸符合規(guī)定。3）判斷是否需要進行斜截面抗剪承載力的驗算根據(jù)D62第5.2.10 T 形截面的受彎構(gòu)件，當符合下列條件時：可不進

29、行斜截面抗剪承載力的驗算，僅須按第9.3.13條構(gòu)造要求配置箍筋?？梢?，不符合規(guī)定，需要驗算抗剪承載力（4）進行斜截面抗剪承載力的驗算在斜截面內(nèi)，箍筋采用雙肢箍在距離支點一倍梁高范圍內(nèi)，采用間距為100mm按第9.3.1規(guī)定，HRB330鋼筋含箍率不應小于0.18%而現(xiàn)符合規(guī)定。在c 長度內(nèi)有一排彎起鋼筋，于是，有：所以，距支座h/2斜截面抗剪承載力符合規(guī)定。6. 變形驗算6.1 裂縫寬度驗算（1）驗算裂縫寬度縱向受拉鋼筋的配筋率：縱向鋼筋直徑：作用效用短期（和長期）效應組合彎矩設計值于是，作用短期組合鋼筋應力：作用長期效用鋼筋應力：根據(jù)第6. 4. 2條，鋼筋砼構(gòu)件，類和環(huán)境的裂縫寬度限值為

30、0.2mm。符合規(guī)定。6.2撓度驗算鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的剛度為:全截面換算截面重心軸以上（或以下）部分面積對重心軸面積距，計算如下：全截面換算截面對重心軸慣性矩全截面換算對重心軸慣性矩： 全截面換算截面抗裂邊緣彈性抵抗矩：開裂截面換算截面慣性矩：作用效應組合彎矩設計值：所以：計算跨徑：24.5m,幾經(jīng)計算數(shù)據(jù)有：自重彎矩公路級人群荷載撓度計算采用荷載效應短期組合跨中撓度計算如下：自重撓度：汽車荷載撓度：人群荷載撓度：撓度長期增長系數(shù)：消除結(jié)構(gòu)自重的長期撓度最大值：按D62條規(guī)定，鋼筋混凝土受彎構(gòu)件在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后梁式橋主梁的最大撓度處不應超過計算跨徑的1/600；所以撓度符合規(guī)定

31、。6.3預拱度計算由撓度計算可知（計入自重時，考慮長期因素作用 ）則需要進行預拱度的計算，但要設預應力鋼筋。7. 支座設計與計算承受剪力最大的2號梁的指點反力為：橫載：汽車荷載：人群荷載：則按承載力極限狀態(tài)設計時，永久作用與可變作用設計值效應的基本組合下，其反力為：7.1確定支座平面尺寸選定板式橡膠支座的平面尺寸為a=30cm，b=18cm的矩形。局部承壓條件為：式子中，C40的=18.4Mpa，=3018=540，=5402（1318）=1008，則=1.366，即可得到計算支座的平面形狀系數(shù)S，采用中間層橡膠片的厚度t=0.5cm，則 形狀系數(shù)：故可以得到橡膠支座的平面容許壓應力為，并且可

32、以求得橡膠支座的彈性模量為: 按彈性理論驗算橡膠支座的水平壓力，則（滿足要求）7.2確定支座的厚度主梁的計算溫差，溫度變形由兩端支座均攤，則每一支座的水平位移為：為了計算活載動力的水平位移，首先要確定作用在每一支座上的制動力：一個車道上的制動力為：如果按車輛荷載計算，則為：55010%=55kN，公路橋涵設計通用規(guī)范（JTG D60-2004）規(guī)定公路級汽車荷載的制動力標準值不得小于165kN，因此七根梁共14個支座，每一個支座承受的水平力。因此，可以計算得出需要的橡膠片的總厚度：則根據(jù)公路鋼筋混凝土及預應力橋涵設計規(guī)范（JTG D60-2004）規(guī)定：。根據(jù)計算及相應的規(guī)范要求選用6層鋼板和

33、7層橡膠板組成的支座，上、下層橡膠片厚0.25cm，中間層厚0.5cm，薄鋼板厚0.2cm，則橡膠片總厚度為。支座總厚度：（滿足要求）7.3驗算支座偏轉(zhuǎn)情況支座的平均壓縮變形為：按根據(jù)公路鋼筋混凝土及預應力橋涵設計規(guī)范（JTG D62-2004）規(guī)定，尚應滿足，即：（滿足要求）計算梁端轉(zhuǎn)角：有公式：和可得：主梁處于水平狀態(tài)，而已知公路-級荷載下的中梁撓度f=2.077cm，代入公式即可得到：則根據(jù)公式 即：0.047cm（滿足要求）7.4驗算支座的抗滑穩(wěn)定性已知橫載支點反力為確定汽車橫載引起的最小支承反力，按公路橋涵設計通用規(guī)范（JTG D62-2004）規(guī)定為：又因為，則計算溫度變化引起的水平力：，最后驗算支座的抗滑穩(wěn)定性;以及(滿足要求)。結(jié)果表明支座不會發(fā)生相對移動。故矩形板式橡膠支座幾何尺寸為：300mm180mm42mm板式橡膠橋梁支座規(guī)格目錄表:（短邊長邊厚度）單位mm序號規(guī)格序號規(guī)格序號規(guī)格序號規(guī)格序號規(guī)格11001501424150200494718020021702403503593250350