連續(xù)梁計算書

1、青洋路匝道計算一、 下部結構計算：計算書詳見附錄18a) 橋臺計算b) 橋墩計算c) 樁基礎計算二、 上部結構計算：計算書詳見附錄9a) 沖擊系數計算b) 13.25m寬30+30+30連續(xù)箱梁計算整體縱向配束計算橋面板(3.25m懸臂)橫向配束計算橫梁配筋計算c) 9.5m寬29+29+29連續(xù)箱梁計算整體縱向配束計算橋面板（2.25m懸臂）鋼筋計算橫梁配筋計算d) 8m寬29+29+29連續(xù)箱梁計算整體縱向配束計算橋面板（1.85m懸臂）鋼筋計算橫梁配筋計算三、 附錄附錄一：北引橋橋臺計算（13.25m寬連續(xù)箱梁）（荷載：公路I級）附錄二：PD20橋臺計算（9.5m寬連續(xù)箱梁）（荷載：公路

2、I級）附錄三：PA15橋臺計算（9.5m寬連續(xù)箱梁）（荷載：公路I級）附錄四：8m橋臺計算（PC8m寬連續(xù)箱梁）（荷載：公路I級）附錄五：北引橋橋墩計算（13.25m寬連續(xù)箱梁）（荷載：公路I級）附錄六：9.5m寬連續(xù)箱梁橋墩計算（荷載：公路I級）附錄七：8m寬連續(xù)箱梁橋墩計算（荷載：公路I級）附錄八：樁基礎承載力計算（樁長計算及持力層計算）附錄九：橋梁沖擊系數計算附錄十：連續(xù)箱梁計算書附錄十一：截面剛度折減系數計算附錄十二：扭矩計算書連續(xù)箱梁計算書一、 計算內容a) 連續(xù)箱梁整體計算b) 橋面板計算c) 橫梁計算二、 整體計算：結構分析采用橋梁博士進行1 模型概況：模型中為簡化計算，箱梁截面

3、按等高度（箱梁截面最低點高度160cm）計入，頂底板厚度、腹板厚度均按實際輸入。尺寸詳見構造圖。預應力鋼束以鋼束立面投影計入模型?？紤]翼緣寬度影響，對截面剛度按新規(guī)范進行折減：截面剛度折減AD01AD02D0406C02C04C010.910.9511剛度折減計算詳見附表。2 材料：鋼筋砼容重：26kN/m。砼標號：C50（用老規(guī)范），鋼束15-9。鋼束布置：各類箱梁鋼束數量詳見下表N1 N2 N3 N4 N5 N6 N7N8 鋼束AD01AD02D0406C02C04C01N15422N23222N32200N45456N55456N6443N710685+6N81068鋼束形狀詳見圖紙。3

4、 荷載：匝道AD01AD02D0406C02C04C01橋面寬度13.25m9.5m8m8m跨徑（m）30+30+3029+29+2929+29+2930.5+30.5橋面鋪裝（kN/m）41.60529.8325.1225.12防撞墻（kN/m）10101010沖擊系數0.1850.190.180.18車道荷載（kN/m）10.5公I集中荷載（kN）280276276282車道橫向調整系數3*0.782.34222溫度整體升降溫15度；橋面板升降溫5度沉降計入沉降差0.01m?？紤]2個支座同時沉降進行組合注：橋面鋪裝橋面寬度*（0.08*23+0.05*26）橋面寬度*3.14；新規(guī)范計算剪

5、力效應時，上述集中荷載標準值Pk*1.2；新規(guī)范按50mm瀝青混凝土鋪裝t1=20度；t2=6.7度計入后，跨中正彎矩較大，以13.25m橋寬為例需增加跨中2根鋼束。4 荷載組合：荷載組合中活載均計入箱梁偏心調整系數1.15。組合系數彈性階段應力驗算短期荷載效應組合基本組合結構重力111.2收縮、徐變荷載111變位111特殊車列（活載）1.362751.185*1.150.9530.7*1.185*1.151.907851.4*1.185*1.15整體升降溫111.12橋面板升降溫10.81.12預應力10.8515 計算結果：匝道AD01AD02D0406C02C04C01砼經濟指標（方/米

6、）717/a0.601441/a0.534355/a=0.51248/a=0.51鋼束指標（t/m）21.9/a18.416.7/a20.214.8/a=21.39.44/a=19.3應力驗算參考值：施工階段上下緣最大最小應力：壓應力<0.7*0.8*32.4=18.144；拉應力<0.7*0.8*2.65=1.484短期荷載組合階段上下緣最大最小應力：<0短期效應組合主拉應力：<0.6*2.65=1.59彈性組合階段上下緣最大最小主應力：壓應力<0.5*32.4=16.2；鋼筋<0.65*1860=1209；主壓應力<0.6*32.4=19.44；主

7、拉應力<0.5*2.65=1.325，若超過，箍筋間距加密。1）13.25m30+30+30箱梁計算結果內力圖正截面強度驗算截面最大最小抗力：斜截面強度驗算：施工階段上下緣最大最小應力：壓應力<0.7*0.8*32.4=18.144；拉應力<0.7*0.8*2.65=1.484短期荷載組合階段上下緣最大最小應力：<0短期效應組合主拉應力：<0.6*2.65=1.59彈性組合階段上下緣最大最小主應力：壓應力<0.5*32.4=16.2；鋼筋<0.65*1860=1209；主壓應力<0.6*32.4=19.44；主拉應力<0.5*2.65=1.

8、325，若超過，箍筋間距加密。2）9.5m29+29+29箱梁計算結果正截面強度驗算截面最大最小抗力：斜截面強度驗算：施工階段上下緣最大最小應力：壓應力<0.7*0.8*32.4=18.144；拉應力<0.7*0.8*2.65=1.484短期荷載組合階段上下緣最大最小應力：<0短期效應組合主拉應力：<0.6*2.65=1.59彈性組合階段上下緣最大最小主應力：壓應力<0.5*32.4=16.2；鋼筋<0.65*1860=1209；主壓應力<0.6*32.4=19.44；主拉應力<0.5*2.65=1.325，若超過，箍筋間距加密。3）8m29+2

9、9+29箱梁計算結果正截面強度驗算截面最大最小抗力：斜截面強度驗算：施工階段上下緣最大最小應力：壓應力<0.7*0.8*32.4=18.144；拉應力<0.7*0.8*2.65=1.484短期荷載組合階段上下緣最大最小應力：<0短期效應組合主拉應力：<0.6*2.65=1.59彈性組合階段上下緣最大最小主應力：壓應力<0.5*32.4=16.2；鋼筋<0.65*1860=1209；主壓應力<0.6*32.4=19.44；主拉應力<0.5*2.65=1.325，若超過，箍筋間距加密。4）8m30.5+30.5箱梁計算結果正截面強度驗算截面最大最小抗

10、力：斜截面強度驗算：變截面位置/腹板最厚位置施工階段上下緣最大最小應力：壓應力<0.7*0.8*32.4=18.144；拉應力<0.7*0.8*2.65=1.484短期荷載組合階段上下緣最大最小應力：<0短期效應組合主拉應力：<0.6*2.65=1.59彈性組合階段上下緣最大最小主應力：壓應力<0.5*32.4=16.2；鋼筋<0.65*1860=1209；主壓應力<0.6*32.4=19.44；主拉應力<0.5*2.65=1.325，若超過，箍筋間距加密。三、 橋面板計算a) 13.25m，挑臂3.25m橋面板計算 ：采用橋梁博士計算1模型概況

11、橋面板計算以框架模型代入計算。模型中為簡化計算，箱梁截面按等高度（箱梁截面最低點高度160cm）計入，頂底板厚度、腹板厚度均按實際輸入。尺寸詳見構造圖。橋面板寬度1米。計算模型如下：2材料：鋼筋砼容重：26kN/m；鋼束及鋼筋布置：鋼束AD01AD02B11B213荷載：二期恒載：橋面鋪裝3.14kn/m；防撞墻：5kn/m。沖擊系數：0.3按照汽車-c20橫向加載計算溫度：橋面單元升降溫5度。車道橫向調整系數計算如下圖：荷載組合按照老規(guī)范。4計算結果：內力正截面強度：最大抗力非預應力單元裂縫腹板、底板裂縫寬度驗算。腹板、底板上下緣均配6根16cm的II鋼筋斜截面強度驗算橋面板單元應力驗算施工

12、階段上下緣最大最小應力：壓應力<0.7*0.8*32.4=18.144；拉應力<0.7*0.8*2.65=1.484正常使用組合II應力驗算b) 9.5m，挑臂2.25m橋面板計算，參考嘉金新橋立交。1模型概況橋面板計算以框架模型代入計算。模型中為簡化計算，箱梁截面按等高度（箱梁截面最低點高度160cm）計入，頂底板厚度、腹板厚度均按實際輸入。尺寸詳見構造圖。橋面板寬度1米。計算模型如下：2材料：鋼筋砼容重：26kN/m；鋼束及鋼筋布置：橋面板上緣采用22cm15II級鋼筋，橋面板下緣采用及腹板、底板鋼筋采用16cm15II級鋼筋3荷載：二期恒載：橋面鋪裝3.14kn/m；防撞墻：

13、5kn/m。沖擊系數：0.3按照汽車-c20橫向加載計算溫度：橋面單元升降溫5度。車道橫向調整系數計算如下圖：荷載組合按照老規(guī)范。4計算結果：內力正截面強度：最大抗力及裂縫驗算c) 8m，挑臂1.85m橋面板計算，參考9.5m橋面板配筋。四、 端橫梁計算a）13.25m30+30+30端橫梁計算1模型概況端橫梁模型以框架模型代入計算，模型考慮橋面板預應力的作用，端橫梁作為B類預應力構件計算。橫梁截面按實際高度計入。尺寸詳見構造圖。端橫梁單元寬度1.47米。 2材料：鋼筋砼容重：26kN/m；鋼束布置：橋面板預應力束3根，詳見橋面板計算，鋼筋布置：跨中截面下緣設置2排25cm的10的鋼筋。非預應

14、力鋼筋的面積與混凝土截面的面積比為4.909*28/1.65*1.47*10000=0.57%。按照舊規(guī)范，每1%，容許拉應力增加3MPa。則C50砼構件梁高大于1m，則B類預應力構件裂縫0.1時的容許拉應力=5.5*0.7+1.5=5.35MPa。3荷載：二期恒載：橋面鋪裝3.14kn/m*1.47=4.62；防撞墻：5kn/m。3980/6.75=590kN，其中3980為全橋恒載在端橫梁位置產生的反力。沖擊系數：0.3按照汽車-c20橫向加載計算，車道調整系數=1000/3=340；1000為全橋活載在端橫梁位置產生的反力。溫度：橋面單元升降溫5度。4計算結果：內力正截面強度驗算：及截面

15、應力。下緣最大應力=2.8MPa，滿足要求。b）9.5m29+29+29端橫梁計算1模型概況端橫梁模型以框架模型代入計算，橫梁截面按實際高度計入。尺寸詳見構造圖。端橫梁單元寬度1.47米。 2材料：鋼筋砼容重：26kN/m；鋼筋布置：上緣設置2排22cm的10的鋼筋。下緣構造配筋。3荷載：二期恒載：橋面鋪裝3.14kn/m*1.47=4.62；防撞墻：5*1.47=7.35kn/m。箱體面積7.4453，翼緣面積2*0.7312=1.4624。按照面積比分配恒載反力。箱體均布荷載2830*7.4453/（7.4453+1.4624）/5=473kN，翼緣均布荷載2830*1.4624/（7.4

16、453+1.4624）/4.5=103。其中2830為全橋恒載在端橫梁位置產生的反力。沖擊系數：0.3按照汽車-c20橫向加載計算，車道調整系數=850/2=425；850為全橋活載在端橫梁位置產生的反力。溫度：橋面單元升降溫5度。4計算結果：內力正截面強度驗算： c）8m端橫梁計算，參考9.5m配筋。d）9.5m20+20+20端橫梁計算1模型概況端橫梁模型以框架模型代入計算，橫梁截面按實際高度計入。尺寸詳見構造圖。端橫梁單元寬度1.47米。 2材料：鋼筋砼容重：26kN/m；鋼筋布置：上緣設置1排22cm+20的10的鋼筋。下緣構造配筋。3荷載：二期恒載：橋面鋪裝3.14kn/m*1.47

17、=4.62；防撞墻：5*1.47=7.35kn/m。箱體面積7.4453，翼緣面積2*0.7312=1.4624。按照面積比分配恒載反力。箱體均布荷載1550*7.4453/（7.4453+1.4624）/5=260kN，翼緣均布荷載1550*1.4624/（7.4453+1.4624）/4.5=57。其中1550為全橋恒載在端橫梁位置產生的反力。沖擊系數：0.3按照汽車-c20橫向加載計算，車道調整系數=798/2=399；399為全橋活載在端橫梁位置產生的反力。溫度：橋面單元升降溫5度。4計算結果：內力正截面強度驗算： 五、 中橫梁計算a）13.25m30+30+30中橫梁計算1模型概況中

18、橫梁模型以框架模型代入計算，模型考慮橋面板預應力的作用，中橫梁作為B類預應力構件計算。橫梁截面按實際高度計入。尺寸詳見構造圖。中橫梁單元寬度2米。 2材料：鋼筋砼容重：26kN/m；鋼束布置：橋面板預應力束4根，詳見橋面板計算，鋼筋布置：跨中截面下緣設置2排25cm的10的鋼筋。上緣設置1排22cm的15的鋼筋非預應力鋼筋的面積與混凝土截面的面積比為4.909*40/1.65*2*10000=0.59%。按照舊規(guī)范，每1%，容許拉應力增加3MPa。則C50砼構件梁高大于1m，則B類預應力構件裂縫0.1時的容許拉應力=5.5*0.7+1.5=5.35MPa。3荷載：二期恒載：橋面鋪裝3.14kn

19、/m*2=6.28；防撞墻：5*2=10kn/m。7320/6.75=1084kN，其中7320為全橋恒載在中橫梁位置產生的反力。沖擊系數：0.3按照汽車-c20橫向加載計算，車道調整系數=1550/3=520；1550為全橋活載在端橫梁位置產生的反力。溫度：橋面單元升降溫5度。4計算結果：內力正截面強度驗算：及截面應力。下緣最大應力=3.05MPa，滿足要求。b）9.5m29+29+29中橫梁計算1模型概況中橫梁模型以框架模型代入計算，橫梁截面按實際高度計入。尺寸詳見構造圖。中橫梁單元寬度2米。 2材料：鋼筋砼容重：26kN/m；鋼筋布置：上緣設置1排25cm+1排28cm的10的鋼筋。下緣

20、構造配筋。3荷載：二期恒載：橋面鋪裝3.14kn/m*2=6.28；防撞墻：5*2=10kn/m。箱體面積7.4453，翼緣面積2*0.7312=1.4624。按照面積比分配恒載反力。箱體均布荷載4730*7.4453/（7.4453+1.4624）/5=791kN，翼緣均布荷載4730*1.4624/（7.4453+1.4624）/4.5=172。其中4730為全橋恒載在中橫梁位置產生的反力。沖擊系數：0.3按照汽車-c20橫向加載計算，車道調整系數=1290/2=645；1290為全橋活載在中橫梁位置產生的反力。溫度：橋面單元升降溫5度。4計算結果：內力正截面強度驗算： c）8m中橫梁計算

21、，參考9.5m配筋。d）9.5m20+20+20中橫梁計算1模型概況中橫梁模型以框架模型代入計算，橫梁截面按實際高度計入。尺寸詳見構造圖。中橫梁單元寬度2米。 2材料：鋼筋砼容重：26kN/m；鋼筋布置：上緣設置1排25cm+1排25cm的10的鋼筋。下緣構造配筋。3荷載：二期恒載：橋面鋪裝3.14kn/m*2=6.28；防撞墻：5*2=10kn/m。箱體面積7.4453，翼緣面積2*0.7312=1.4624。按照面積比分配恒載反力。箱體均布荷載3970*7.4453/（7.4453+1.4624）/5=664kN，翼緣均布荷載3970*1.4624/（7.4453+1.4624）/4.5=

22、144。其中3970為全橋恒載在中橫梁位置產生的反力。沖擊系數：0.3按照汽車-c20橫向加載計算，車道調整系數=1130/2=565；1130為全橋活載在中橫梁位置產生的反力。溫度：橋面單元升降溫5度。4計算結果：內力正截面強度驗算： 鋼筋混凝土連續(xù)箱梁計算書六、 計算內容a) 連續(xù)箱梁整體計算：9.5m橋寬20+20+20；8.7m橋寬20+20+20+20b) 橋面板計算（2.25m,1.85m橋面板配筋參考預應力混凝土連續(xù)梁相應寬度橋面板配筋。）c) 橫梁計算（9.5m斷面端橫梁計算，中橫梁計算，8.75m參考配筋）七、 整體計算：結構分析采用橋梁博士進行6 模型概況：模型中為簡化計算

23、，箱梁截面按等高度（箱梁截面最低點高度160cm）計入，頂底板厚度、腹板厚度均按實際輸入。尺寸詳見構造圖?？紤]翼緣寬度影響，對截面剛度按新規(guī)范進行折減：剛度折減系數均取0.95。剛度折減計算詳見附表。7 材料：鋼筋砼容重：26kN/m。砼標號：C40（用老規(guī)范）。8 荷載：匝道A04B01橋面寬度9.5m8.7m跨徑（m）20+20+2020+20+20+20橋面鋪裝（kN/m）29.8327.32防撞墻（kN/m）1010沖擊系數0.3220.379車道荷載（kN/m）10.5公I集中荷載（kN）240240車道橫向調整系數22溫度整體升降溫15度；橋面板升降溫5度沉降計入沉降差0.01m。考慮2個支座同時沉降進行組合注：橋面鋪裝橋面寬度*（0.08*23+0.05*26）橋面寬度*3.14；新規(guī)范計算剪力效應時，上述集中荷載標準值Pk*1.2； 9 荷載組合：荷載組合中活載均計入箱梁偏心調整系數1.15。組合系數彈性階段應力驗算短期荷載效應組合基本組合