縱向強度p1c1s05

1、第5節(jié)縱向強度A. 總則1. 適用區(qū)域1.1對屬于 中所述類船舶，其縱向船體結(jié)構(gòu)尺寸應(yīng)根據(jù)縱向強度計算確定。 對不屬于上述類別的船舶， 即一般對長度小于 65m的船舶，另見第 7 節(jié) A.4 。1.2B.2 和 4 中規(guī)定的波浪彎矩和剪力是在概率水平 Q 108 時的設(shè)計值。為確定如C.5 所規(guī)定的合成應(yīng)力，可使用縮減值。2. 計算要點應(yīng)計算預(yù)定的裝載和壓載狀態(tài)下的靜水彎矩和靜水剪力曲線。3. 計算假定、裝載狀態(tài)3.1靜水彎矩和剪力的計算應(yīng)按下列裝載狀態(tài)進(jìn)行：出港狀態(tài)；到港狀態(tài)；中間狀態(tài)。為確定船體縱向構(gòu)件的尺寸， 應(yīng)采用最大的靜水彎矩和最大的剪力。3.2通常，應(yīng)研究所規(guī)定的裝載狀態(tài)。3.3對

2、其他型式船舶和特種船舶，根據(jù)其擬定的用途，可要求研究其他裝載狀態(tài)，另見G。3.4 如對于非常規(guī)設(shè)計和型式的船舶， 以及對于具有大甲板開口的船舶， 有必要分析船舶在航行時的復(fù)雜應(yīng)力， 則這種分析通常利用本社的計算機程序和造船廠準(zhǔn)備的數(shù)據(jù)來進(jìn)行。4.1裝載指導(dǎo)資料4.1一般要求、定義4.1.1裝載指導(dǎo)資料系指符合LLC66 第 10（ 1）條的一種手段， 其使船長在裝載和壓載時能使船舶處于安全狀態(tài)而不超過許用應(yīng)力。4.1.2對所有船舶，均應(yīng)提供經(jīng)認(rèn)可的裝載手冊。但船長小于90m，且其載重量不超過夏季滿載吃水時排水量的30的類船舶除外。此外，對所有類船舶， 均應(yīng)提供經(jīng)認(rèn)可的裝載儀。關(guān)于散貨船、 礦砂

3、船和兼用船的特殊要求， 見第 23 節(jié) B.10 。下列定義適用：裝載手冊是一套文件，包括：作為船舶設(shè)計依據(jù)的裝載狀態(tài)， 包括靜水彎矩和剪力的許用限值。靜水彎矩和剪力的計算結(jié)果， 以及由于扭轉(zhuǎn)和側(cè)向載荷引起的靜水彎矩和剪力的限值（如適用） ，另見 F。結(jié)構(gòu)（艙口蓋、甲板、雙層底等）的局部許用載荷。裝載儀是一種經(jīng)認(rèn)可的模擬或數(shù)字式儀器， 其包括：裝載計算機（硬件）和裝載程序（軟件） 。籍此可方便而迅速地確定： 在給定的讀數(shù)點， 在任何裝載或壓載狀態(tài)下， 其靜水彎矩、 剪力、靜水扭矩和側(cè)向載荷 （如適用） 未超過規(guī)定的許可值。1 如有要求，本社將制定裝載指導(dǎo)資料。應(yīng)配備有經(jīng)認(rèn)可的裝載儀的操作手冊。

4、裝載計算機應(yīng)通過型式試驗和認(rèn)證，另見。裝載程序應(yīng)經(jīng)認(rèn)可和認(rèn)證，另見 和 。不允許采用單點裝載儀。就本節(jié)而言，所有在 1998 年 7 月 1 日或以后簽約建造的船長為 65m及以上的海船， 其船舶分類的定義如下：第類船舶：具有按 F 所述甲板大開口的船舶， 必須考慮由于船體梁的垂直和水平彎曲、 扭轉(zhuǎn)和側(cè)向載荷引起的合成應(yīng)力。化學(xué)品船和液化氣船。船長大于 120m 其貨物和 / 或壓載可為非均勻分布的。船長小于 120m，設(shè)計時已考慮到貨物或壓載非均勻分布的船舶屬于第類。第類船舶：船上的布置使得貨物或壓載分布變動不大的船舶（例如客船） ，在裝載手冊中給出足夠指導(dǎo)，且以有規(guī)律和固定方式營運的船舶、

5、 以及第類以外的船舶。4.2裝載手冊的認(rèn)可條件經(jīng)認(rèn)可的裝載手冊應(yīng)根據(jù)船舶完工資料進(jìn)行編制。該手冊應(yīng)包括船體結(jié)構(gòu)尺寸認(rèn)可依據(jù)的各種設(shè)計載荷和壓載狀態(tài)。作為指南的僅列舉了通常須包括在裝載手冊內(nèi)的各種裝載狀態(tài)。因改裝而引起船舶主要參數(shù)變更時， 應(yīng)重新頒發(fā)經(jīng)認(rèn)可的裝載手冊。裝載手冊必須以使用者通曉的文字編制。 如不為英文，還應(yīng)包括英譯本。4.3裝載儀的認(rèn)可條件裝載儀的認(rèn)可應(yīng)包括：型式認(rèn)可的驗證；采用的船舶完工資料的驗證；讀數(shù)點的數(shù)量和位置的驗收；所有讀數(shù)點相應(yīng)限值的驗收；核查裝載儀在船上的合適安裝和操作符合商定的試驗條件， 并核查是否備有經(jīng)認(rèn)可的操作手冊的副本。4.5 款載有裝載儀認(rèn)可程序的內(nèi)容。因改

6、裝而引起船舶的主要參數(shù)變動時， 裝載程序應(yīng)作相應(yīng)的修改，并重新認(rèn)可。操作手冊和裝載儀的打印輸出必須以使用者通曉的文字編制。 如不是英文， 還應(yīng)包括英譯本。應(yīng)在裝載儀安裝后驗證其操作情況。 應(yīng)核查商定的試驗條件和裝載儀的操作手冊是否存放在船上。在海上進(jìn)行壓載水交換時施加的靜水彎距和剪切力的許用極限應(yīng)根據(jù) E 的要求確定， 其中波浪彎距采用和，而波浪剪切力采用 B.3 ，和。對于壓載水交換另見 -11-10 ，“壓載水管理指南”。4.4設(shè)計裝載和壓載狀態(tài)裝載手冊應(yīng)載有在認(rèn)可船體結(jié)構(gòu)尺寸時所依據(jù)的各種設(shè)計裝載和壓載狀態(tài)，包括出港狀態(tài)和進(jìn)港狀態(tài)以及在海上航行時壓載變化情況（如適用）。尤其應(yīng)載有下列裝載

7、狀態(tài)：干貨船、 集裝箱船、滾裝船和冷藏運輸船， 礦砂船和散貨船在最大吃水時的各種均勻分布裝載狀態(tài)；壓載狀態(tài)；特殊裝載狀態(tài)， 例如裝集裝箱時或未達(dá)到最大吃水的輕載狀態(tài)、 重貨、 空艙或非均勻裝載狀態(tài)、甲板貨裝載狀態(tài)等（如適用）；短途航程或港口作業(yè)狀態(tài)（如適用）；進(jìn)塢浮態(tài)；裝載和卸載轉(zhuǎn)運狀態(tài)（如適用）。油船均勻裝載狀態(tài)（干貨艙和專用壓載艙除外）和進(jìn)出港時壓載狀態(tài)或部分裝載狀態(tài)；任何規(guī)定的非均勻分布的裝載狀態(tài)；油艙清洗或與壓載狀態(tài)明顯不同的其他操作有關(guān)的中程航行狀態(tài)；進(jìn)塢浮態(tài)；裝載和卸載轉(zhuǎn)運狀態(tài)?；瘜W(xué)品船與油船相同的狀態(tài)；裝載大密度或加熱貨物的狀態(tài)，另見第 12 節(jié) A.6 和裝載包括在已認(rèn)可的貨物

8、清單內(nèi)需隔離貨物的狀態(tài)。液化氣船進(jìn)出港時， 所有已認(rèn)可貨物的均勻裝載狀態(tài)；進(jìn)出港時壓載狀態(tài)；進(jìn)出港的一艙或多艙空載或部分裝載或裝載一種以上密度明顯不同的貨物的狀態(tài)；已認(rèn)可增加蒸氣壓力的港口作業(yè)狀態(tài)（見第 6 章第 4 節(jié)）； 進(jìn)塢浮態(tài)。兼用船與油船和干貨船相同的狀態(tài)。4.5裝載儀的認(rèn)可程序裝載計算機的型式試驗型式試驗的要求裝載計算機應(yīng)在模擬條件下成功地通過試驗，以證明適合于船上作業(yè)；裝載儀已由一獨立和公認(rèn)的主管機關(guān)試驗和發(fā)證， 且試驗程序和結(jié)果被認(rèn)為是滿意的，則可免除對設(shè)計進(jìn)行驗證。裝載程序的認(rèn)證硬件成功地通過型式試驗后，裝載程序的生產(chǎn)者應(yīng)向本社申請認(rèn)證。讀數(shù)點的數(shù)量和位置應(yīng)使本社滿意。通常，

9、讀數(shù)點應(yīng)選在橫艙壁或其他顯而易見限界面的部位。 可要求在長貨艙或液艙的艙壁之間， 或在集裝箱組之間設(shè)置附加讀數(shù)點。本社將指定：在商定的讀數(shù)點處的最大許用靜水剪力、彎矩（限值），以及在橫艙壁處的剪力修正系數(shù)（如適用） ；最大許用扭矩（如適用）；最大側(cè)向載荷（如適用）。為認(rèn)證裝載程序，應(yīng)提交下述文件：裝載程序的操作手冊；打印輸出描述船舶空船重量分布、液艙和貨艙數(shù)據(jù)等船舶的主要參數(shù)；至少打印輸出4 個測試范例；存貯裝載程序和測試范例的磁盤。在設(shè)定讀數(shù)點的強度計算所得值應(yīng)與測試范例所得值之差不得大于認(rèn)可值的 5%。當(dāng)裝載儀安裝在船上后，于本社驗船師在場的情況下， 使用經(jīng)認(rèn)可的試驗條件對其精度進(jìn)行核查后

10、，此裝載儀將獲得最終的認(rèn)可。如認(rèn)為裝載儀的性能是滿意的， 則本社驗船師將在為此目的而提供的認(rèn)可金屬板上的自粘式標(biāo)牌蓋上其名章和日期。 該金屬板應(yīng)固定在該裝載儀外殼的顯著位置上。隨后將頒發(fā)證書。 該證書的副本應(yīng)放入操作手冊內(nèi)。4.6裝載指南資料的入級管理在每一年度檢驗和船級換證檢驗時， 應(yīng)核查認(rèn)可的裝載指南資料是否存放在船上以供使用。船長應(yīng)在規(guī)定的間隔期內(nèi)，利用試驗的裝載狀態(tài)，對裝載儀的精度進(jìn)行核查。在每一次換證檢驗時， 應(yīng)于驗船師在場的情況下進(jìn)行此項核查。5. 定義k 材料系數(shù)，按第 2 節(jié) B.2 確定；CB 按第 1 節(jié) H.4 定義的方形系數(shù)，CB 應(yīng)不小于 0.6 ；x 船長 L 尾端

11、和所考慮位置之間的距離m ；vo 船速 kn ，按第 1 節(jié) H.5確定；I y 舯橫剖面對水平軸的慣性矩m4 ；eB 剖面中和軸至基線的距離m ；eD 剖面中和軸至甲板邊線的距離m ；W3 剖面對基線的剖面模數(shù) m ；BD 剖面對甲板邊線的剖面模數(shù)m3；WS 所考慮的剖面面積對中和軸的靜矩3m ；MT 航行中的總彎距kNm ；MSW 所考慮的實際裝載或壓載狀態(tài)的靜水彎矩 kNm（中拱狀態(tài)為正，中垂?fàn)顟B(tài)為負(fù)）；MWV 按B.2確定的垂向波浪彎矩kNm（中拱狀態(tài)為正，中垂?fàn)顟B(tài)為負(fù)）；MST 靜扭矩 kNm ；MWT 波浪誘導(dǎo)扭矩kNm ；QT 航行中的總垂向剪力kN ；QSW 所考慮的實際裝載或

12、壓載狀態(tài)的靜水剪力 kN ；QWV 垂直波浪剪力kN ；QWH 水平波浪剪力kN ；B. 垂向縱彎矩和垂向波浪彎矩1. 垂向縱彎矩所考慮的 x 處在航行中的總縱彎矩應(yīng)按下式確定：MT MSW+MWV kNm 。注：當(dāng)確定集裝箱船要求的舯橫剖面模數(shù)時， 建議至少采用下述中拱靜水彎距的初始值：MSWini = 1.1 ? cO? L2? B? (0.123-0.015 ? CB )2. 垂向波浪彎矩2.1垂向波浪彎矩應(yīng)按下式確定：2BcccckNmM Lo1LMWVco， cL 見第 4節(jié) A.2.2 ；c1 中拱 / 中垂系數(shù)，按下述確定：c1H= 0.19C中拱狀態(tài)；Bc1S= 0.11(C+

13、0.7)中垂?fàn)顟B(tài)；BcM 分布系數(shù)，另見圖5.1 ；cMH 中拱狀態(tài)cM H= 2.5·x ，對于 x0.40；LLcMH= 1.0 ，對于 0.40x0.65 ；L1.0xL ，對于 xcMH=0.65 ；0.35LcM S 中垂?fàn)顟B(tài)cM S= c V ·2.5· x ，對于 x0.40；LLcM S= c ，對于 0.40x0.65cv；VLx0.65c vcM S= cvLx0.65c v；，對于10.65cvLcV 適當(dāng)考慮該船船速vo 的影響。cVv o1.031.4L對于 1.4L ，該值不必小于 14。圖 5.12.2對于船型和設(shè)計為非常規(guī)的船舶（例

14、如：L/ B5、B/ H2.5 、L500m，或 CB<0.6 的船舶）和對于船速 v0 1.6 L kn 的船舶，以及有大的首、尾外飄和在首、尾部載有甲板貨的船舶，本社可要求用經(jīng)認(rèn)可的計算程序確定波浪彎矩及其沿船長的分布。 這種計算程序必須考慮自然航行條件下的升沉和縱搖運動。2.3對于泊港狀態(tài)和近海入港狀態(tài)，波浪彎矩應(yīng)乘以下列系數(shù)：泊港狀態(tài)： 0.1( 常規(guī) ) ，近海入港狀態(tài)：0.5 。3. 垂向剪力3.1所考慮的x 處在航行中的垂向剪力應(yīng)按下式確定：QT =QSW+QWV kN。3.2靜水剪力和波浪剪力應(yīng)按其符號疊加，采用按圖5.2確定的符號規(guī)則：圖 5.24. 垂向波浪剪力4.1

15、垂向波浪剪力應(yīng)按下式確定：Q = cocLL B(C +0.7)cQkN 。WVBcQ 分布系數(shù)，按表 5.1確定，另見圖 5.3 。m = c1H ，c1Sc1H、 c1S見 2.1 。圖 5.34.2 對于波浪剪力的直接計算， 2.2 的規(guī)定類似地適用。4.3 對于泊港狀態(tài)及近海入港狀態(tài)， 波浪剪力可按 2.3 的規(guī)定予以減少。表 5.1 分布系數(shù) cQ區(qū)域正剪力負(fù)剪力0x0.21.38m x 1.38 xLLL0.2x0.30.276m 0.276L0.3x0.41.104m-0.63+(2.1 2.76m)x (0.474 0.66x )LLL0.4x0.60.21 0.21L 1.4

16、7 1.8m+3(m 0.7)xx0.60.73cv2.10.60 21xL.LL0.7x0.850.3 cv 0.3mL0.85x1.01 cv14 x1120 x17 2m(1 x )L3LLLC.剖面模數(shù)和慣性矩，設(shè)計應(yīng)力L 和L1. 剖面模數(shù)為縱向彎矩的函數(shù)1.1甲板或船底的剖面模數(shù)應(yīng)不小于：M Tm3W=103p 船體梁許用彎曲應(yīng)力2；PN/mm P= c SP0；P0=18.5L，對于L90 m；kP0=175 ，對于 L90m；kcs= 0.5+5 x，對于x0.30 ；3 LLcs= 1.0，對于 0.30x0.70 ；在船中 0.4 L 以外的區(qū)域內(nèi)，如考慮由船體梁的縱向彎曲

17、、 水平彎曲、 扭轉(zhuǎn)和局部載荷引起的合成應(yīng)力和考慮屈曲強度， 并證明有理由時， 系數(shù)可予增加，直至 cs =1.0 。1.2在船中 0.4 L 區(qū)域內(nèi)，應(yīng)保持基于按2. 要求的最小剖面模數(shù)而確定的所有縱向連續(xù)構(gòu)件的尺寸。2. 最小舯橫剖面模數(shù)甲板和船底的剖面模數(shù)應(yīng)不小于下列最小值：W = kc210 63L B(C +0.7)cRSmmin0BcRS 航區(qū)系數(shù)；cRS= 1.0，對于無限航區(qū)；cRS= 0.95，對于 M航區(qū)；cRS= 0.85，對于 K(50)航區(qū)；cRS= 0.80，對于 K(20)航區(qū)；LcRS= 0.75 ，對于 W航區(qū)；5(1.3 x ) ，對于x0.70 。c0 按

18、第 4 節(jié) A.2.2確定，對于無限航區(qū)cs=3LLRS。(c =1.0)對于定級在沿海航區(qū)K(20) 內(nèi)營運的船舶，可特別考慮與波浪高度限制有關(guān)的最小剖面模數(shù)的進(jìn)一步減小。3. 舯橫剖面慣性矩舯橫剖面對水平軸的慣性矩應(yīng)不小于：2L4I y =310WmW 見 1.1 和/ 或 2. ，取大者。4. 剖面模數(shù)的計算4.1船底剖面模數(shù)WB 和甲板剖面模數(shù)WD 應(yīng)按下式確定：BI ym3W=eBDI ym3W=eD確定剖面模數(shù)時， 連續(xù)的箱形結(jié)構(gòu)和縱向艙口圍板可予考慮， 只要其得到縱向艙壁或剛性大的桁材的有效支承。 此時，假定的甲板剖面模數(shù)應(yīng)按下式確定：WDI ym3=e'De D = z

19、(0.90.2y) mBz 從所考慮橫剖面的中和軸到連續(xù)強力構(gòu)件頂部的距離 m ；y 自中心線到連續(xù)強力構(gòu)件頂部的距離m ；假定 eDe D 。對多艙口船，見7。4.2計算中橫剖面模數(shù)時，連續(xù)的縱向強力構(gòu)件的開孔應(yīng)予考慮。對長度超過2.5m 或?qū)挾瘸^1.2m 的大開口和焊接時采用的扇形孔， 在計算剖面模數(shù)時應(yīng)從截面面積中將其扣除。小型開口（人孔、減輕孔、接縫處的單個扇形孔等）不必扣除， 只要其寬度或陰影區(qū)寬度在一個橫截面上的總和不會使甲板或船底的剖面模數(shù)減少超過 3，且在縱骨和縱桁腹板上減輕孔、 疏水孔、 單個扇形孔的開口高度不大于腹板高度的25或開口高度不大于75mm。在船底或甲板區(qū)域的一

20、個橫截面中， 不扣除的小開口寬度總和為 0.06(B b)( 這里的 b開口的總寬度 ) 時，可認(rèn)為與上述剖面模數(shù)減少 3% 相當(dāng)。通過對開口作兩條相交成30角的切線的方法將得到陰影區(qū)域（見圖5.4 ）。注：有大開口時，可要求局部加強，其將按每一具體情況進(jìn)行考慮（另見第 7 節(jié)）。圖 5.45. 設(shè)計應(yīng)力L和L計算合成應(yīng)力和按第20 節(jié)要求進(jìn)行疲勞分析用的船體梁的設(shè)計彎曲應(yīng)力L 應(yīng)按下式計算：M SW 0.75M WVL = f r3W 10W WD(a) 或 WB(a) ，甲板或船底剖面模數(shù)；W 在 x 處的實際的甲板剖面模數(shù)3m ；D(a)W 在 x 處的實際的船底剖面模數(shù)m 。B(a)3

21、系數(shù) f r1.0 ，考慮到由于甲板大開口引起的附加應(yīng)力，見E.1 和 F.6 。計算合成應(yīng)力和進(jìn)行疲勞分析的設(shè)計剪應(yīng)力L應(yīng)按下式計算：L =SW + 0.75· WV N/mm2SW 由剪力 Q 引起的剪應(yīng)力；SWWV 由剪力 QWV引起的剪應(yīng)力；f r 見 E.1 和 F.6。6. 屈曲強度的驗證所有承受按B. 1 確定的 MT 和按確定的 QT引起的壓應(yīng)力的縱向船體結(jié)構(gòu)構(gòu)件，應(yīng)按第 3節(jié)F 檢驗其是否具有足夠的抗屈曲能力。為此，應(yīng)對下述載荷的合成予以審查：6.1MT 與 0.7QT；6.20.7MT 與 QT。7. 多艙口船7.1確定剖面模數(shù)時， 如縱向艙口桁材為有效固定，則可

22、假定艙口之間的縱向艙口桁材100%有效。7.2由于標(biāo)準(zhǔn)縱向力PL 作用而產(chǎn)生的固定點的縱向位移 f L 應(yīng)不超過：f L=Smm20s 縱向艙口桁材的長度 mPL =10ALG kNALG 縱向艙口桁材的整個橫剖面面積 cm2 另見圖 5.5 。圖 5.5如縱向位移f Ls20 ，可要求對縱向艙口桁材有效度進(jìn)行專門計算。注：如經(jīng)申請，本社將進(jìn)行有關(guān)的直接計算。7.3許用合成應(yīng)力見第10節(jié) E.3。D. 剪應(yīng)力1. 許用剪應(yīng)力由按確定的剪力 QT 引起的舷側(cè)外板和縱向艙壁內(nèi)的剪應(yīng)力，應(yīng)不超過 110/k N/mm 2 。2. 剪應(yīng)力計算2.1剪應(yīng)力分布可按本社認(rèn)可的計算程序確定。對于有兩道以上縱

23、艙壁的船舶和雙殼船體的船舶，特別是對在該船橫截面內(nèi)有非均勻載荷分布的船舶，可要求采用這種已認(rèn)可的計算程序。2.2 對于未設(shè)縱艙壁的船舶和有兩道縱艙壁的船舶，其在舷側(cè)外板和縱艙壁內(nèi)的剪應(yīng)力應(yīng)分別按下式確定：=QTS(0.5 ) N/mm 2I ytt 所考慮截面處的舷側(cè)外板或縱艙壁厚度 mm= 0 ，對于未設(shè)縱艙壁的船舶如設(shè)有兩道縱艙壁：對于縱艙壁：= 0.16 + 0.08A SA L對于舷側(cè)外板：= 0.34 0.08A SA LAS 在型深 H 區(qū)域內(nèi)的舷側(cè)外板的截面積cm 2 ；AL 在型深 H 區(qū)域內(nèi)的縱艙壁板的截面積cm 2 。對于常規(guī)設(shè)計和形狀的船舶， 由舯橫剖面所確定的比例 S/

24、I y 也可用到其它截面上。2.3如橫向艙壁的桁材支承在縱艙壁上或舷側(cè)板上，則在確定縱艙壁或舷側(cè)外板的剪應(yīng)力時應(yīng)考慮這些桁材的支承力。 由桁材作用至縱艙壁或舷側(cè)外板的剪應(yīng)力，可按下式確定：PSt2St=N/mm b SttPSt 縱桁支承力 kN ；BSt 縱桁寬度，包括在支承點的端部肘板（如設(shè)有） m 。在下列區(qū)域內(nèi)，附加剪應(yīng)力 St 應(yīng)與縱向彎矩所引起的剪應(yīng)力相加：船舶縱向桁材兩側(cè)各0.5m 區(qū)域；縱桁上方和下方0.25bSt 區(qū)域。E. 許用靜水彎矩和剪力1. 靜水彎矩1.1 在長度 L 區(qū)域內(nèi)某一截面的許用靜水彎矩可按下式確定：MSW =MT MWV kNmMWV見 B.2。M=W10

25、31，或PkNmTD(a)f rM=W1031PkNmTB(a)f r取小者。P 按確定的船體梁許用彎曲應(yīng)力2N/mm ，對于泊港狀態(tài)，應(yīng)采用L代替P。f r= 1.0（一般情況）。對具有按 F.1.2要求的甲板大開口的船舶，f r應(yīng)根據(jù)F.4 要求進(jìn)行應(yīng)力分析來確定或根據(jù)F.6的指導(dǎo)性意見選取。f r =totSWWVtot，和見F.2；SWVW在 x/ L=0.3 至 x/ L=0.7 區(qū)域內(nèi)，許用靜水彎矩通常應(yīng)不超過在 x/ L=0.5 處所求得之值。2. 靜水剪力2.1在長度L 區(qū)域內(nèi)任一橫截面的許用靜水剪力可按下式確定：SW TwvQ =Q Q kNQ 許用總剪力 kN ，亦即許用剪

26、應(yīng)力PT將達(dá)到 110/kN/mm 2 ，但在所考慮截面內(nèi)任一點均應(yīng)不超過該值。3. 靜水剪力曲線的修正3.1在交替裝載情況下， 常規(guī)的剪力曲線可按在橫艙壁處的縱向結(jié)構(gòu)直接傳遞的載荷加以修正。另見圖 5.6 。圖 5.63.2在橫艙壁處船底板架的支承力可用直接計算法確定，或按3.3 近似地確定。3.3所考慮的貨艙的船底板架在前或后限界面艙壁處之支承力的總和，可按下式確定：Q = uP vT* kNP 所考慮的貨艙內(nèi)貨物或壓載物的質(zhì)量t ，包括在雙層底平直部分以內(nèi)的底部液艙內(nèi)的全部艙內(nèi)物的質(zhì)量；*T 貨艙中點處的吃水m ；u.v 貨物和浮力的修正系數(shù)，按下式確定：u= 10b hkN/tVv=

27、10bkN/m的距離。如除所考慮的艙口之外，再沒有艙口時，M將予特別考慮。2. 合成應(yīng)力=B為確定船體上緣的縱向強力構(gòu)件的尺寸， 由于垂向和水平方向彎矩、 扭矩和橫向壓力而引起的強2.3(B) 雙層底平直部分的長度m ；b 雙層底平直部分的寬度 m ；h 貨艙高度 m ；3V 貨艙體積m 。4. 特殊約定如經(jīng)船東同意采用特殊措施以控制船體縱向結(jié)構(gòu)的腐蝕，則允許靜水彎矩和靜水剪力較上述1和 2 所得增加 10，但對于按 A.4 確定許用靜水彎矩和靜水剪力的截面， 其剖面模數(shù)和受剪力面積因腐蝕引起的減少值應(yīng)不超過5。該約定不適用于 LLC66 第 52 條規(guī)定的如“冬季北大西洋”等區(qū)域。F. 具有

28、甲板大開口的船舶1. 通則1.1 具有甲板大開口的船舶， 除 B 中所列要求外，還應(yīng)校核由于垂向和水平彎曲、 扭轉(zhuǎn)和橫向壓力而引起的合成應(yīng)力。1.2如有一個或幾個艙口符合下列條件之一，則認(rèn)為該船具有甲板大開口：b L0.6B ML0.7MbL 艙口寬度；多排艙口時，bL 是各個艙口寬度的總和； 艙口長度；M 在艙口長度中點處量取的甲板寬度；BM 艙口每一端的橫向甲板板條中心之間力甲板中的單個應(yīng)力，應(yīng)按下式合成為總應(yīng)力tot ：tot=fSW+f+fWH+fSW WVWVWH Q+f+fWTWTPN/mm2 ；QSTSTP見 。下標(biāo)的意義如下：SW 靜水；WV 垂向波浪彎曲；WH 水平波浪彎曲；

29、Q 由于側(cè)向載荷引起的甲板板條繞其垂直軸的彎曲；ST 靜扭轉(zhuǎn)；WT 波浪扭轉(zhuǎn)；待審查的三種載荷狀態(tài)的應(yīng)力系數(shù)取自表5.2 。表 5.2載荷情況f SWf WVf WHf Qf STf WT11.01.00000021.00.701.01.00531.00.51.01.01.01.03. 設(shè)計載荷3.1靜水彎矩和垂向波浪彎矩見B。3.2水平波浪彎矩：M= 0.32LQ cMkNmWHWHQWH 水平波浪剪力；Q=L TB c0kN；WHcM和 c0 見 B.2,1 。3.3波浪扭矩由兩部分組成，并按以下方式疊加：M = M+MWTWT1 WT2M = M MWTWT1WT2MWT1= QWHzQ

30、cT1kNmM= 0.11cL2kNmB cT2WT20zQ 剪力中心D（另見4.4 ）與基線以上0.65 T 之間的距離 m 。cT1， cT2 見圖 5.7 。扭矩符號采用圖5.2 的規(guī)則。按圖 5.7 分布的扭矩 MWT1總是與水平波浪彎矩 MWH耦合，其在右舷產(chǎn)生拉應(yīng)力，在左舷產(chǎn)生壓應(yīng)力。圖 5.73.4對于承受偶然載荷的集裝箱船，最大靜扭矩可按下式確定：MSTmax= 13BCCkNmCC 船舶的最大許可載貨量 t ；CC= nG；n 船舶可載運質(zhì)量為 G的 20 英尺集裝箱 (TEU) 的最大數(shù)量；G 單個 20 英尺集裝箱的平均質(zhì)量t。對直接計算而言， 靜扭矩沿船長的分布應(yīng)按下式

31、取用：MST = 0.6MSTmax（ cT1+cT2）MST = 0.6MSTmax（ cT1cT2）。再與按 3.3 確定的波浪扭矩疊加， 以求得最大應(yīng)力值。在船舶營運期間， 應(yīng)確保借助于裝載儀， 在任何位置處均不超過最大靜扭矩。 此外， 靜扭矩曲線下的面積的絕對值 AST應(yīng)滿足下列條件：AST6.5BCCL kNmm如合成應(yīng)力在使用由扭矩引起的較大應(yīng)力時滿足 2. 的條件，且如使用設(shè)置的裝載儀，可確保船舶在營運期間由靜水彎曲和靜水扭矩引起的實際應(yīng)力不超過在規(guī)定位置處的許用值，則可允許超過此限值。 必要的影響系數(shù)應(yīng)由直接計算法計算 2。4. 應(yīng)力分量的確定4.1由垂直和水平彎曲及扭轉(zhuǎn)和側(cè)向

32、載荷而產(chǎn)生的應(yīng)力，可用合成應(yīng)力分析確定 2。常規(guī)設(shè)計的船舶可按 4.2 至 4.5 的規(guī)定進(jìn)行計算。4.2由垂向彎曲而產(chǎn)生的應(yīng)力起因于力矩MSW、和 MWV。4.3由水平波浪彎曲而產(chǎn)生的應(yīng)力：WH=M WHN/mm2WZ 103WZ 所考慮的船體剖面對其垂直軸的剖面3模數(shù) m 。4.4由扭轉(zhuǎn)而產(chǎn)生的應(yīng)力：可取下列應(yīng)力值： TN 或，如 TB+WHTNWH；TBTN 由結(jié)構(gòu)和 / 或載荷引起的屈曲約束所造成的正應(yīng)力2N/mm ；2 經(jīng)申請，可由本社進(jìn)行直接計算。TB 在露天甲板區(qū)域區(qū)域內(nèi)，由船舷兩側(cè)的相對變形u 引起的在縱向甲板板條內(nèi)的彎曲應(yīng)力和正應(yīng)力的總和N/mm2 。對于露天甲板區(qū)域長度超過

33、0.5 L，且有橫向箱形桁材的船舶， 屈曲約束主要發(fā)生在船尾區(qū)內(nèi)船舶的另一舷相同部位的圍蔽甲板部分， 由扭轉(zhuǎn)引起的應(yīng)力可近似地用船舶另一舷相同位置的相對變形 ui 確定如下：1.26M T max Lbzii2eBmm；uI =BE ITIYBi 所考慮位置 i 的下標(biāo)；i = 1 適用于縱向甲板板條的內(nèi)緣；i = 2 適用于縱向艙口圍板的上緣；cu 分布系數(shù)，按圖5.9 確定；MTmax 最大扭矩如下：M T 22M T 22MM T1kNm ；=Tmax24M= M+ 0.6MkNm ；T1WT1maxSTmaxM= M+ 0.6MkNm ；T2WT2maxSTmaxMWT1max、 MW

34、T2max和 MSTmax分別為按3.3 和 3.4 確定的最大值。i 舯橫剖面對所考慮位置 i 的扇形坐標(biāo)m2 ；如不能由舯剖面的剖面特性直接計算，則對于普通的雙層殼體， 可按下式確定：=b1D( H 2h +z )+2b ( H h )22m ；2=1+ h s b m 2 ；2b、 b、 h、 hs m 見圖 5.8 。zD 基線到剪切中心 D（見圖 5.8 ）的距離m 。如 D 位于基線以下， 則 zD 為負(fù)值。下列公式可用作第一次近似：對于常規(guī)的縱向艙口圍板：zD = 1( H 3h+ hs ) m22對于箱形縱向圍板：zD= 1( H 3h+hs ) m2e 按 A.5 要求的距離

35、。Bzi 舯橫剖面處的剪切中心D 與甲板或縱向艙口圍板上所考慮位置i 之間的垂向距離 m ，見圖 5.8 ；I T 舯橫剖面的圣文南慣性矩4m 。如在船中 0.2 L 區(qū)域內(nèi)有顯著的變化， 則可采用 I T 的平均值。I T 的近似計算可僅考慮剖面的圍蔽部分（雙層底、舷側(cè)箱體） ，如下：= 4 A2I T4m stIY如A.5要求的慣性矩。圖 5.8A 剖面圍蔽部分的總面積m 2 ；s/t 沿剖面圍蔽部分邊緣，所有板的板格長度 / 板厚度比率的總和。對于剖面上若干個不直接相鄰的圍蔽部分，計算 I T 時，可先對每個部分計算，然后再予以疊加。E 彈性模量 N/mm 2 ； 系數(shù)，考慮到在橫向從船

36、一側(cè)延伸到船另一側(cè)的圍蔽箱體 （深艙） 的作用，它對舷側(cè)相對變形的約束遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過普通的箱形桁材。如箱體縱向延伸超過2 檔肋距且高度大于型深的 50，通常就可認(rèn)為屬于這類情況，（見圖5.9 ）。bI Tj=1+0.4b1IT2I Tj 從船一側(cè)延伸至船另一側(cè)的各個箱體( 深艙 ) 的圣文南慣性矩總和m 4 ；0.02Tj2hTj24I Tj =h TjmTjTj 單個箱體 ( 深艙 ) 的長度 m ；hTj 單個箱體 ( 深艙 ) 的高度 m ； 露天甲板區(qū)域長度m ，如圖5.9 所示；1 露天甲板尾端與最靠近船尾的深艙之間的距離 m ，如圖 5.9 所示；h 縱向圍板上緣至內(nèi)底的高度m ；cA 在露天甲板區(qū)域尾端的cU值，另見圖5.9 。cA= 1.25L3x A1.01.6L400xA 在 x/ L=0 處與露天甲板區(qū)域尾端之間的距離 m ， xA 不得取小于0.15 L，也不必大于0.3 L。圖 5.9船首區(qū)內(nèi)如有顯著的屈曲約束( 例如由上層建筑下面的長圍蔽甲板區(qū)域產(chǎn)生的約束) ，也可引起其他的最大值和 u 分布，為此可要求進(jìn)行專門的計算。由于扭轉(zhuǎn)而產(chǎn)生的應(yīng)力應(yīng)按下式確定：Eu max, i i2TN = 1.5cM N/mm i b zi 103 2umax,iui 的最大值 ( 即，對于