梁板柱配筋計(jì)算書

1、本工程框架抗震等級(jí)為三級(jí)。根據(jù)延性框架設(shè)計(jì)準(zhǔn)則，截面設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)按照“強(qiáng)柱弱梁”、“強(qiáng)剪弱彎”原則，對(duì)內(nèi)力進(jìn)行調(diào)整。框架梁框架梁正截面設(shè)計(jì)非抗震設(shè)計(jì)時(shí)，框架梁正截面受彎承載力為：(9-1-1)抗震設(shè)計(jì)時(shí)，框架梁正截面受彎承載力為： (9-1-2)因此，可直接比較豎向荷載作用下彎矩組合值M和水平地震作用下彎矩組合值M乘以抗震承載力調(diào)整系數(shù)后gRE的大小，取較大值作為框架梁截面彎矩設(shè)計(jì)值。即 (9-1-3)比較39和表43中的梁端負(fù)彎矩，可知，各跨梁端負(fù)彎矩均由水平地震作用控制。故表39中彎矩設(shè)計(jì)值來源于表43，且為乘以后的值。進(jìn)行正截面承載力計(jì)算時(shí)，支座截面按矩形截面計(jì)算；跨中截面按T形截面計(jì)算。

2、T形截面的翼緣計(jì)算寬度應(yīng)按下列情況的最小值取用。AB跨及CD跨：=7.5/3=2.5m；，故取判別各跨中截面屬于哪一類T型截面：一排鋼筋取=70040=660mm，兩排鋼筋取=70065=635mm,則該值大于跨中截面彎矩設(shè)計(jì)值，故各跨跨中截面均屬于第一類T形截面。BC跨：=3.0/3=1.0m；=0.3+8.4-0.3=8.4m；;，故取=1m判別各跨中截面屬于哪一類T型截面：取=55040=510mm，則該值大于跨中截面彎矩設(shè)計(jì)值，故各跨跨中截面均屬于第一類T形截面。各層各跨框架梁縱筋配筋計(jì)算詳見表49及表50。表格49 各層各跨框架梁上部縱筋配筋計(jì)算層號(hào)AB跨BC跨CD跨-MABz-MA

3、By-MBCz-MBCy-MCDz-MCDy4負(fù)彎矩M（kN·m）配筋A(yù)s（）實(shí)配鋼筋3C203C203C203C203負(fù)彎矩M（kN·m） 續(xù)表49層號(hào)AB跨BC跨CD跨-MABz-MABy-MBCz-MBCy-MCDz-MCDy3配筋A(yù)s（）實(shí)配鋼筋4C254C254C254C252負(fù)彎矩M（kN·m）配筋A(yù)s（）實(shí)配鋼筋4C25+2C204C25+2C224C25+2C224C25+2C201負(fù)彎矩M（kN·m）-610-610配筋A(yù)s（）3053056實(shí)配鋼筋4C25+4C224C25+4C204C25+4C204C25+4C22表格50 各層各

4、跨框架梁下部縱筋配筋計(jì)算層號(hào)AB跨BC跨CD跨MABzMAByMAB中MBCzMBCyMCDzMCDyMCD中4正彎矩M（kN·m）配筋A(yù)s（mm2）實(shí)配鋼筋3C203C183C203正彎矩M（kN·m）配筋A(yù)s（mm2）實(shí)配鋼筋2C25+1C203C252C25+1C202正彎矩M（kN·m）配筋A(yù)s（mm2）實(shí)配鋼筋3C254C25+2C223C251正彎矩M（kN·m） 續(xù)表501層號(hào)AB跨BC跨CD跨MABzMAByMAB中MBCzMBCyMCDzMCDyMCD中配筋A(yù)s（mm2）實(shí)配鋼筋4C25+2C204C25+4C204C25+2C20注：

5、1. 表中彎矩帶“*”者由豎向荷載控制，彎矩設(shè)計(jì)值均來源于表39。2. 表中彎矩不帶“*”者均由水平地震作用控制，彎矩設(shè)計(jì)值來源于表43，且為乘以gRE后的值。3. BC跨跨中彎矩較小，表中未列出。9.1.2 框架梁斜截面設(shè)計(jì)按照“強(qiáng)剪弱彎” 原則，考慮地震作用組合時(shí)的梁剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按式（9-1-4）計(jì)算，為簡化計(jì)算，近似按下式確定梁剪力設(shè)計(jì)值。（9-1-4）也即將表45中的剪力組合值放大1.1倍，作為梁端剪力設(shè)計(jì)值。1）剪壓比驗(yàn)算無地震作用組合時(shí)，AB跨及CD跨梁的最大剪力在CD跨首層左端，Vmax=183.62kN；BC跨各層梁的最大剪力在五層右端，Vmax= 29.99kN，根據(jù)式（9-

6、1-5），有AB跨及CD跨：BC跨： 有地震作用組合時(shí)，AB跨及CD跨梁的最大剪力在CD跨首層左端，=353.07×1.1 =388.38kN；BC跨各層梁的最大剪力在首層右端 ，=469.48×1.1=516.43kN，各梁跨高比均大于2.5，根據(jù)式（9-1-6），有AB跨及CD跨：BC跨： 各跨層各層梁剪壓比均滿足要求。2）箍筋計(jì)算為簡化計(jì)算，先根據(jù)“強(qiáng)剪弱彎”的要求，按加密區(qū)構(gòu)造要求設(shè)置箍筋，計(jì)算其受剪承載能力，然后與最大剪力設(shè)計(jì)值進(jìn)行比較，不足者再作調(diào)整。加密區(qū)箍筋取雙肢f,8100，各跨受剪承載能力計(jì)算如下：無地震作用組合時(shí)，根據(jù)(9-1-7)式即:AB跨及CD跨

7、： BC跨： 有地震作用組合時(shí)，根據(jù)公式(9-1-8)AB跨及CD跨：gBC跨：即，除BC跨外，各跨各層梁箍筋均滿足要求。進(jìn)一步分析計(jì)算可知，BC跨首層及二層需加大箍筋直徑，采用雙肢f,10100。其余各層仍采用雙肢,8100。AB跨及CD跨非加密區(qū)箍筋取雙肢,8200，BC跨全長加密。最小配箍率根據(jù)公式(9-1-9)：滿足最小配箍率要求。9.2 框架柱按照“強(qiáng)柱弱梁”原則，考慮地震作用組合時(shí)的柱端彎矩設(shè)計(jì)值計(jì)算，實(shí)際就是將表46表49中的柱端彎矩設(shè)計(jì)值乘以放大系數(shù)1.1。9.2.1 軸壓比驗(yàn)算考慮地震作用組合時(shí)，底層柱最大軸力為C柱，；混凝土強(qiáng)度：C30軸壓比 柱軸壓比滿足要求。9.2.2

8、正截面受彎承載力計(jì)算根據(jù)柱端內(nèi)力組合值選取最不利內(nèi)力設(shè)計(jì)值，并選取柱上端和下端內(nèi)力設(shè)計(jì)值的較大值作為截面配筋的計(jì)算依據(jù)。選取內(nèi)力時(shí)，應(yīng)先求得柱的界限受壓軸力，以確定柱各截面的偏心受壓狀態(tài)。柱同一截面分別承受正反向彎矩，故采用對(duì)稱配筋?；炷翉?qiáng)度：C30；鋼筋強(qiáng)度：HRB400，因此界限相對(duì)受壓區(qū)高度根據(jù)公式(9-2-1)計(jì)算,即:則界限受壓軸力為：本工程中，柱截面控制內(nèi)力均來自于有地震作用組合工況。因此，荷載組合效應(yīng)需乘以承載力抗震調(diào)整系數(shù)。當(dāng)截面軸力設(shè)計(jì)值g時(shí)，截面為大偏心受壓狀態(tài)；當(dāng)截面軸力設(shè)計(jì)值g時(shí)，截面為小偏心受壓狀態(tài)。但無論哪種偏心受壓狀態(tài)，軸力相近，則彎矩越大，配筋量越大。因此，大

9、偏心受壓時(shí)，應(yīng)選取彎矩較大、而軸力較小的內(nèi)力組；小偏心受壓時(shí)，應(yīng)選取軸力較大且彎矩也較大的內(nèi)力組。此外，對(duì)不能明顯判斷的內(nèi)力組，則應(yīng)進(jìn)行配筋量的比較。對(duì)于多層框架，頂層或頂部兩層柱常屬于大偏心受壓狀態(tài)，其配筋由計(jì)算確定；中間若干層也屬于大偏心受壓狀態(tài)，但配筋一般是構(gòu)造配筋，底層或底部兩層柱在不同的內(nèi)力組合工況下，偏心受壓狀態(tài)可能不同，應(yīng)分別計(jì)算其配筋量，并取最大值。1、大偏心受壓狀態(tài)對(duì)稱配筋的大偏心受壓柱，配筋按下式計(jì)算：當(dāng)x2as 時(shí)， (9-2-1)當(dāng)x2as 時(shí)， (9-2-2)2、小偏心受壓狀態(tài)對(duì)稱配筋的小偏心受壓柱，配筋按下式計(jì)算：(9-2-3)(9-2-4)各柱配筋計(jì)算詳見表51表

10、54。表格51 A柱正截面控制內(nèi)力及配筋計(jì)算層號(hào)4321內(nèi)力彎矩M軸力N軸壓比g（mm）ea=max（20，h/30）（mm）ei = e0 + eal0HH(首層)（mm）48754875487552001 fcA/(gRE N)（1.0）2 l0/h（1.0）（mm）（2as=80）20.582as44.492as69.472as95.052as偏心受壓狀態(tài)大偏壓大偏壓大偏壓大偏壓As (mm2)0r（mm2）980980980980初選鋼筋4C204C204C204C20表格52 B柱正截面控制內(nèi)力及配筋計(jì)算層號(hào)4321內(nèi)力彎矩M軸力N軸壓比m（mm）ea=max（20，h/30）（mm

11、）ei = e0 + eal0HH(首層)（mm）4875487548755200z1 fcA/(gRE N)（1.0）z 2 l0/h（1.0）（mm）（2as=80）24.22as48.52as66.32as88.52as偏心受壓狀態(tài)大偏壓大偏壓大偏壓大偏壓As (mm2)（mm2）980980980980初選鋼筋4C204C224C254C25表格53 C柱正截面控制內(nèi)力及配筋計(jì)算層號(hào)4321內(nèi)力彎矩M軸力N軸壓比（mm）ea=max（20，h/30）（mm）ei = e0 + eal0HH(首層)（mm）4875487548755200z1 fcA/(gRE N)（1.0）z2 l0/

12、h（1.0）（mm）（2as=80）24.22as48.52as66.32as88.52as偏心受壓狀態(tài)大偏壓大偏壓大偏壓大偏壓As (mm2)（mm2）980980980980初選鋼筋4C204C224C254C25表格 54 D柱正截面控制內(nèi)力及配筋計(jì)算層號(hào)4321內(nèi)力彎矩M軸力N軸壓比（mm）ea=max（20，h/30）（mm）ei = e0 + eal0HH(首層)（mm）4875487548755200zfcA/(gRE N)（1.0）z l0/h（1.0）（mm）（2as=80）20.52as44.42as69.42as95.02as偏心受壓狀態(tài)大偏壓大偏壓大偏壓大偏壓As (m

13、m2)0（mm2）980980980980初選鋼筋4C204C204C204C209.2.3 斜截面受剪承載力計(jì)算按照“強(qiáng)剪弱彎”原則，考慮地震作用組合時(shí)的柱端剪力設(shè)計(jì)值計(jì)算，實(shí)際就是將表45表48中的柱端剪力設(shè)計(jì)值先按柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整系數(shù)1.1進(jìn)行放大（滿足強(qiáng)柱弱梁），再乘以“強(qiáng)剪弱彎”的放大系數(shù)1.1，即放大1.1×1.1=1.21倍。1、剪壓比驗(yàn)算二層C柱剪力最大：|Vmax| =315.01×1.21=381.16kN。取=700-40=660mm，則柱截面尺寸滿足要求。2、箍筋配置抗震設(shè)計(jì)時(shí)，各柱最大軸壓比、配箍特征值、最小體積配筋率見表55。表格55 柱體積

14、配箍率層 號(hào)4321A柱最大軸力Nmax（kN）最大軸壓比=Nmax/(fcA)最小配箍特征值最小體積配箍率0.48%0.42%0.42%0.42%B柱最大軸力Nmax（kN）593最大軸壓比=Nmax/(fcA)最小配箍特征值最小體積配箍率0.58%0.48%0.42%0.42%C柱最大軸力Nmax（kN）593最大軸壓比=Nmax/(fcA)最小配箍特征值最小體積配箍率0.58%0.48%0.42%0.42%D柱最大軸力Nmax（kN）最大軸壓比=Nmax/(fcA)最小配箍特征值最小體積配箍率0.48%0.42%0.42%0.42%根據(jù)柱端加密區(qū)的箍筋配置要求，初步確定柱加密區(qū)箍筋取井字

15、箍,8100，非加密區(qū)取,8200。則加密區(qū)實(shí)際體積配筋率為：對(duì)照表55，可知，除C柱首層外，上述箍筋配置均可滿足要求。實(shí)際配箍時(shí)為簡化類型，略作調(diào)整后，配置如下：各柱首層加密區(qū)箍筋取井字箍f,10100，非加密區(qū)取f,10200，二層以上加密區(qū)箍筋取井字箍f,8100，非加密區(qū)取f,8200。各柱加密區(qū)范圍按構(gòu)造要求：首層柱底端取基礎(chǔ)頂面至±0.000以上1260mm，柱頂端取850mm，其它各層柱柱端均取700mm。3、箍筋驗(yàn)算按最大剪力設(shè)計(jì)值計(jì)算。二層C柱剪力最大：|Vmax| =315.01×1.21=381.16kN。剪跨比l=2.35，相應(yīng)軸力：N=936.65

16、kN<0.3fcA=0.3×14.3×7002=2102.1kN，取N=2102.1kN。柱剪力在整個(gè)層高范圍內(nèi)是不變的，故驗(yàn)算柱斜截面強(qiáng)度時(shí)應(yīng)取非加密區(qū)的箍筋間距。=593.01kN|Vmax| =381.16kN（滿足要求）非抗震設(shè)計(jì)時(shí)，各柱剪力較小，不需計(jì)算，按上述構(gòu)造配置即可滿足要求。本工程采用梁板整體現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)，板厚130mm，混凝土采用C30，鋼筋采用HRB400級(jí)鋼筋，在設(shè)計(jì)中，按彈性理論計(jì)算，各板區(qū)格的彎距而進(jìn)行配筋計(jì)算。圖 1現(xiàn)澆板區(qū)格布置圖(部分)1、設(shè)計(jì)參數(shù) ),級(jí)鋼筋fy=360N/表格57 樓面板荷載設(shè)計(jì)值區(qū)格g+q/2q/2g+qA、CB、D

17、、EF計(jì)算跨度內(nèi)跨，邊跨A區(qū)格板周邊固支，查表可得方向跨中彎矩系數(shù)分別為0.04、0.0038，支座彎矩系數(shù)分別為-0.0829、-0.0570；周邊簡支時(shí)跨中彎矩系數(shù)為0.0965、0.0174。對(duì)邊區(qū)格板的簡支邊，取。表格58 按彈性理論計(jì)算的彎矩值A(chǔ)BCDEF330000002、截面設(shè)計(jì)截面有效高度：一類環(huán)境類別板的最小混凝土保護(hù)層厚度15mm,假定選用,10鋼筋方向方向支座截面的。截面設(shè)計(jì)彎矩因樓蓋周邊有梁與板整澆，故所有區(qū)格的彎矩減少 20%。截面配筋計(jì)算結(jié)果及配筋結(jié)果列于下表中。表格59 雙向板截面配筋截面m最小配筋面積配筋實(shí)際跨中A110260C8180279100260C8180279B110260C8180279100260C8180279C110260C8180279100260C8180279D110260C8180279100260C8180279E110260C8180279100260C8180279F110260C8180279100260C8180279支座A-B110260C8180279A-A100260C8180279A-C100260C8180279B-E11