第二章合金結(jié)構(gòu)鋼的焊接

1、第三章 合金結(jié)構(gòu)鋼的焊接§3-1 合金結(jié)構(gòu)鋼的分類 科技的發(fā)展對(duì)工程結(jié)構(gòu)和機(jī)械零件用鋼的性能提出高要求，碳素結(jié)構(gòu)鋼不能滿足。 碳素結(jié)構(gòu)鋼+合金元素（改善材料的性能）合金結(jié)構(gòu)鋼 分類：強(qiáng)度用鋼、特殊用鋼一、強(qiáng)度用鋼（高強(qiáng)鋼）s294N/mm2，大量用于常溫工作的受力結(jié)構(gòu)如壓力容器、動(dòng)力設(shè)備、工程機(jī)械、橋梁、建筑、管道等。1. 熱軋（熱軋態(tài)）及正火鋼（正火態(tài)使用）294343為熱軋鋼 s=294490N/mm2（低合金、非熱處理強(qiáng)化）。 微合金化控軋鋼： CF鋼s343N/mm2 Wc,（正火鋼）微合金化鋼Z向鋼板、s343N/mm2，鈣處理，真空降氣，Ws大大降低 2. 低碳調(diào)質(zhì)鋼 s

2、441980N/mm2熱處理強(qiáng)化 Wc0.025%,韌性 可用調(diào)質(zhì)態(tài)焊，焊后不須調(diào)質(zhì)處理，必要時(shí)去應(yīng)力處理。 s=441-490N/mm2，分調(diào)質(zhì)與非調(diào)質(zhì)二類。正火（正火+回火）鋼，合金元素沉淀強(qiáng)化，細(xì)化晶粒，,韌性但WM,韌性正火鋼s490N/mm2左右。 同一強(qiáng)度等水平，所需WM<WM正火，因調(diào)質(zhì)處理充分發(fā)揮合金元素的作用，但生產(chǎn)麻煩。（M、B組織、Ak保證） 3. 中碳調(diào)質(zhì)鋼 s=8801176N/mm2，熱處理強(qiáng)化鋼。 Wc>0.3%，淬硬性增大，韌性降低。退火態(tài)焊接，整體熱處理，結(jié)構(gòu)自重（飛機(jī)起落架、火箭殼體）二、特殊用鋼 1.珠光體耐熱鋼 具較好的高溫強(qiáng)度和高溫抗氧化性

3、。 T工作=500600高溫設(shè)備，（熱動(dòng)力設(shè)備、化工設(shè)備） Cr、Mo為基的低、中合金鋼，T工作越高，V，W，Nb，B等。 焊后不進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理，焊后主要進(jìn)行高溫回火處理。 2.低溫鋼 必須保證足夠高的低溫韌性，強(qiáng)度無(wú)特殊要求。 T工作=-40-196，（低溫裝置），嚴(yán)寒地區(qū)的工程結(jié)構(gòu)（橋梁）。 液化石油（），液化天燃?xì)猓?162）。 含Ni的低碳合金鋼，正火或調(diào)質(zhì)態(tài)使用。 3.低合金耐蝕鋼 必須具有耐腐蝕性能 + 一般力學(xué)性能 用于大氣、海洋（用得最廣）、石油等腐蝕介質(zhì)中工作的各類機(jī)械設(shè)備、結(jié)構(gòu)。§3-2 熱軋及正火鋼的焊接一、成分和性能1.熱軋鋼：s=294343N/mm2基本上屬

4、于C-Mn和Mn-Si系鋼種有用V、Nb代替Mn，細(xì)化晶粒，沉淀強(qiáng)化（綜合機(jī)械性能、工藝性能滿意）。 例如：16Mn，WSi0.6% 否則韌性降低。 WC0.3% WMn1%時(shí)裂紋，出現(xiàn)脆性貝氏體。 因此為保證好焊接性與缺口韌性，W合金受限，s受限。 沉淀強(qiáng)化類鋼：15MnV，s達(dá)392N/mm216Mn+V（0.040.12%）VC彌散強(qiáng)化、正火態(tài)、韌性改善。2. 正火鋼：s=343490N/mm2 C-Mn，Mn-Si系基礎(chǔ)上加V，Nb，Ti，Mo等（C化物，N化物生成元素） 在固液強(qiáng)化基礎(chǔ)上，通過(guò)沉淀強(qiáng)化和細(xì)化晶粒來(lái)b，保證韌性。 含Mo鋼必須正火 + 回火才能保證塑性、韌性。 1）正火

5、狀態(tài)不使用的鋼 除外，主要是含，對(duì)材料焊接性和韌性有利。 屈強(qiáng)比高：之內(nèi)，15MnV，15MnVN，s14MnNb橋梁鋼 2）正火 + 回火態(tài)使用的含鋼 Mn-Mo系在美國(guó)用得廣大，制造中溫的大厚度壓力容器。 強(qiáng)度提高，組織細(xì)化，中溫性能 正火后組織為B上+少量F，必須回火保證，Ak；Mo、Ni都能鋼的熱強(qiáng)性。 3）微合金化控軋鋼（70年代發(fā)展起來(lái)新鋼種） 加入微量Ni，V，Ti和控扎技術(shù)。（控軋鋼） 細(xì)化晶粒與沉淀強(qiáng)化相結(jié)合，純凈度，鋼材具均勻的細(xì)晶粒等軸鐵素體的基體。（綜合性能好） Ni，Cr，Cu，Mo降低F轉(zhuǎn)變溫度，有利于低溫及F轉(zhuǎn)變。二、熱軋及正火鋼的焊接性分析 焊接性主要取決于鋼材

6、的化學(xué)成分。 前面講過(guò)金屬的焊接性通常表現(xiàn)為： （1）焊接引起各類治金缺陷各類裂紋； （2）焊接時(shí)材料性能的變化脆化問(wèn)題。 1. 焊縫中的熱裂紋 Wc降低，WMn提高，Mn/S比達(dá)要求，抗裂熱性好，正常不裂。當(dāng)材料成分不合格，嚴(yán)重偏析使局部Wc降低，Ws增大，Mn/S可能低于要求出現(xiàn)熱裂紋。 解決辦法：通過(guò)焊材來(lái)調(diào)整焊縫金屬的成分。降低降低Wc，增加WMn，工藝上設(shè)法減小熔合比。 H03MnTi+含SiO2，焊劑SJ101，含Mn量增加 H08Mn2Si H08MnE 2. 冷裂紋 分析問(wèn)題的出發(fā)點(diǎn)：鋼材化學(xué)成分、淬硬傾向與冷裂傾向三者間存在著密切的聯(lián)系。 1）淬硬傾向與冷裂傾向的關(guān)系： 材料

7、的冷裂敏感性主要取決于它的淬硬傾向，該傾向用TTT或CCT曲線來(lái)討論。 CCT：更適于研究焊接，Sh-CCT（模擬HAZ連續(xù)冷卻曲線）更佳。可定量分析 TTT：定性分析與比較，比CCT左移，其淬火臨界冷卻速度比CCT大1.5倍，后者右移，增加過(guò)冷A穩(wěn)定性。a. 熱軋鋼的淬硬傾向與冷裂傾向。 分析圖8-1（307），與低碳鋼比較，其淬硬傾向大。馬氏體含量大。（厚板手工電弧焊上的HAZ組織態(tài)）V冷不大時(shí)，兩者相近。 b. 正火鋼的淬硬傾向與冷裂傾向。 強(qiáng)調(diào)一下：一般隨強(qiáng)度的提高，冷裂傾向增大（WM增加），分析圖8-2（P309） 15MnVN，18MnMoNb2）碳當(dāng)量與冷裂傾向的關(guān)系 淬硬傾向主

8、要取決于材料的化學(xué)成分，Wc作用最明顯，冷裂傾向與成分、冷卻速度、含氫量、拘束度等有關(guān)。 經(jīng)驗(yàn)性的C當(dāng)量公式粗略估計(jì)與對(duì)比不同鋼材的冷裂傾向。 適于Wc較高，大于0.08%,b=400700MPa鋼材 （國(guó)際焊接學(xué)會(huì)） 日本用 低鋼材 一般最高等，超低碳鋼 （合金元素的裂紋敏感系數(shù)） 應(yīng)用該公式有各自的局限性，由實(shí)驗(yàn)來(lái)檢驗(yàn)。 一般認(rèn)為，焊接無(wú)淬硬傾向，焊接性良好，與低碳鋼幾乎相同。 ，淬硬性，工藝措施嚴(yán)格（嚴(yán)控線能量），預(yù)熱，Postheat。 3）熱影響區(qū)最高硬度值與冷裂傾向的關(guān)系（不太適用） 亦是評(píng)定淬硬傾向的一簡(jiǎn)單方法。 淬硬組織：規(guī)定Hmax時(shí)，要考慮鋼材的級(jí)別來(lái)定，（級(jí)別） 表8-2

9、（P310）不可靠，只作參考。 4）H沒(méi)考慮3. 再熱裂紋（含Mo才有）Mo，V，Nb含沉淀化元素。（一次溶入沉淀；二次加熱沉淀強(qiáng)化晶內(nèi)） 從鋼材的化學(xué)成分考慮，在C=Mn與Mn-Si系熱軋鋼對(duì)再熱裂紋不敏感（無(wú)強(qiáng)C化物形成元素，而正火鋼18MNMoNb有些）如有再熱裂紋，可提高預(yù)熱溫度或Postheat，正火鋼與合金系統(tǒng)有大關(guān)系。（15MnVN不敏感） 4. 層狀撕裂 a. 影響因素（不受級(jí)別限制） 1）Z向拘束力（與板厚有關(guān)，不易產(chǎn)生） 2）鋼材本身（取決于冶煉條件、夾雜物，片狀S化物等）。 COD：Crack Opering Rsptacemert裂紋張開(kāi)位移 臨界條件= b.評(píng)定敏感性

10、指標(biāo) 1）碳的含量； 2）Z向斷面收縮率抗層狀撕裂； 一般冶煉條件下生產(chǎn)的熱軋和正火鋼都達(dá)不到要求。 5. 熱影響區(qū)的性能變化 對(duì)于焊接熱軋和正火鋼時(shí)，主要性能變化為：過(guò)熱區(qū)的脆化問(wèn)題與熱應(yīng)變脆化問(wèn)題。a. 過(guò)熱區(qū)脆化取決于1）焊接線能量（影響V冷，高溫停留時(shí)間）溫度高于1200熔點(diǎn)，A晶粒長(zhǎng)大，難熔質(zhì)點(diǎn)溶入（N、C化物）魏氏體、粗大馬氏體、低塑性組織、M-A組元2）鋼材類型、合金系列影響 例如：JF ： （1），馬氏體比例，韌性，A晶粒嚴(yán)重長(zhǎng)大，晶界F、側(cè)板條F、類似P的F-中間相C化物（混合物）V冷降低，B、F+M-A數(shù)量增加，韌性降低 （2）成分（C明顯） （-40無(wú)高韌性區(qū)）如要求高避

11、免使用Wc高類別）。 比不含的鋼低得多，沉淀有關(guān)，粗晶粒反條件下生成。 如圖8-5，P315大線能用鋼中的限制很低！ 見(jiàn)圖8-6（b），采用小線能量是避免過(guò)熱區(qū)脆化的可靠措施。 原因：高溫停留時(shí)間，抑制難熔的向A熔入，產(chǎn)生低C馬氏體（無(wú)脆化） 可用大線能量+8001100正火處理系熱軋鋼，固熔強(qiáng)化。正火鋼，固溶強(qiáng)化+沉淀強(qiáng)化。 b.熱應(yīng)變脆化 消除的有效措施：焊后熱處理，（可恢復(fù)到原來(lái)的韌性水平）（消除應(yīng)力退火） 本質(zhì)上是由固溶氮引起的（回足夠化物形成元素傾向） 直接發(fā)生在焊接過(guò)程中，熱與作用下產(chǎn)生的一種動(dòng)態(tài)應(yīng)變時(shí)效，200400最為明顯，焊前有缺口時(shí)，脆化更加嚴(yán)重。三、熱軋鋼及正火鋼的焊接工

12、藝特點(diǎn)。C-Mn、Mn-Si+系：熱軋鋼V、Nb、Ti、Mo：正火鋼（C化物，氮化物生成元素）主要根據(jù)材料厚度、產(chǎn)品結(jié)構(gòu)、具體施工條件確定（與焊接方法關(guān)系非關(guān)鍵）1、 焊接材料的選擇 要求：焊縫質(zhì)量 熱軋及正火鋼的焊接性分析；使用性能 焊縫的熱裂、冷裂傾向很小。出發(fā)點(diǎn)（主要依據(jù)）：保證焊縫與母材的匹配性（b、k等解）1） 與母材的機(jī)械性能出發(fā)、等強(qiáng)匹配（相應(yīng)強(qiáng)度級(jí)別）（而非成分一致）成分一致時(shí)，焊縫為特殊過(guò)飽和鑄態(tài)組織，其、Ak，抗裂性能與使用性能不好。 要求：Wc 0.14%時(shí)，WMe<母材中的WMe。 結(jié)557焊15MnVN，無(wú)沉淀元素V，b=54P608MP9、Ak。2）必須考慮到

13、熔合比和冷卻速度的影響。決定焊縫化學(xué)成分 與焊縫組織的過(guò)飽和度有關(guān)（決定焊縫金屬的機(jī)械性能） 3）如有postheat，必須考慮到對(duì)焊縫性能的影響。如要焊后正火，必須選擇強(qiáng)度更高一些的焊材。 4）對(duì)焊縫金屬的使用要求應(yīng)注意其特殊性能要求 16MnCu+結(jié)50T銅（耐蝕性能） 2、焊接工參數(shù)的確定 1）焊接線能量其確定主要取決于過(guò)熱區(qū)的脆化和冷裂兩個(gè)因素。熱軋鋼正火鋼：避免沉淀相的溶入及晶粒過(guò)熱引起的脆化。E線Wc（09Mn2），對(duì)E線無(wú)嚴(yán)格的限制。材料淬硬性較小，對(duì)小E線時(shí)冷裂傾向不大。Wc偏高時(shí)，（如焊16Mn），E小時(shí)（E偏大只好）冷裂傾向，脆化嚴(yán)重如：15MnVN、14MnNb、47KJ

14、/cm、k在-20在過(guò)熱區(qū)合格，40KJ/cm，k在-40在過(guò)熱區(qū)合格。 當(dāng)Wc，WMe，淬硬性E線偏大好些。E線，V冷，但加熱程度，過(guò)熱，因而大線能量，采取用預(yù)熱方式，避免裂紋。 2）預(yù)熱，（防裂紋，改善性能）其確定取決于下面因素： 成分，To=1440Pc-396V冷拘束度H T.是否熱處理 3）焊后熱處理：一般情況下不需熱處理；容器需高溫回火（目的）消除應(yīng)力：抗應(yīng)力腐蝕力，低溫性能，防層裂等T回確定原則：不超過(guò)母材的T回。對(duì)有回火脆性的材料，避開(kāi)脆性溫度區(qū)間。s490N/cm2鋼。延遲裂紋傾向大，回火可消除應(yīng)力，去氫。§3-3 低碳調(diào)質(zhì)鋼的焊接（用于高強(qiáng)度的焊接結(jié)構(gòu)用鋼）一、低

15、碳調(diào)質(zhì)鋼的成分和性能 在正火條件下，通過(guò)增加合金元素，強(qiáng)化效果一般情況下，k，s490N/mm2，高強(qiáng)鋼場(chǎng)需調(diào)質(zhì)處理。 s=440980N/mm2 Wc0.22%（在0.18%以下）良好綜合性能和焊接性能。 最簡(jiǎn)單：Mn-Si系鋼，S343N/mm2,調(diào)質(zhì)后達(dá)490N/mm2，調(diào)質(zhì)后達(dá)490 N/mm2。 當(dāng)板厚或b、需添加合金元素Cr、Ni、Mo、V、M、Ti等，本保證足夠淬透性和抗回火性。（焊接無(wú)裂紋鋼）70年代發(fā)展的改善野外施焊條件，低溫韌性，加多種微元素，Wc（0.09%）（B具有淬透性），調(diào)質(zhì)保證b，Ak（足夠）該鋼具（CF鋼），Wc，Pcm特點(diǎn)。采用超低氫焊接材料，B<50m

16、m，T=0不預(yù)熱。二、低碳調(diào)質(zhì)鋼的焊接性分析與正火鋼類似（主要問(wèn)題和工藝要求）1、裂紋。2、HAZ脆化。差別在于在HAZ內(nèi)，還存在過(guò)熱區(qū)脆化和軟化問(wèn)題。Mn/S。一）焊縫中的熱裂紋一般Wc、WMn、S、P控制，傾向小。對(duì)高Ni低Mn類HY80、傾向，調(diào)整焊材可以避免。（Mn、Ni，擴(kuò)大A元素，結(jié)晶間熱裂）。二）熱影響壓液化裂紋 主要發(fā)生在高Ni低Mn類低合金高強(qiáng)鋼中。影響因素主要與Mn/S有關(guān)。 成分Wc，要求Mn/S當(dāng)Wc<0.2%，Mn/S>30,液化裂紋敏感性避免裂紋的關(guān)鍵在于控制Wc，Ws保證Mn/S高尤其當(dāng)WNi，要求更嚴(yán)。工藝因素 E線，晶粒d，晶界熔化嚴(yán)重，而且液態(tài)晶

17、間層存在，傾向。（高線能量易發(fā)生，埋弧焊） 熔池形狀影響（P327）三）冷裂紋其冷裂傾向在M轉(zhuǎn)變時(shí)的V冷有關(guān)。 Ms高，如V冷M可以進(jìn)行“自回火” 作用。冷裂紋傾向（工藝合適才行）。WMe，獲得低CM和部分下B混合組織，A過(guò)冷穩(wěn)定性（P327圖8-14）。 四）再熱裂紋 四強(qiáng)淬透性和抗回火性而加入的一些合金元素中，大多數(shù)易引起再熱裂紋。 V影響最大、Mo次之（同時(shí)加入更加嚴(yán)重），Cr與含量有關(guān)。 皆注表焊接時(shí)的再熱裂紋問(wèn)題。（Cr-Ni、Mo、Cr-Ni-Mo-V，Ni-Mo-V系鋼）。 五）層狀撕裂 嚴(yán)控夾雜物，純凈度，敏感性。六）HAZ的性能變化鋼中含有較多固N(yùn)元素，熱應(yīng)變脆化不明顯。1、

18、 過(guò)熱區(qū)的脆化圖8-16 M+BTi韌性最佳（WB下達(dá)1030%） t8/5 k（得到全部M）t8/5 A晶粒粗化，脆化，BV與M-A組無(wú)形成普通問(wèn)題，對(duì)不能處理件尤為生重要。2、 HAZ的軟化對(duì)焊后不再進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理的C鋼尤為重要。軟化的程度軟化區(qū)的寬度與焊接工藝有關(guān)，有小線能量基本解決。三、低碳調(diào)質(zhì)鋼的焊接工藝特點(diǎn)。工藝制定的主要依據(jù)： 馬氏體轉(zhuǎn)變時(shí)的V冷不能太快，避免冷裂，保證自回火作用。 要求800500的V冷>產(chǎn)生脆性混合組織的臨界冷卻速度，控制T8/5，不產(chǎn)生上B氏體。1、焊接工藝方法和焊接材料的選擇。 材料 方法2 b與k下降的問(wèn)題越嚴(yán)重。解決辦法：焊后重新調(diào)質(zhì)，不熱處理，限

19、制熱輸入。例：S>980N/mmm2鋼（10Ni-Cr-Mo-Co）必須用TIG與電子束焊。 S<980N/mm2，各種方法均能用。 S686N/mm2，熔化極氣體，保護(hù)焊最佳。 E熱，焊后必須調(diào)質(zhì)處理。 調(diào)質(zhì)態(tài)焊接，焊后不熱理（異于中碳調(diào)質(zhì)）。 選焊材時(shí)，要求焊縫性解接近母材的機(jī)械性能等強(qiáng)，當(dāng)結(jié)構(gòu)剛度大時(shí)，冷裂難免，低強(qiáng)度匹配。3 焊接工藝參數(shù)的選擇 綜合考慮：防冷裂紋t8/5V冷。防脆化（M-A）V冷。 正確選擇線能量和預(yù)熱量保證不出裂紋與脆化的關(guān)鍵。1） 確定 E線盡可能選擇大一些、（不出裂紋，滿足韌性），再根據(jù)冷裂傾向考慮，預(yù)熱向考慮，預(yù)熱和預(yù)熱溫度。2） 確定 T預(yù)（主要

20、目的是為了防止冷裂，對(duì)HAZ性能不大） 當(dāng)Ek達(dá)最大而裂紋不能避免，必須預(yù)熱。 一般在焊低碳調(diào)質(zhì)鋼時(shí)采用較低的T預(yù)200。 主要是降低馬氏體轉(zhuǎn)變的V冷，通過(guò)M的自回火作用來(lái)提高抗裂性能。 T預(yù)，V冷<V冷脆性混合組織。3） 焊后熱處理的確定510690熱處理，損害ak。消除應(yīng)力處理沒(méi)有必要。只適于要求耐應(yīng)力腐蝕的焊件，T后低于母材原回火T的30。§3-4 中碳調(diào)質(zhì)鋼的焊接一、 中碳調(diào)質(zhì)鋼的成分和性能 S8801176N/mm2WC=0.250.45%強(qiáng)度主要取決于Wc，WMe提高淬透性，抗回火性。特點(diǎn)：高的比強(qiáng)和高硬度（韌性不是首要）（用作火前外殼、裝甲鋼）淬透性，焊接性差，焊

21、接工藝復(fù)雜，焊后必須調(diào)質(zhì)。 嚴(yán)控S、P的含量 一般鋼<0.04% S、增加熱裂敏感性 P、k、冷裂敏感性。 真空冶煉，使母材與填充金屬達(dá)到高純度（Ws、p<0.015%） 1、40Cr Cr<1.5%解有效提高淬透性 War1% 、k。 >2% 對(duì)影響不大，k。Cr增加低溫或高溫的回火穩(wěn)定性。 良好綜和機(jī)械性能，疲齒輪、軸類、（交變載荷） 2、35CrMoA 35CrMoVA 屬CrMo系統(tǒng) WMo=0.150.25% 消除Cr鋼的回火脆性，高溫V-細(xì)化晶粒，b、k，高溫回火穩(wěn)定性。 用于動(dòng)力設(shè)備（負(fù)載高，截面大的重要零部件），發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子，汽輪機(jī)、中輪、主軸等。 Wc，

22、焊前預(yù)熱、焊后熱處理。 3、30crMnSiNi2A、40crMnSiMoVA加入Ni、b、k較好，焊接性差。 飛機(jī)構(gòu)件： 30crMnSiA典型（不含貴重的Ni），我國(guó)應(yīng)用廣 退火態(tài)組織、F+P 調(diào)質(zhì)態(tài)組織：回火索氏體（統(tǒng)稱回M）高溫回火必須快冷！Cr-Mn-Si系統(tǒng)，300450第一類回火脆性還會(huì)有第二類飛機(jī)制造440CrNiMoA，美4340鋼及34CrNi3MoA（4340美一類似） Cr-Ni-Mo系統(tǒng) 加入了Ni，Mo顯著提高淬透性和抗回火軟化能力，k，淬透性大。 用于高負(fù)荷，大截面軸類、承沖擊、如飛機(jī)、起落架、火箭發(fā)動(dòng)機(jī)外殼。5H-11 Cr5%、Mo1.5%熱加工工具鋼基礎(chǔ)上展

23、。 b=1960N/mm2,并具較高耐熱性（噴氣機(jī)體）(經(jīng)500oC回火、特殊、C化物析出)。二、 中碳調(diào)質(zhì)鋼的焊接性分析一）焊縫中的熱裂紋 Wc、WMe、液一固相區(qū)間大，偏析嚴(yán)重，熱裂傾向。 需焊材：選用Wc、S、P的填充材料。焊接工藝上保證填滿弧坑，焊縫成形良好。二）冷裂紋（P336圖8-23） 淬硬（冷裂）傾向嚴(yán)重，分析其冷裂敏感性，不僅看M形成傾向，而且須考慮M的類型和性能。三）HAZ的性能變化 1、過(guò)熱后的性能變化 淬硬性，易產(chǎn)生硬脆的高碳M，t815，V冷，高CM，脆化越嚴(yán)重。大線能量V冷，增加A過(guò)熱，提高其穩(wěn)定性，形成粗大M，脆化更嚴(yán)重。解決辦法：小線能量+預(yù)熱+緩冷和后熱 減小

24、高溫停留時(shí)間，降低A穩(wěn)定性V冷,z改善性能。 2、HAZ的軟化E線，V冷，t受熱、軟化焊接熱源越集中，軟化該類鋼常在退火態(tài)焊接、焊后調(diào)質(zhì)處理 b、軟化越嚴(yán)重。 軟化程度與寬度與E線、焊接方法有關(guān)。三、 中碳調(diào)質(zhì)鋼的焊接工藝特點(diǎn) 焊前狀態(tài)決定焊接問(wèn)題及工藝 1、退火（正火）態(tài)焊接，整體調(diào)質(zhì)（多數(shù)情況下） 主要問(wèn)題：裂紋，（HAZ性能由調(diào)保證） 焊接方法：不限，但氣焊易生裂紋。焊材：保證質(zhì)量（無(wú)裂紋）調(diào)質(zhì)后與母材等強(qiáng)（接頭性能）焊縫金屬主要合金應(yīng)盡量與母材相似（同熱處理規(guī)范）嚴(yán)控C、Si、S、P（引起熱裂傾向，促使脆化）工藝參數(shù)：保證調(diào)質(zhì)前不出裂紋，高預(yù)熱溫度（200350）和層間溫度 復(fù)雜結(jié)構(gòu)，大量焊縫，存在中間回火處理（去H、冷裂敏感性低的組織）焊后及時(shí)回火65 010，在高于T預(yù)熱保溫、除H 防冷裂小El+預(yù)熱（高）。2、調(diào)質(zhì)狀態(tài)下焊接主要問(wèn)題：1）裂紋：從工藝上出發(fā)，預(yù)熱溫度，層間溫度，中間熱處理postheat<母材回火溫度的50。2）高M(jìn)的硬化和脆化（焊后回火解決）3）高溫回火區(qū)的軟化（HAZ區(qū)）。必須調(diào)質(zhì)才能解決如果焊接后不調(diào)質(zhì)處理，應(yīng)該采用熱量集中，能量高度大方法有利