bb基于ANSYS的三面圍焊直角焊縫應(yīng)力分析及焊縫長度比例優(yōu)化

1、文 章 編 號 ：1002025X(2015)01-0069-05基 于的 三 面 圍 焊 直 角 焊 縫 應(yīng) 力 分 析 及 焊 縫 長 度 比 例 優(yōu) 化ANSYS王新峰，唐琰，劉酒 泉軍732750）（中國酒泉衛(wèi)星發(fā)射中心 ， 甘 肅摘 要 ： 為 分 析 航 天 發(fā) 射 場 某 鋼 結(jié) 構(gòu) 中 三 面 圍 焊 直 角 焊 縫 開 裂 原 因 ， 應(yīng) 用 ANSYS 軟 件 對 承 受 單 向 載 荷 作 用 的 三 面 圍 焊 鋼 結(jié) 構(gòu) 進(jìn) 行 了 有限 元 分 析 建 模 ， 其 中 正 面 焊 縫 和 側(cè) 面 焊 縫 長 度 分 別 為 140， 50 mm， 焊 縫 焊 腳 尺

2、 寸 為 6 mm。 通 過 有 限 元 計 算 ， 得 到 了 鋼 結(jié) 構(gòu) 整 體 的 應(yīng) 力 分 布 ， 探 討 了 正 面 焊 縫 和 側(cè) 面 焊 縫 不 同 部位 的 應(yīng) 力 大 小 及 其 變 化 規(guī) 律 ； 并 研 究 了 焊 縫 總 長 度 一 定 時 鋼 結(jié) 構(gòu) 薄 弱 部 位 的 應(yīng) 力 隨 正 面 焊 縫 與 側(cè) 面 焊 縫 長 度 比 例 的 變 化 情 況 ， 給 出 了 正 面 焊 縫 與 側(cè) 面 焊 縫 的 最 優(yōu) 長 度 比 例 為 225， 分 析 結(jié) 果 可 為 三 面 圍 焊 直 角 焊 縫 的 鋼 結(jié) 構(gòu) 設(shè) 計 提 供 參 考 。關(guān) 鍵 詞 ： ANSY

3、S； 三 面 圍 焊 焊 縫 ； 應(yīng) 力 ； 長 度 比 例 ； 優(yōu) 化中 圖 分 類 號 ： TU3924； TG407文 獻(xiàn) 標(biāo) 志 碼 ： B焊 縫 連 接 是 現(xiàn)代鋼結(jié)構(gòu)中一類重要的連接方法 ，兩 工 件 采 用搭接焊接中的三面圍焊方式應(yīng)用廣泛 。縫和平行于側(cè)面焊縫的作用力為已知情 況 下 的 平 均應(yīng) 力 計 算 公 式 ，而實際上往往由于正面 焊 縫 和 側(cè) 面采用三面圍焊直角焊縫 ，正 面 焊 縫 和 側(cè) 面 焊 縫 聯(lián) 合焊縫各自的承力無法精確計算 ，從 而 使 得 進(jìn) 行 準(zhǔn) 確承 擔(dān) 載 荷 。 針對三面圍焊焊縫的強(qiáng)度設(shè) 計 和 校 核 問題 ， 我國按照現(xiàn)行的 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計

4、規(guī)范 1實 施 ， 但 是規(guī)范中的強(qiáng)度計算公式實際是基于垂 直 于 正 面 焊的設(shè)計和校核存在較大難度 。歐 美 國 家 對 于 角 焊 縫的強(qiáng)度計算方法雖然與我國有所 不 同 2， 但 也 都 是 一種平均應(yīng)力的估算方法 。 盡 管 有 改 進(jìn) 型 強(qiáng) 度 計 算 公 式3提出 ， 但試驗表明三面圍焊直角焊縫的應(yīng)力分布 非 常 復(fù) 雜 4， 對于較復(fù)雜的幾何形狀或 邊 界 約 束 條收 稿 日 期 ： 2014-04-10··············&#

5、183;································控制箱相連。 其他與外部連接的管路均通過拖鏈來約從而消除了空冷電纜摩擦 、 刮 蹭 的 現(xiàn) 象 。 同 時 由 于管路連接方式合理 ， 整體上也非常簡潔美觀 。束， 在行走的過程中隨著拖鏈一起運(yùn)動，75 kV

6、A 變 壓 器 拖 鏈如圖 2 所示。焊 鉗結(jié)語該 技術(shù)已經(jīng)成功應(yīng)用到 3 條五菱之光汽車生 4焊 機(jī)/焊 鉗 底 座產(chǎn) 線 ， 經(jīng)過一段時間的生產(chǎn)驗證 ，解 決 了 空 冷 電纜 摩 擦 、 刮蹭導(dǎo)致的停線問題 ，接 質(zhì) 量 。獲得了良好的焊 伺 服 電 機(jī)滑 軌綜 上 所 述 ， 將拖鏈的運(yùn)動特性與 75 kVA 變 壓器 體 積 特 性 結(jié) 合 ， 利用柔性電纜連接到焊機(jī)控制 箱 ， 巧妙地避免了較 長空冷電纜擺動連接方式 ， 解 決 了 伺服自動焊因空冷電纜摩擦頻繁發(fā)生故障 的 問 題 。 因 此 ， 該機(jī)構(gòu)可以廣泛用于汽車伺服自 動 焊 。絲 杠圖 2改進(jìn)后伺服自動焊示意圖 存在的優(yōu)

7、點該方案避免了 銅排連接及較長空冷電纜連接方 式 ， 可以將所有的管 路約束在拖鏈內(nèi)并隨拖鏈行走 ，32 70 ·焊接質(zhì)量控制與管 理· 焊 接 技 術(shù)第 44 卷 第 1 期 2015 年 1 月件，應(yīng)用彈性力學(xué) 5相關(guān)理論求焊縫應(yīng)力的精確理論 生 彈 性 變 形 ， 為準(zhǔn)確獲得焊縫應(yīng)力分布 ，須 將 三 者解 也 很 困 難 。 加上受焊接方法 、工 藝 參 數(shù) 等 因 素 影視 為 一 個整體分析計算 ，分析中將焊縫橫 截 面 視 為響 ， 焊縫中不可避免存在焊接殘余應(yīng)力 ，常 導(dǎo) 致 焊等腰直角三角形 。 在 ANSYS 軟 件 9中 建 立 鋼 結(jié) 構(gòu) 的三 維

8、模 型 ， 建模時忽略正面焊縫和側(cè)面 焊 縫 的 銜 接 部 位 ， 即認(rèn)為三面圍焊 焊 縫 為 3 條獨立的直角焊縫 。縫應(yīng)力腐蝕開裂 、 疲 勞 破 壞 等 ， 但可以通過熱處理 、爆炸等方法減小或消除焊接殘余 應(yīng) 力 6。 焊 縫 通 常 是 焊接鋼結(jié)構(gòu)中的薄弱環(huán)節(jié) ， 由 于 焊 縫 裂 紋 往 往 是 從 最大應(yīng)力處萌生并擴(kuò)展的 ， 因 此 有 必 要 詳 細(xì) 準(zhǔn) 確 了有限元單元類型選擇為 8 節(jié)點六面體 “Solid 45”，材質(zhì) 為 各 向 同 性 線 彈 性 體 ， 彈 性 模 量 E206×1011 Pa，泊 松 比 03。 由于連接板與焊縫連接的 3 個 側(cè) 面

9、 以解載荷作用下焊縫的應(yīng)力大小和分布特點，從而為焊縫 尺 寸 設(shè) 計 、強(qiáng)度校核以及載荷施加等 提 供 科 學(xué) 依及 焊 縫 與 基 板 連 接 的 3 個底面均為剛性連接 ，在據(jù)。 針對理論計算的困難，有限元方法有著ANSYS 中 采 用 Glue 功 能 粘 結(jié) 處 理 。采 用 掃 掠 法（FEM）很好的應(yīng)用效果 7-8。本文針對航天發(fā)射場某承力鋼 （Sweep） 將連接板和基板劃分為均勻的 1 mm×1 mm×結(jié)構(gòu)由于三面圍焊直角焊縫的開裂導(dǎo)致結(jié)構(gòu)連接失效1 mm 立方體網(wǎng)格單元 ；采 用 映 射 法將 焊（Mapped）的 問 題 ，應(yīng) 用 ANSYS 有限元分析

10、軟件對該三面圍焊 縫劃分為四棱柱網(wǎng)格單元， 其中焊縫橫截面直角三角直角焊縫不同部位的應(yīng)力進(jìn)行了分析計算。形的斜邊網(wǎng)格尺寸為 姨 2mm （即 斜 邊 6 等 分 ），直角 邊 及 焊 縫長度方向網(wǎng)格單元尺寸均為 1 mm，構(gòu)的幾何模型及網(wǎng)格劃分結(jié)果如圖 2 所示。鋼 結(jié)1問題背景鋼 結(jié) 構(gòu) 中 ， 矩 形 連 接 板 ABCD 通過三面圍焊直 角焊縫與另一矩 形 基 板 A1B1C1D1 采用搭接式焊接 ，其中連接板和基板的平面尺寸分別為 140 mm×50 mm和 200 mm×100 mm， 板厚均為 8 mm，焊縫焊腳尺寸hf 6 mm， 連接板的 AD 邊與基板的

11、A1D1 邊 平 齊 。在某種異常情況下 ， 連 接 板 AD 邊 中 部 20 mm 寬 度 范圍表面承受 P31 400 N 拉力 ，B1如圖 1 所示 。C1（a） 幾 何 模 型焊D1P三面圍焊鋼結(jié)構(gòu)及其受力示意圖 （b） 網(wǎng) 格 劃 分三面圍焊鋼結(jié)構(gòu)的幾何模型及網(wǎng)格劃分 圖 1圖 2連 接 板 和基板的材質(zhì)均為 35 鋼 ，焊 縫 強(qiáng) 度 認(rèn) 為值 得 注 意 的 是 ， 連接板和基板接觸的公共表面 雖然是緊挨在一起的 ， 但兩表面之間可 以 發(fā) 生 相 對 位 移 ， 即公共表面上同一個空間坐標(biāo)位 置 處 有 2 個與 母 材 的 相 同 。 鋼結(jié)構(gòu)因正面焊縫中部 開 焊 導(dǎo) 致

12、連接失效 ， 不考慮焊接殘余應(yīng)力的影響 。節(jié) 點 ， 分屬于連接板和基板 ，兩 節(jié) 點 之 間 無 約 束 關(guān)2ANSYS 建模外 載 荷 P 作用在連接板側(cè) 面 上 ，系 。 由于連接板側(cè)面中間局部表面受力 ，按 平 均 應(yīng)通 過 焊 縫 將 載力 p0 31 400 N/（ 20 mm ×8 mm） 19625 MPa 處 理 ，即 在 連 接 板 AD 邊 中 部 20 mm×8 mm 的 表 面 上 施 加荷傳遞到基板上 ， 連 接 板 、焊 縫 和 基 板 三 者 都 將 發(fā)正 面 焊 縫側(cè) 面 焊 縫BC連 接 板AD側(cè) 面縫A1 Welding Technol

13、ogy Vol44 No1 Jan. 2015 ·焊接質(zhì)量控制與管 理· 71 相 應(yīng)的均勻應(yīng)力載荷 ，基 板 的 側(cè) 面（ 對 應(yīng) B1C1 邊 ）此 外 可 見 ，焊縫基板側(cè)平面上正中部與 焊 縫 端 部 的施 加 x， y， z 向 位 移 約 束 。從焊縫的橫截面 （圖 2b）應(yīng)力值大小相當(dāng) ， 焊 趾 L6 上 應(yīng) 力 集 中 明 顯 ，力值達(dá) 1682 MPa。端 部 應(yīng)看 ， 直角焊縫有兩個直角邊和一個斜邊 ，兩 直 角 邊分別與連接板和基板相連 ， 兩 直 角 邊 沿 焊 縫 長 度 方向形成的平面分別稱為連接板側(cè)平面和基板側(cè)平面 。160140120L41

14、003焊縫應(yīng)力計算結(jié)果通 過 ANSYS 有 限 元 計 算 ， 連 接 板 、8060焊 縫 和 基 板40組成的鋼結(jié)構(gòu)整體 Von Mises 應(yīng) 力 分 布 如 圖 3 所 示 ，20010203040x/mm（a） 連 接 板 側(cè) 平 面506070由于鋼結(jié)構(gòu)和載荷關(guān)于 yz 平 面 對 稱 ，應(yīng) 力 分 布 也 關(guān)于 yz 平 面 對 稱 ，正 面 焊縫與基板連接的中部區(qū)域應(yīng) 22020018016014012010080604020力 相 對 較 大 ，鋼結(jié)構(gòu)整體的最大應(yīng)力值為 2260L2具體位置位于基板表面 、緊鄰正面焊縫焊趾中 MPa，L5部一個網(wǎng)格節(jié)點距離處 。010203

15、040x/mm（b） 基 板 側(cè) 平 面506070圖 4側(cè)面焊縫正面焊縫直角邊平面上的應(yīng)力分布 32圖 3 鋼 結(jié) 構(gòu) Von Mises 應(yīng) 力 分 布側(cè)面焊縫長度對應(yīng)的 y 坐 標(biāo) 范 圍 為 2525 mm，正面焊縫正面焊縫的 2 個直角邊平面上的應(yīng)力分布如圖 4 所 示 ， 由 于 對 稱 ， 圖 中只畫出正面焊縫長度的一半 ， 其 長 度 對 應(yīng) 的 x 軸 坐 標(biāo) 范 圍 為 070 mm。 圖 中 L1 L6 分 別 表 示 焊 縫直角邊平面上距離焊根不同網(wǎng)格節(jié) 點 距 離 的 連 線 ， 例 如 L1 表 示 距 離 焊 根 1 個 網(wǎng) 格 節(jié) 點 距 離 的 連 線 ， L

16、2 表 示 距 離 焊 根 2 個網(wǎng)格節(jié)點距離的 連 線 ， 依 次 類 推 ， 下 同 。 由 于 直 角 邊 平 面 上 網(wǎng) 格 大其 2 個直角邊平面上的應(yīng)力分布如圖 5 所 示 。連 接31板側(cè)平面上的應(yīng)力呈現(xiàn)波浪式變化，靠近正面焊縫一端的側(cè)面焊縫應(yīng)力變化劇烈， 但最大應(yīng)力值出現(xiàn)在側(cè)面焊縫靠近外載荷 P 的 一 端 ， 最 大 值 為 445 MPa，距 離 焊 根 1 個網(wǎng)格節(jié)點距離處 。對 于 基 板 側(cè) 平 面 而言， 距焊根不同距離上的應(yīng)力變化趨勢非常一致 ，相對而言， 中部應(yīng)力小， 兩端應(yīng)力大，靠近正面焊縫一端的焊趾尖端應(yīng)力集中，應(yīng)力最大值 821 MPa。小 為 1 mm，

17、 故 L6 表 示 焊 趾 。 由 圖 4a 可 以 看 出 ，從5045403530252015105焊縫中部至焊縫端部 ， 連接板側(cè)平面上 的 應(yīng) 力 值 單調(diào) 減 小 ， 且距離焊根越近 ， 應(yīng) 力 越 大 ， 最 大 應(yīng) 力 值L3L6為 1440 MPa， 位 于 L1 上 ，即 連 接 板 側(cè) 平 面 正 中 部距 離 焊 根 1 mm 處 。對 于 基 板 側(cè) 平 面 而 言（圖 4b），從 焊 縫 正 中部至焊縫端部 ， 應(yīng)力值先減小后增大 ，且距離焊趾越近 ， 應(yīng) 力 越 大 ， 最 大 應(yīng) 力 值 為 19180-25-20 -15 -10 0 5 10 15 20 25y

18、/mm（a） 連 接 板 側(cè) 平 面MPa， 位 于 L6 上 ，即基板側(cè)平面正中部的焊趾處 。/MPa/MPa/MPa L1L2 L4 L5 L1L3 L4 L6L1 L2 L3L5L6 72 ·焊接質(zhì)量控制與管 理· 焊 接 技 術(shù)第 44 卷 第 1 期 2015 年 1 月可 見 ， 無 論 是 正面焊縫還是側(cè)面焊縫 ，其 最 小908070605040302010斷面上的應(yīng)力值并不是焊縫整體應(yīng)力的 最 大 值 ，而L3L5是 介 于 連 接板側(cè)平面應(yīng)力和基板側(cè)平面應(yīng)力之間 ，總體上處于居中水平 ， 并非通常所認(rèn)為 的 “焊 縫 最 小斷面上應(yīng)力最大 ”， 因此通常

19、以焊縫最小斷面為計 算截面進(jìn)行焊縫靜強(qiáng)度設(shè)計計算未必準(zhǔn)確 。綜 上 分 析 可 知 ， 正 面 焊縫基板側(cè)焊趾的中部 、端部以及側(cè)面焊縫基 板側(cè)焊趾的端部應(yīng)力集中明顯 ，-25 -20 -15-10 0 5 10 15 20 25y/mm（b） 基 板 側(cè) 平 面?zhèn)让婧缚p直角邊平面上的應(yīng)力分布 圖 5為鋼結(jié)構(gòu)的薄弱部位 ，但是當(dāng)前鋼結(jié)構(gòu) 的 最 大 應(yīng) 力焊縫最小斷面焊縫最小斷面又稱焊縫喉部 ，值并非在焊縫上 ， 而是位于基板上表面 、距 正 面 焊33其應(yīng)力分布如圖 6縫焊趾中部僅有 1 個網(wǎng)格節(jié)點距離 即 1 mm 處 ，其 值所示。 由于焊縫內(nèi)部應(yīng)力連續(xù)分布， 最小斷面是介于2260 M

20、Pa 已經(jīng)明顯超出了結(jié)構(gòu)材質(zhì) 35 鋼 的 抗 剪 強(qiáng)基板側(cè)平面和連接板側(cè)平面之間的 一 個 截 面 ，3 個 平度 極 限 185 MPa，雖然正面焊縫與基板連接的焊趾 面相交于同一條直線焊根， 因此最小斷面上的應(yīng)力分布可以認(rèn)為是 2 個 直角邊平面上應(yīng)力的綜合結(jié)果 ，相對于連接板側(cè)平面和基板側(cè)平面上的 應(yīng) 力 分 布 而正 中 部 最 大 應(yīng) 力 值 1918 MPa 也超出了材質(zhì)的抗剪 強(qiáng) 度 極 限 ， 但 是 在 外 載 荷 P 增 大 時 ，裂 紋 首 先 是 從結(jié)構(gòu)中應(yīng)力最大處產(chǎn)生的 ， 因 此 可 推 斷 該 鋼 結(jié) 構(gòu) 焊縫產(chǎn)生裂紋時應(yīng)該是從基板上表面上緊 鄰 正 面 焊 縫

21、言，焊縫最小斷面上的應(yīng)力變化趨勢更接近于連接板側(cè)平面上的應(yīng)力分布。圖中顯示正面焊縫最小斷面上焊趾中部產(chǎn)生的 ，而不是恰好從正面焊 縫 焊 趾 中 部應(yīng) 力 最 大 值 為 1253 MPa，側(cè)面焊縫最小斷面上應(yīng)力 產(chǎn) 生 的 。緊鄰正面焊縫焊趾中部的基板 上 表 面 因 外最 大 值 為 521 MPa，均 位 于距離焊根最近的網(wǎng)格節(jié) 載 荷 P 異 常 增 大 ，導(dǎo)致最大應(yīng)力超出了材料的抗剪 點上（最小斷面上的網(wǎng)格節(jié)點非均勻分布）。強(qiáng) 度 極 限 ， 從 而 產(chǎn) 生 裂 紋 ， 裂 紋 擴(kuò) 展 繼 而 引 起 正 面焊 縫 中 部 開 裂 ， 最終導(dǎo)致結(jié)構(gòu)失效 ， 這 與 實 際 觀 察 到

22、焊縫開裂位置和斷口形貌基本相符 。1301201101009080706050L2L4L64焊縫長度比例優(yōu)化ANSYS 有 限 元 計 算 結(jié) 果 表 明 ，三面圍焊直角焊 縫 中 ， 不論是正面焊縫還是側(cè)面焊縫 ， 其 2 個 直 角010203040x/mm（a） 正 面 焊 縫506070邊平面上應(yīng)力分布不均明顯 ，其 中 正 面 焊 縫 的 連 接板 側(cè) 直 角 邊平面主要承受正應(yīng)力 ， 應(yīng) 力 相 對 較 小 ，而基板側(cè)直角邊平面主要承受剪應(yīng)力 ， 應(yīng) 力 相 對 較 大 ； 側(cè)面焊縫的兩個 直角邊平面均主要承受剪應(yīng)力 ， 基板側(cè)平面上應(yīng)力也相對較大 ， 可 見 三 面 圍 焊 直

23、角555045403530252015105L4 L6焊縫與基板相連的 3 個連接面是相對 危 險 截 面 ，如果發(fā)生焊縫開裂 ， 必然是從基板側(cè)先開 裂 ，而 不 是連 接 板 側(cè) 。 此 外 ，正面焊縫應(yīng)力總體上 要 明 顯 高 于-25-20-15 -10 0 5y/mm（b） 側(cè) 面 焊 縫10 15 20 25側(cè) 面 焊 縫 應(yīng) 力 ， 當(dāng) 前 鋼 結(jié) 構(gòu) 中 ，前 者 的 最 大 值 約 為后 者 最 大 值 的 2 倍 ，當(dāng)結(jié)構(gòu)載荷不斷 增 大 時 ，正 面圖 6焊縫最小斷面上應(yīng)力分布 /MPa/MPa/MPa L1L2 L3L5 L1L3 L5 L1L2 L4L6 Weldin

24、g Technology Vol44 No1 Jan. 2015 ·焊接質(zhì)量控制與管 理· 73 焊縫將首先產(chǎn)生裂紋 。由于該結(jié)構(gòu)失 效 是 因 為 外 載荷異常增大所致 ， 因 此 ，為 了 防 止 這 種 異 常 情 況 導(dǎo)結(jié)論（1） 三 面 圍 焊 直角焊縫鋼結(jié)構(gòu)中 ，5致的結(jié)構(gòu)失效問題 ，一方面可以采取適 當(dāng) 措 施 限 制正 面 焊 縫 應(yīng)載荷的異常增大或選擇更高強(qiáng)度的材質(zhì) ； 另 一 方 面可以在保持焊縫總長度一定 （其 他 條 件 不 變 ） 的 約 束 條 件 下 ， 優(yōu)化正面焊縫和側(cè)面焊縫的長度比例 ， 減小側(cè)面焊縫和正面焊縫的應(yīng)力差距 ， 從 而 提 高

25、 三 面圍焊直角焊縫鋼結(jié)構(gòu)的整體承載能力 。力高于側(cè)面焊縫應(yīng)力 ； 正面焊縫長度方 向 上 應(yīng) 力 對稱 分 布 ， 基板側(cè)直角邊平面上遠(yuǎn)離焊根處應(yīng)力大 ， 連接板側(cè)直角邊平面上靠近焊根處應(yīng)力 大 。 側(cè) 面 焊 縫 應(yīng) 力 分 布 較 復(fù) 雜 ， 總體呈中間小兩端大的態(tài)勢 ， 靠近正面焊縫一端有明顯的應(yīng)力集中 。當(dāng)前鋼結(jié)構(gòu)焊縫總長度為 240 mm，正 面 焊 縫 與（2） 不 論 是 正 面焊縫還是側(cè)面焊縫 ，基 板 側(cè) 直側(cè)面焊縫長度 比 例 為 r140/5028，保持焊縫總長度 角邊平面上應(yīng)力均較連接板側(cè)直角邊平 面 上 的 應(yīng) 力不變 ， 另選擇 3 種焊縫長度 比 例 分 別 是

26、 2， 143， 10mm， 對應(yīng)的連接板平面 尺 寸 分 別 是 120 mm×60 mm，大，且焊縫基板側(cè)焊趾處為應(yīng)力集中區(qū) 。焊 縫 最 小 斷面上靠近焊根處應(yīng)力較大 ，但（3）重 新進(jìn)行相同載荷 整體上看應(yīng)力值既非最大也非最小 ， 通 常 所 認(rèn) 為 的“焊縫最小斷面上應(yīng)力最大 ” 的說法欠準(zhǔn)確 。100 mm×70 mm， 80 mm×80 mm，作 用 下 的 ANSYS 應(yīng) 力 計 算 ，鋼結(jié)構(gòu)及焊縫典型薄弱 部位的應(yīng)力變化對比情況如圖 7 所 示 。隨 著 正 面 焊（4） 三 面 圍 焊 焊縫總長度一定時 ，焊縫與側(cè)面焊縫長度比例為 225。最

27、優(yōu) 的 正 面縫與側(cè)面焊縫長度比例 r 的減小 ，正面焊縫基板側(cè)焊趾中部的應(yīng)力和鋼結(jié)構(gòu)整體最大應(yīng)力均 先 減 小 后 增大 ，而正面焊縫基板側(cè)焊趾端部應(yīng)力和 側(cè) 面 焊 縫 焊參 考 文 獻(xiàn) ：GB 500172003 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 S 北 京 ： 中國計劃出版社 ，趾端部應(yīng)力單調(diào)增大 。為了提高三面圍 焊 鋼 結(jié) 構(gòu) 安12003全 ， 優(yōu)化焊縫長度比例時 ，除 了 盡 可 能 縮 小 側(cè) 面 焊李 茂 華 ， 侯 建 國 國內(nèi)外鋼結(jié)構(gòu) 設(shè)計規(guī)范關(guān)于角焊縫的限值及計 2縫與正面焊縫的應(yīng)力差距 ， 減 少 應(yīng) 力 集 中 外 ， 還 應(yīng)該考慮到鋼結(jié)構(gòu)整體的最大應(yīng)力應(yīng)盡可 能 小 ， 這 樣 通過插值可以初步確定最優(yōu)的焊縫長度比