模板專項工程施工組織設(shè)計方案

1、文華花園第三期模板工程施工方案一、 材料的選用1 模板采用920×1830×18mm膠合板，木方采用80×100mm松木方。2 方柱采用膠合板制作的柱模，圓柱定做鋼板模。3 梁模采用膠合板制作，并按梁尺寸不同進行編號。4 支架采用門式鋼管腳手架和鋼管。二、 模板的設(shè)計模板的設(shè)計應(yīng)根據(jù)其結(jié)構(gòu)形式、荷載大小、地基類型、施工設(shè)備和選用的材料等條件所決定，故模板設(shè)計應(yīng)按以下要求執(zhí)行：1 門字架支撐的設(shè)計應(yīng)符合鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范的規(guī)定。2 模板設(shè)計應(yīng)符合木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范的規(guī)定。3 模板設(shè)計應(yīng)考慮下列荷載：31 恒荷載標(biāo)準值：311 模板結(jié)構(gòu)的自重標(biāo)準值為：180N/m2312 新

2、澆混凝土自重標(biāo)準值：24KN/m3313 鋼筋自重標(biāo)準值為： 梁：1.5KN/M3 板：1.1KN/M3314 新澆灌混凝土對模板側(cè)面的壓力標(biāo)準值： F1=0.22Ct。12V1/2 F2=CH F新澆混凝土對模板的最大側(cè)壓力（KN/M2） C混凝土的重力密度（KN/M3） t。新澆混凝土的初凝時間（h） V混凝土的澆筑速度（m/h） H混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂?shù)目偢叨?1外加劑影響修正系數(shù)（取1.2）2混凝土坍落度影響修正系數(shù)(取1.15)32 活荷載標(biāo)準值321 施工人員及其設(shè)備的自重： q=2.5KN/m2,再以集中力P=2.5KN進行驗算，取兩者彎矩較大值。322 振搗混凝

3、土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準值 對水平模板產(chǎn)生的垂直荷載標(biāo)準值取2KN/M2 對垂直模板取4KN/M2323 傾倒混凝土?xí)r對垂直模板產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準值取 2KN/M24 支架剛度應(yīng)符合下列條件：41 對結(jié)構(gòu)表面外露的模板，為其跨度的1/400。42 對結(jié)構(gòu)表面隱蔽的模板，為其跨度的1/250。43 支架的壓縮變形值或彈性撓度，為結(jié)構(gòu)計算跨度的1/1000。5 平臺板及支架計算51 具備條件：按板實際寬度、長度為計算單元，板寬度等于920mm，模板厚度等于18 mm，取52 樓板混凝土最大厚度h=220 mm計算。53 強度驗算531 荷載計算荷載組合：1.2×（180+0.22×2

4、4000+0.22×1100）+1.4×2500=10342N/ m2,因為板寬b=920 mm,所以 q1=0.92×10342=9515N/ m=9.515N/ mmq2=0.92×(10342-3500)=6295N/M=6.295N/mmp=1.4×2500=3500N532 強度驗算施工荷載為均布荷載時（按最不利因素考慮）M1=0.0779 q1L2=0.0779×9515×0.22=66.71N·mMB=|-0.105 q1L2|=0.105×9515×0.22=89.92 N

5、83;m施工荷載為集中荷載時(按最不利因素考慮)M1= 0.0779 q1L2+0.171FL=0.0779×9515×0.32+0.171×3500×0.32=120.58N·mMB=0.105 q1L2+0.158FL=0.105×9515×0.32+0.158×3500×0.32=139.69 N·m由于MB最大,故用MB驗算強度截面抵抗矩Wn=bh2/6=49680mm3= MB/ Wn=139.69×103 N·mm/49680mm3=2.81Mp<15Mp故

6、強度合格54 剛度驗算（按最不利因素考慮）541 荷載計算荷 載組合：180+0.22×24000+0.22×1100=5702N/m2因為板寬=920mm,故q=0.92×5702=5246N/mI=bh3/12=920×183/12=447120mm4 E=4×103N/mm2 又=Kf×qL4/100×IE 查表得Kf=0.645=0.645×5.246×3004/(100×447120×4*103)=0.154(mm)<L/400=0.75(mm)剛度符合要求6、梁模板計

7、算61 計算簡圖如圖二、圖三所示： q 300 300 300 300 300 圖二 梁底模板 q 1 B 2 C 3 C 2 C 1 A 1 B 2 C 3 C 2 C 1 300 300 300 300 300 圖三 梁側(cè)模板62 荷載計算（以300×1400mm的梁計算）621 梁底板荷載組合：1.2×(180+1.4×24000+1.4×1500)+1.4×2000=45856N/m2因為梁寬=0.30m,故q1=0.30×45856=13757N/m622 梁側(cè)板荷載組合：1.2 ×1.4×24000+1

8、.4×2000=43120N/ m2梁側(cè)模實際高度=梁高-板厚(按180mm考慮)=1.4-0.18=1.22mq2=1.22×43120=52606N/m63 強度驗算631 梁底板M1=0.0779 q1L2=0.0779×13757×0.32=96.45N·mMB=|-0.105 q1L2|=0.105×13757×0.32=130 N·mMB> M1,故取MB驗算 Wn=bh2/6=300×182/6=16200mm3= MB/ Wn=130×103 N·mm/16200

9、mm3=8.02Mp<15Mp強度合格632 梁側(cè)板M1=0.0779 q1L2=0.0779×52606×0.32=368.82N·mMB=|-0.105 q2L2|=0.105×52606×0.32=497.13N·mMB> M1,故取MB驗算 Wn=bh2/6=1220×182/6=65880mm3= MB/ Wn=497.13×103 N·mm/65880mm3=7.55Mp<15Mp強度合格64 剛度驗算641 荷載計算（1） 梁底板荷載組合：180+1.4×2400

10、0+1.4×1500=35880N/m2因梁底板寬=0.3m,故q=0.3×35880=10764N/m=10.76N/mm（2） 梁側(cè)板荷載組合：F=1.4×24000=33600N/ m2因為梁側(cè)板實際高度=1.4-0.18=1.22m,故q2=1.22×24000=29280N/m=29.28N/mm642 剛度驗算（1）梁底板因為E=4×103N/mm，I=bh3/12=300×183/12=145800N/mm4又=KfqL4/100IE，查表得Kf=0.645=0.645×10.76×3004/(100

11、×243000×4×103)=0.71(mm)<L/400=0.75(mm)故剛度合格（3） 梁側(cè)板因為E=4×103N/mm，I=bh3/12=1220×183/12=592920N/mm4又=KfqL4/100IE，查表得Kf=0.645=0.645×29.28×3004/(100×592920×4×103)=0.48(mm)<L/400=0.75(mm)故剛度合格7、柱模板計算71 計算簡圖發(fā)圖四所示 q 1 B 2 C 3 C 2 B 1 A 300 300 300 300

12、300 圖四 柱側(cè)模板72 荷載計算（以1100×1100的柱計算，柱箍間距300mm）新澆混凝土對模板的側(cè)壓力：F1=0.22×24×4×1.2×1.15×41/2=58.29KN/m2 F2=h=24×3.0=72KN/ m2因采用內(nèi)部振搗方式,所以取較小值F1=58.29 KN/m2荷載組合:1.2×58.29+1.4×2=72.75KN/m2q1=72.75×1.2=87.30 KN/mq2=58.29×1.2=69.95 KN/m73 強度驗算M1=0.0779 q1L2=0

13、.0779×87300×0.32=612N·mMB=|-0.105 q1L2|=0.105×87300×0.32=825N·mMB> M1,故取MB驗算 Wn=bh2/6=1100×182/6=59400mm3= MB/ Wn=825×103 N·mm/59400mm3=13.8Mp<15Mp強度合格74 剛度驗算因為E=4×103N/mm，I1=bh3/12=1100×183/12=534600N/mm4I2=bh3/12=200×503/12=2083333N

14、/mm4又=KfqL4/100IE，查表得Kf=0.645=0.645×69.95×3004/100×（534600+2083333）×4×103=0.43(mm)<L/400=0.75(mm)故剛度合格8、柱箍計算(采用48×3.5鋼管做柱箍)81 計算簡圖見圖五 q 700圖五 柱箍計算簡圖82 荷載計算新澆混凝土對模板的側(cè)壓力：F1=0.22×24×4×1.2×1.15×41/2=58.29KN/m2 F2=h=24×3.0=72KN/ m2因采用內(nèi)部振搗方式,所

15、以取較小值F1=58.29 KN/m2荷載組合:1.2×58.29+1.4×2=72.75KN/m2q1=72.75×0.3=21.825 KN/mq2=58.29×0.3=17.49 KN/m RA=RB=VA=VB=q1L/2=21.825×0.7/2=7.64KN83 強度計算已知 Wn=5080mm3，An=489mm2 rx=1，則r=VA/ An=7640/489=15.62 N/mm2<120 N/mm2 (抗剪強度滿足)=M/Wn=q1L2/8 Wn=21.825×7002/ (8×5080×

16、2)=131.75N/mm2<205 N/mm2強度合格84 剛度驗算已知I=12.19×104mm4 E=2.06×105N/mm2(單根鋼管)又=KfqL4/100IE，查表得Kf=1.30=1.3×17.49×7004/(100×121900×2×2.06×105)=1.09(mm)<L/400=1.75(mm)故剛度合格9、次楞（板下次楞為50×100mm的木枋，梁下次楞為50×100mm的木枋）的驗算(板厚取180mm，梁截面取300×1400)91 計算簡圖（見

17、圖六、圖七）及荷載取值 q 400 900 400圖六 板下次楞計算簡圖q P 600 圖七 梁下次楞計算簡圖911 板的荷載取值荷載組合：1.2×(180+0.18×24000+0.18×1100)+1.4×2500=9138N/m2次楞(木枋)的間距300mm,則木枋所受的荷載:q1=9138×0.3=2741.4N/mq2=(9138-1.4×2500) ×0.18=1014.8N/m912 梁下次楞荷載取值已知：梁（300×1400）的荷載q=13757N/m次楞間距300mm所以單根次楞上的集中荷載p=1

18、3757×0.3=4127.1N92 次楞的強度驗算921 板下次楞強度驗算已知：木枋50×100mm，L=900mm，次楞下主楞間距為900mm截面抵抗矩Wn=bh2/6=50×1002/6=83333mm3則，MAB=0.125q1(L2-4a2)=0.125×2741.4×(0.92-4×0.42)=58.53N·mMAB=0.125q2(L2-4a2)+0.25×PL-0.5q a2=0.125×1014.8×0.8+0.25×3500 ××1014.8&#

19、215;0.42)=807.8N·mMAB> MAB,故取MAB驗算= MAB/ Wn=807.8×103 N·mm/83333mm3=9.69Mp<13Mp強度合格922 梁下次楞強度驗算已知：50×100mm的木枋計算長度L=600mm截面抵抗矩Wn=bh2/6=50×1002/6=83333mm3MAB=PL/8=4127.1×0.6/8=309.53N·m= MAB/ Wn=309.53×103 N·mm/83333mm3=3.71Mp<13Mp強度合格93 次楞的剛度驗算931

20、 板下次楞的剛度驗算已知： E=4×103N/mm，I=bh3/12=50×1003/12=4166666mm4又=Kfq2L4×（1-4.8a2/L2）/100IE，查表得Kf=1.30所以=1.30×2.775×9004×(1-4.8×4002/9002)/(100×4×103×4166666)=0.074(mm)<L/1000=0.9(mm)故剛度合格932 梁下次楞剛度的驗算已知： E=4×103N/mm，I=bh3/12=50×1003/12=4166666m

21、m4又=KfPL3/100IE，查表得Kf=0.26所以=0.26×5042.4×6003/(100×4×103×4166666)=0.20(mm)<L/1000=0.6(mm)故剛度合格10、次楞驗算（板厚取180mm，梁截面取400×800）10計算簡圖（見圖八、圖九）及荷載取值 q 400 1200 400 圖八 板下次楞計算簡圖 P 1200 圖九 梁下次楞計算簡圖1011 板的荷載取值荷載組合：1.2×(180+0.18×24000+0.18×1100)+1.4×2500=913

22、7.6N/m2 次楞(木枋)的間距300 mm，則木枋所受的荷載：q1=9137.6×0.3=2741.3 N/mq2×2500) ×0.3=1691.3N/m1012 梁下次楞荷載取值荷載組合：1.2×(180+0.8×24000+0.8×1500)+1.4×2000=27496N/m2 因為梁寬為0.4m，故q=27496×0.4=10998.4 N/m次楞間距300mm所以單根次楞（木枋）上的集中荷載P=10998.4×0.3=3300N102 次楞的強度驗算1021 板下次楞強度驗算（板厚180m

23、m）已知：木枋截面50×100mm，L=1200mm截面抵抗矩Wn=bh2/6=50×1002/6=83333mm3則：MAB=0.125 q1(L2-4a2)=0.125×2741.3×(1.22-4×0.42) =274.13N·mMAB=0.125 q2(L2-4a2)+0.25×PL-0.5qa2 =0.125×1691.3×(1.22-4×0.42) +0.25×3290××1691.3×0.42=1020.8 N·m因MABMAB故取

24、MAB驗算= MAB/ Wn=1020.8×103 N·mm/83333=12.2Mp<13Mp強度合格1022 梁下次楞強度驗算(梁截面400×800)已知：50×100mm的木枋計算長度L=1200mm截面抵抗矩Wn=bh2/6=50×1002/6=83333mm3MAB=PL/8=3300×1.2/8=495N·m= MAB/ Wn=495×103 /83333=5.94Mp<13Mp強度合格103 次楞的剛度驗算1031 板下次楞的剛度驗算（板厚180 mm） 已知：E=4×103 N

25、/mm，I=bh3/12=50×1003 /12=4166666mm4又=Kfq2L4×（1-4.8a2/ L21）/100IE，查表得Kf=1.30所以=1.30×1.691×12004×(1-4.8×4002/12002)/100×4×103×4166666)=1.28mm<L/800=1.5mm故剛度合格1032 梁下次楞的剛度的驗算（板厚180 mm） 已知：E=4×103 N/mm，I=bh3/12=50×1003 /12=4166666mm4又=KfPL3/100IE

26、，查表得Kf=0.26所以=0.26×3300×12003/(100×4×103×4166666)=0.89mm<L/1000=1.2mm故剛度合格11、主鋼楞（2×48×3.5mm）的驗算111 計算圖及荷載取值（計算簡圖如圖十、圖十一）q 900 圖十 板下主楞計算簡圖 q 900 圖十一 梁下主楞計算簡圖1111 板下主楞的荷載取值(板厚180)荷載組合：計算主楞時，施工均布荷載標(biāo)準值為1.5KN/m2，所以1.2×(180+0.18×24000+0.18×1100)+1.4

27、5;1500=7738N/m2 板下主楞間距按900取值計算,則主楞所承受的均布荷載q=7738N/m2×0.9m=6964N/m=6.964 N/mm1112 梁下主楞荷載取值(梁截面500 × 1000)荷載組合：1.2×(180+1.0×24000+1.0×1500)+1.4×2000=33616N/m2 因為梁寬=0.5m，故q=0.4×33616=13446N/m=13.446N/mm112 板下主楞的強度驗算已知：支頂間距L=900mm，Wn=5080mm3×2=10160 mm3An=489mm2&#

28、215;2=978 mm2，rx=1，則r=VA/An=qL/2÷978=6.964×900/(2×978)=3.2 N/mm2120 N/mm2抗剪強度滿足=M/Wn=qL2/8Wn=6.964×9002 /(8×10160)=69.4N/mm2<205 N/mm2強度合格113梁下主楞的強度驗算已知：支頂間距L=900mm，Wn=5080mm3×4=20320mm3An=489mm2×4=1956 mm2，rx=1，則r=VA/An=qL/2×An =13.446×900/(2×195

29、6)=3.1N/mm2120 N/mm2抗剪強度合格= M/ Wn= qL2/8Wn=13.446×9002 /(8×20320)=67.1N/mm2<205 N/mm2強度合格114板下主楞剛度驗算已知：E=2.06×105 N/ mm 2 I=12.19×104 mm 4×2又=KfqL4/100IE，查表得Kf=1.30所以=1.3×6.964×9004/(100×12.19×104×2×2.06×105)=1.19mm<L/400=2.25mm故剛度合格1

30、15梁下主楞剛度驗算已知:E=2.06×105N/mm2 I=12.19×104mm4×4又=KfqL4/100IE 查表得Kf=1.30所以=1.3×13.446×9004/(100×12.19×104×4×2.06×105)=1.14mm<L/400=2.25mm故剛度合格12、門式鋼管腳手架計算門式鋼管腳手架搭設(shè)間距為900mm。在板厚180的部位及在梁截面400×1000的梁底部位,支頂間距不得900 mm。121荷載組合梁下（梁截面400×900）主楞承受的均

31、布荷載大于板下主楞承受的均布荷載，故采用梁下主楞均布荷載q=13.446N/ mm作驗算荷載。主楞傳到腳手架上的荷載為：P=qL=13.446×900=12101NNd=40160N（表B. 0. 5）故腳手架穩(wěn)定13、模板支撐體系驗算結(jié)論131 板下次楞間距和梁下次楞（木枋）的間距采用300mm。132 門式管腳手架搭設(shè)間距為900mm。133 板厚180的部位及梁截面400×1000的梁底部位支頂間距不得大于900mm。134 板厚150的部位及梁截面400×800的梁底部位支頂間距不得大于1200mm。135 柱模加固見大樣圖。136 根據(jù)以上結(jié)論和相關(guān)驗算

32、可知，模板、次楞、主楞、模箍鋼楞的強度和剛度可靠，腳手架穩(wěn)定性好，此設(shè)計可行。三、 模板的制作1、材料及尺寸的控制11 所選材料必須按指定的質(zhì)量、規(guī)格、品種選定。12 對木方用壓刨機進行選定尺寸控制。2、模板制作工藝按下列要求執(zhí)行。21 質(zhì)量要求應(yīng)符合GB50204-92標(biāo)準中第2.1.1條2.2.6的規(guī)定。22 模板制作時，應(yīng)按其規(guī)格、尺寸、數(shù)量、分批加工，并將其編號。23 梁模板支模采用側(cè)包底的支模法：即梁模底板寬為梁寬，梁側(cè)模高=梁高-板厚。24 柱模板制作其寬為：柱寬+2×模板厚，每根柱各兩塊。其高為：樓層高-梁高-模板厚四、 模板安裝1、模板安裝前的準備工作11 施工圖紙及

33、有關(guān)資料準備齊全，并已組織學(xué)習(xí)和交底。12 施工機具、材料已按計劃進場。作業(yè)需要的腳手架搭設(shè)完畢。13 由測量人員負責(zé)測量控制軸線、標(biāo)高并將該層樓面0.5米高處的標(biāo)高做好標(biāo)記。14 對較復(fù)雜的施工部位，編制模板安裝大樣圖。2、操作工藝21柱模的安裝工藝：先彈出柱的中心線及四周邊線 焊柱模限位鋼筋，作為定位基準通排柱模板安裝時先將柱腳互相搭牢固定，再將兩端柱模板找正吊直，固定后，拉通線較正中間各柱模板。各柱之間加設(shè)剪刀撐彼此拉牢，以免澆灌混凝土?xí)r偏斜用1：3水泥砂漿塞底縫復(fù)檢斷面尺寸及垂直度合格，交混凝土班組。22 梁板模的安裝工藝：搭設(shè)支撐體系鋪放50×100mm的木枋，間距300m

34、m鋪梁底板模（通線控制）安裝梁側(cè)模，側(cè)模背肋用50×100mm的木枋，間距300mm，用對拉螺栓固定，間距500mm校正梁側(cè)模用整塊膠合板鋪設(shè)樓面模板。模板與梁側(cè)模的接觸面，用2寸圓釘間距400mm釘牢，這樣可使梁側(cè)模更趨穩(wěn)定。23 樓梯模板的安裝工藝：本工程樓梯要求放樣必須準確，安裝過程中要嚴格控制標(biāo)高和斷面尺寸。具體作法如下：放大樣安裝中部休息平臺安裝上、下梯跑底板放樣、彈側(cè)模線安裝側(cè)模板分踏步、做好踏步板定位標(biāo)記綁扎鋼筋安裝踏步板模，并固定好。重點是標(biāo)高控制和踏步板的固定。要用木板或方條作拉條，使其成為一個穩(wěn)定結(jié)構(gòu)，踏步固定必須牢固，除兩邊固定在側(cè)模上外、中部用木方固定，并用鐵

35、絲拉牢，防止踏步下移和受砼擠壓后踏步板撓曲，造成踏步成弧形。同時，樓梯踏步模板要放樣、定位、安裝時應(yīng)考慮裝修層厚度。五、 模板的拆除1、模板的拆除，除了側(cè)模應(yīng)能保證砼表面及棱角不受損壞時方可拆除外，底模應(yīng)按砼結(jié)構(gòu)式程施工及驗收規(guī)范（GB50204-92）中的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。2、模板拆除的順序和方法，應(yīng)按照配板設(shè)計的規(guī)定設(shè)計執(zhí)行，循先支后拆，后支先拆，先非承重部位和承重部位以及自上而下的原則，拆模后，嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬，梁、樓板模板應(yīng)先拆梁側(cè)模，后拆樓板底模，最后拆梁底模。3、拆模時，操作人員應(yīng)站在安全處，以免發(fā)生安全事故，待片段模全部拆除后，方準將模板、配件、支架等運出堆放。4、拆下的模板

36、等配件，嚴禁拋扔，要有人接應(yīng)傳遞，按指定地點堆放，并做到及時清理、維修和刷隔劑準備待用。六、 模板工程質(zhì)量通病的防治模板工程是主導(dǎo)工序，模板工程質(zhì)量的優(yōu)劣直接影響到砼的質(zhì)量導(dǎo)致對工程有不同程度的危害性，有的影響結(jié)構(gòu)的安全；有是影響使用功能；有的影響美觀。因此，必須強化對質(zhì)量通病的防治，這是一項艱巨的課題（不僅要解決技術(shù)問題，涉及到經(jīng)濟上、體制上、管理上的一系列問題），針對具體情況，我主擬采用以下措施預(yù)防。1、軸線偏位11 現(xiàn)象拆模后，發(fā)現(xiàn)混凝土柱、墻實際位置與建筑軸線偏移。12 原因分析（1）軸線放線錯誤；（2）墻、柱模板根部和頂部無限位措施，發(fā)生偏位后不及時糾正，造成累積誤差；（3）支模時，

37、不拉水平、豎向通線，且無豎向總垂控制措施。（4）模板剛度差，水平拉桿不設(shè)或間距過大。（5）混凝土澆搗時，不均勻?qū)ΨQ下料，或一次澆搗高度過高擠偏模板。（6）螺栓、頂撐、木楔使用不當(dāng)或松動造成偏位。13 預(yù)防措施（1）模板軸線放線后，要有專人進行技術(shù)復(fù)核，無誤后才能支模。（2）墻、柱模板根部和頂部必須設(shè)限位措施，如采用焊接鋼件限位，以保證底部和頂部位置正確。（3）支模時要拉水平、豎向通線，并設(shè)豎向總垂直度控制線，以保證模板水平、豎向位置準確。（4）根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)特點，對模板進行專門設(shè)計，以確保模板及其支架具有足夠強度、剛度和穩(wěn)定性。（5）混凝土澆搗前，對模板軸線、支架、頂撐、螺栓進行認真檢查、復(fù)核

38、，發(fā)現(xiàn)問題及時進行處理。（6）混凝土澆搗時，要均勻、對稱下料，澆搗高度要控制在施工規(guī)范允許范圍內(nèi)。2、變形21 現(xiàn)象拆模后發(fā)現(xiàn)混凝土柱、梁、墻出現(xiàn)凸肚、縮頸或翹曲現(xiàn)象。22 原因分析（1）支撐及圍檁間距過大，模板截面小，剛度差。（2）組合小鋼模，連接件未按規(guī)定設(shè)置，造成模板整體性差。（3）墻模板無對穿螺栓或螺栓間距過大，螺栓規(guī)格過小。（4）豎向承重支撐地基土未夯實，不墊板，也無排水措施，造成支承部分下沉。（5）門窗洞口內(nèi)模間對撐不牢固，易在混凝土振搗時模板被擠偏。（6）梁、柱模箍卡具是間過大，或未夾緊模板，以致混凝土振搗時產(chǎn)生側(cè)向壓力導(dǎo)致局部爆模。（7）澆搗墻、柱混凝土速度過快，一次澆灌高度過

39、高，振搗過分。23 預(yù)防措施（1）模板及支架系統(tǒng)設(shè)計時，應(yīng)考慮其本身自重，施工荷載及混凝土澆搗側(cè)向壓力和振搗時產(chǎn)生的荷載，以保證模板及支架有足夠承載能力和剛度。（2）梁底支撐間距應(yīng)能保證在混凝土重量和施工荷載作用下不產(chǎn)生變形，支撐底部若為泥土地基，應(yīng)先認真夯實，設(shè)排水措施，并鋪放通長墊木或型鋼，以確保支撐不沉陷。（3）組合小鋼模拼裝時，連接件應(yīng)按規(guī)定放置，圍檁及對穿螺栓間距、規(guī)格應(yīng)按設(shè)計要求設(shè)置。（4）梁、柱模板若采用卡具時，其間距要按規(guī)定設(shè)置，并要卡緊模板，其寬度比截面尺寸略小。（5）澆搗混凝土?xí)r，要均勻?qū)ΨQ下料，控制澆灌高度，特別是門窗洞口模板兩側(cè)，既要保證混凝土振搗密實，又要防止過分振搗引起模板變形。（6）梁、墻模板上部必須有臨時撐頭，以保證混凝土澆搗時，梁、墻上口寬度。（7）當(dāng)梁、板跨度大于或等于4m，模板中間應(yīng)起拱，當(dāng)設(shè)計無具體要求時，起拱高度宜為全跨的1/10003/1000。3、標(biāo)高偏差31 現(xiàn)象測量樓層標(biāo)高時，發(fā)現(xiàn)混凝土結(jié)構(gòu)層標(biāo)高與施工圖設(shè)計標(biāo)高有偏差。32 原因分析（1）每層樓無標(biāo)高控制點，豎向模板根