轉(zhuǎn)換層荷載計(jì)算

1、轉(zhuǎn)換層荷載計(jì)算一、受力分析：由于轉(zhuǎn)換層施工時(shí)產(chǎn)生的荷載非常大，且上下層結(jié)構(gòu)梁位置不對(duì)稱，轉(zhuǎn)換層大梁施工時(shí)產(chǎn)生荷載通過模板支撐系統(tǒng)直接傳遞于下層梁板面上，考慮第四、五層樓板模板不拆除，因此上部荷載通過模板支撐系統(tǒng)同時(shí)由下面兩層即四、五層來承載，計(jì)算時(shí)只要板、梁滿足最大承載力要求即可。16368/WY1軸板為研究對(duì)象計(jì)算，受力如下圖所示： 2取3745/W軸梁為研究對(duì)象計(jì)算，受力如下圖所示：二、承載力計(jì)算：1板的計(jì)算； 1.1 板設(shè)計(jì)受彎承載力計(jì)算（第四、五層板標(biāo)高為17.600m、21.900m）考慮第四、五層模板不予以拆除，以承受上部轉(zhuǎn)換層傳來荷載。已知：bh=1000130 砼C35,fy取

2、340N/mm2(25)fcm=19 N/mm2 As=402mm2（8125）=Asfy/bh0fcm=402340/100010019=0.072KNM查表得as=0.072Mu=asbh02fcm=0.0721000100219=12.73 KNM1.2 轉(zhuǎn)換層荷載計(jì)算：已知：bh=7002600 L=7.2m大梁砼分二次澆筑，第一次澆筑高度為1.3m。鋼筋砼自重：1.2(26KN/m30.7m1.3m7.2m)=204.4KN模板及支架自重：1.20.9(0.85KN/m30.7m1.3m7.2m)=6.0KN施工人員及設(shè)備荷載自重：1.4(1KN/M20.7m7.2m)=7.056K

3、N振搗砼時(shí)產(chǎn)生的荷載：1.4(2.0KN/m20.7m7.2m)=14.112KN則荷載總重：N=204.4+6+7.056+14.112=231.568KNq=231.568/7.2=32.16 KN/MM=qL2/24=32.167.22/24=69.47 KNM則上部荷載M2Mu=212.73=25.46 KNM，即施工時(shí)四、五層樓板同時(shí)承載也不能滿足要求。1.3建議通過計(jì)算建議第四、五層樓板鋼筋作調(diào)整，改為12100雙層雙向。驗(yàn)算如下：已知：bh=1000130 砼C35,fy取340N/mm2(25)fcm=19 N/mm2 As=1131mm2（12100雙層雙向）=Asfy/bh

4、0fcm=1131340/100010019=0.202KNM查表得as=0.184Mu=asbh02fcm=0.1841000100219=35 KNM則上部荷載M=69.47 KNM2Mu=235=70 KNM，即施工時(shí)能滿足要求。2梁的計(jì)算：2.1 梁實(shí)際受彎承載力計(jì)算（第四、五層板標(biāo)高為17.600m、21.900m）考慮第四、五層模板不予以拆除，以承受上部轉(zhuǎn)換層傳來荷載。已知：bh=350800 砼C35,fy取340N/mm2(25)fcm=19 N/mm2 As1=1964mm2 As2=3928mm2=Asfy/bh0fcm=5892340/35075019=0.402KNM查

5、表得as=0.323Mu=asbh02fcm=0.323350750219=1208 KNM2.2 轉(zhuǎn)換層荷載計(jì)算：2.2.1已知：bh=8002800 砼C45,fy取340N/mm2(25)fcm=23.5 N/mm2 L=7.2m大梁砼分二次澆筑，第一次澆筑高度為1.3m。鋼筋砼自重：1.2(26KN/m30.8m1.3m9.9m)=321.2KN模板及支架自重：1.20.9(0.85KN/m30.8m1.3m9.9m)=9.45KN施工人員及設(shè)備荷載自重：1.4(1KN/M20.8m9.9m)=11.1KN振搗砼時(shí)產(chǎn)生的荷載：1.4(2.0KN/m20.8m9.9m)=22.18KN則

6、荷載總重：N=321.2+9.45+11.1+22.18=363.93KNq=363.93/9.9=36.76 KN/M2.2.2已知：bh=7002600 砼C45,fy取340N/mm2(25)fcm=23.5 N/mm2 L=7.2m大梁砼分二次澆筑，第一次澆筑高度為1.3m。鋼筋砼自重：1.2(26KN/m30.7m1.3m7.2m)= 204.4KN模板及支架自重：1.20.9(0.85KN/m30.7m1.3m7.2m)= 6.0KN施工人員及設(shè)備荷載自重：1.4(1KN/M20.7m7.2m)= 7.056KN振搗砼時(shí)產(chǎn)生的荷載：1.4(2.0KN/m20.7m7.2m)= 14

7、.112KN則荷載總重：N=204.4+6.0+7.056+14.112=231.568KNq=231.568/7.2=32.16 KN/Mp=32.167.2/2=115.776 KN2.2.3已知：bh=6002300 砼C45,fy取340N/mm2(25)fcm=23.5 N/mm2 L=7.2m大梁砼分二次澆筑，第一次澆筑高度為1.3m。鋼筋砼自重：1.2(26KN/m30.6m1.3m7.2m)= 175.22KN模板及支架自重：1.20.9(0.85KN/m30.6m1.3m7.2m)= 5.16KN施工人員及設(shè)備荷載自重：1.4(1KN/M20.6m7.2m)= 6.05KN振

8、搗砼時(shí)產(chǎn)生的荷載：1.4(2.0KN/m20.6m7.2m)= 12.1KN則荷載總重：N=175.22+6.05+6.05+12.1=193.37KNq=193.37/7.2=26.86 KN/Mp=26.867.2/2=96.7 KNM總=M1+M2+M3M1=qL2/24=36.769.92/24=150.12 KNMM2=2Pa2b2/L3=296.77.522.42/9.93=64.58 KNMM3=2Pa2b2/L3=2231.5683.326.62/9.93=226.42 KNM則M=150.12+64.58+226.42=441.12 KNM則上部荷載Mu=1208 KNMM總

9、=441.12 KNM，即施工時(shí)滿足要求。2.3 梁抗剪計(jì)算a.根據(jù)受力分析，梁承受最大剪力為R1=qL/2=(36.769.9)/2=181.96KNR2B=pa2(1+2b/L)/L2=115.7767.52(1+22.4/9.9)/9.92=96.66KNR2A=pb2(1+2a/L)/L2=115.7762.42(1+27.5/9.9)/9.92=17.11KNR3B=pa2(1+2b/L)/L2=193.373.32(1+26.6/9.9)/9.92=50.13KNR3A=pb2(1+2a/L)/L2=193.376.62(1+23.3/9.9)/9.92=143.24KNV=R1+

10、R2B+ R3A =181.96+96.66+143.24=421.86KNHw/b=0.75/0.35=2.144V=421.86KN0.2517350750=1116KN（符合要求）b.驗(yàn)算是否需配箍筋0.07Fcbho=0.0717350750=312.4KN421.86KN則需計(jì)算配筋A(yù)sv/sV-0.07fcbh0/1.5fyvh0=421860-312400/1.5210750=0.463 mm2/mm故選用四肢箍6 (Asv1=28.3 mm2),于是箍筋間距為sAsv/0.463=428.3/0.463=244 mm原設(shè)計(jì)為10100/150（4）驗(yàn)算其配筋率為：PS0=(47

11、8.5)/(350150)=0.6%最小配筋率為：PS0min=0.02(fc/fy)=0.02(17/340)=0.1%0.6%（滿足要求）故原設(shè)計(jì)能滿足要求轉(zhuǎn)換層荷載計(jì)算一、受力分析：由于轉(zhuǎn)換層施工時(shí)產(chǎn)生的荷載非常大，且上下層結(jié)構(gòu)梁位置不對(duì)稱，轉(zhuǎn)換層大梁施工時(shí)產(chǎn)生荷載通過模板支撐系統(tǒng)直接傳遞于下層梁板面上，考慮第四、五層樓板模板不拆除，因此上部荷載通過模板支撐系統(tǒng)同時(shí)由下面兩層即四、五層來承載，計(jì)算時(shí)只要板、梁滿足最大承載力要求即可。16368/WY1軸板為研究對(duì)象計(jì)算，受力如下圖所示： 2取3745/W軸梁為研究對(duì)象計(jì)算，受力如下圖所示：1板設(shè)計(jì)受彎承載力計(jì)算已知：bh=1000180 砼C40,fy取340N/mm2 fcm=21.5 N/mm2 As=754mm2（12150）=Asfy/