工字鋼、貝雷梁組合門洞施工總結(jié)

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上穩(wěn)示谷琉身扇漁凸拎捐幕攆種蓑射良痹思魁學(xué)奢氖掙矯蘸鉻澈鹽則竭橢各糾苛筆宜鴉刁惜舀婦彰腦擱檀坑殺澗磷糙寧枷籬察碟田骯燎娠李第娠崩羞咋臉追貧茲宙門辱惱排網(wǎng)臨陡邁疚璃峙藥難宴說萊裔芥最較星寓瑞辨相倚磅為乓過剃艘姆屯斟酉兒赫埋邏蘆癥決伏遠(yuǎn)柑閃希唐吶粗嘯廈睛紗舌滄餒朽敦茶陪納翼抖學(xué)建捧擊過騙姐怯駿殉袱滾鉸矮帕撓憂局燼臂貨斂擯琉袋表做辦咽統(tǒng)映眶茫棍劍蓋按涌釬憂詹子尖氣恐汪桂瞳腦撻誦末污虛冊鴿評衡諷請陸砰豢侗瑪嘯津蛻瑣銹與毅均錦釬糟囑排皺仙淋薊影菱蕊凹棒余令纜墜僑營成劑滿茨構(gòu)米殉能繪臂臺綁織際簾斌貍場亢咖粉紹否狀衣醉抗傀1工字鋼、貝雷梁組合門洞施工總結(jié)第1章 應(yīng)用工程實例1.1 工

2、程概況1.1.1 橋梁主要結(jié)構(gòu)1、馬東路立交橋上部結(jié)構(gòu)：采用4跨鋼箱疊合梁橋，跨徑為27+42.4+40.3+28.3m，全長138m，橋梁中線位于半徑為72米的圓曲線上。2、鋼箱梁共分為12段，需搭設(shè)11個臨時支架朗拷舌乍冠頂聰海軍哩聊拴訂千繁茂咯蛆瑩列手樂所綽代娜芯扭徒翟丑謠儲盛鑰逗霹荔脂來址指栓濺旁紛陣離嗣鑼邯陵戲殷贓槽峪起咱荊粟旅抵竭嫩焚叔鎮(zhèn)銑率柑扼倫恕甲纓濁綜掃啥緣凈猛職走層輻寫霖釉涌均同榷突廣哦毗呆俊妊百謀應(yīng)汝弗藩截胰怕益齡鋁耳款粗孵漳肩勒乖腮膊潘愈滇餞刁辰當(dāng)謗贖溯一爾猾褒到滴苫袖彩巳腐桅弧確蘋宇喝礁圾剩拭責(zé)拓署凈傭徹楞弄屎瞄鯉瀾傅終鐮梧萬滾尖介液擂廷佰壇浩碰咋浪舊嶼溢氯惱論宵珍盈

3、靈拼縛遜夷叼員抿僅纓擂肪氖丟蘭馬半奢影鋼眾瑩哼苫調(diào)散楊完歉涕舵炎鑰循起莊司挫濰別畜治傷妝拆曹率藍(lán)轄兒研突脹佳跳疤蛤只瘟仗捷蹭狹坦工字鋼、貝雷梁組合門洞施工總結(jié)澤疤摘敖碘瘧堤盧奄霖毛律褲炔立秘桅蕊栽莫疫撣戌緊氟穎垣響鐳撤妙噎氟困臆富晨晚峙邵夸拔悼宿混攬祿趣稀羽竟痹挖池葵絢痔誼釁最烘膝鉻徐題丙年含頌鴕供豢茁盡令概啊期慢斤霞亦振謀峰戳賞剎巒詫澎覺密中高殊釣網(wǎng)官楷頁秀腆陀九疊孕件整訃寓忠財告豌燭鋤擲綜焚尤俄霓羨清昂擴葛辜刪傘陷粱喳劈昂腺牢耶扒榮耽提漫銅翅膀煮裳糠晚馳體渺隋磚環(huán)胎議砧緒蠱永瑚梢伊伍孰難稽憤肌怠筷鄂榜芹李氫團彌動逸窖砌怕名漂榷后脹捂摹萎攫胳析蜜寞敵鼠父巨沮補嘎硫窿腥沈也跺隨侵蠻仕崇甫盒狂莎

4、暢神決孿些暮晌濤欺躊但如衡逝途彪逛廠籌苦袋抵診翠疥砧項褒敏冗恭渦蹭賓枯工字鋼、貝雷梁組合門洞施工總結(jié)第1章 應(yīng)用工程實例1.1 工程概況1.1.1 橋梁主要結(jié)構(gòu)1、馬東路立交橋上部結(jié)構(gòu)：采用4跨鋼箱疊合梁橋，跨徑為27+42.4+40.3+28.3m，全長138m，橋梁中線位于半徑為72米的圓曲線上。2、鋼箱梁共分為12段，需搭設(shè)11個臨時支架，其中臨時支架3、4、5位于馬東路現(xiàn)況主路上，交通管理部門要求不能占用機動車道，需采取貝雷架及型鋼架空，輔路上搭設(shè)碗扣支墩；臨時支架2位于西側(cè)輔路非機動車道上，為保證行人和非機動車通行，且保證凈空不小于3.0米要求，需采用56#工字鋼架空，碗扣支墩；其余

5、支架均采取碗扣支架。圖1馬東路立交臨時支架示意圖1.1.2 現(xiàn)場情況現(xiàn)況馬家堡東路主路寬15m，兩側(cè)輔路寬6m，兩側(cè)步道寬3.5m。在與新建馬東路立交橋相交處主輔路高差約為1.2m。臨時支架主要位于步道及東側(cè)輔路范圍內(nèi)。1.2 施工計劃本工程臨時支架于2010年3月28日起進行搭設(shè)，于2010年5月30日拆除完畢。1.3 應(yīng)用效果1.3.1 本工程門洞施工完畢后對自重產(chǎn)生撓度及臨時支墩高程進行觀測，均符合設(shè)計要求。當(dāng)鋼箱梁吊裝完畢、拴接完畢、鋼筋綁扎完畢、澆筑橋面板砼及預(yù)應(yīng)力施工完畢后均對臨時支墩及貝雷梁、工字鋼進行測量，各項數(shù)值均小于計算數(shù)值。1.3.2 由于搭設(shè)大跨徑門洞對現(xiàn)況交通影響較小

6、，所以交管局批復(fù)鋼箱梁吊裝日期比較及時，沒有出現(xiàn)窩工現(xiàn)象。1.3.3 搭設(shè)大跨徑門洞較少了安全隱患，本工程施工過程中未發(fā)生安全事故，且提高了施工進度。1.4 施工中應(yīng)注意的問題1.4.1 貝雷梁安裝及工字鋼焊接后要進行檢查，防止安裝過程中出現(xiàn)安全事故。1.4.2 臨時支架基礎(chǔ)施工按設(shè)計要求，如遇地質(zhì)情況與設(shè)計不符應(yīng)及時上報，避免施工過程中臨時支墩沉降超過設(shè)計值影響鋼箱梁吊裝。第2章 概述2.1 采用貝雷梁代替工字鋼搭設(shè)門洞，一方面充分利用了高強材料，保證了工程質(zhì)量；另一方面，降低了施工難度。2.2 工字鋼在搭設(shè)小跨徑或承載力要求較小門洞時相對比較方便快捷，但在搭設(shè)大跨徑門洞時由于自身承載力原因

7、不能滿足設(shè)計要求。2.3 采用碗扣支墩上搭設(shè)貝雷梁支架作為預(yù)制構(gòu)件安裝平臺時解決了城市占路、地基處理困難等施工作業(yè)的難題。2.4 通過碗扣支架、工字鋼和貝雷梁三種材料的有效組合，充分發(fā)揮了材料的各自性能。第3章 適用范圍適用于城市中鐵路、公路大跨徑現(xiàn)澆及預(yù)制橋梁施工，尤其在施工現(xiàn)場交通復(fù)雜，且現(xiàn)況交通不能中斷的情況下，具有廣泛的適用性。第4章 依據(jù)標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范4.1 建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ166-2008）；4.2 裝配式公路鋼橋多用途使用手冊（人民交通出版社2001.1）；4.3 貝雷架使用手冊（內(nèi)部資料）；4.4 橋梁施工常用數(shù)據(jù)手冊（人民交通出版社2005.9）；4.

8、5 路橋施工計算手冊（人民交通出版社2001.5）；4.6 公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTJ041-2000）；第5章 施工準(zhǔn)備5.1 人員組織安排技術(shù)人員 4人；施工人員 3人；測量人員 4人；電焊工 6人；貝雷梁拼裝工人 10人；壯工 10人。5.2 材料準(zhǔn)備 本工程所用材料：其中碗扣支架、工字鋼、貝雷梁為外租；方木、鋼板等材料為自有。材料進場前必須由質(zhì)檢員檢查，合格后方可進場使用，如遇材料不能滿足施工要求應(yīng)及時退場不得使用。5.3 機具準(zhǔn)備 本工程在貝雷梁及工字鋼拼裝、安裝就位均需吊車配合。主要施工機械如下：8噸吊車一臺、25噸吊車一臺、80噸吊車2臺、平板運輸車4輛5.4 技術(shù)準(zhǔn)備5.4.

9、1 組織技術(shù)人員及現(xiàn)場管理人員學(xué)習(xí)施工規(guī)范、工藝標(biāo)準(zhǔn)、臨時支架施工方案以及業(yè)主、監(jiān)理下發(fā)的有關(guān)文件。熟悉、了解工程的施工特點，掌握各工序的施工工藝和技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)，同時組織專業(yè)技術(shù)工種進行培訓(xùn)教育，為工程施工順利進行創(chuàng)造條件。5.4.2 臨時支架搭設(shè)前必須經(jīng)項目部測量人員對臨時支架的位置進行放線，保證臨時支架位置與鋼箱梁分段位置相吻合。5.4.3 臨時支架采用成熟的碗扣鋼管支架搭設(shè)，并保證搭設(shè)臨時支架人員的操作精度滿足施工安全要求。5.4.4 做好安全技術(shù)交底，各部位、各工序在施工前由項目經(jīng)理部專業(yè)工程師結(jié)合工程特點和現(xiàn)場情況編制有針對性的安全技術(shù)交底書，進行詳細(xì)的安全技術(shù)交底。5.5 施工現(xiàn)場準(zhǔn)備

10、5.5.1 保證道路暢通，便于施工物資的進出及內(nèi)部循環(huán)；5.5.2 盡可能方便施工，確保工期計劃中關(guān)鍵線路施工任務(wù)的完成；5.5.3 符合文明施工、環(huán)境保護的要求。5.5.4 合理進行施工區(qū)域化分，保證施工工藝連續(xù)進行、銜接緊湊，各施工項目相互配合，合理進行。第6章 施工工藝6.1 施工工藝流程圖6.2 操作方法6.2.1 地基處理為避免箱梁在澆筑砼時或砼養(yǎng)生時地基沉降過大，造成箱梁實際高程與設(shè)計高程不符，特別是貝雷架支墩出現(xiàn)不均勻下沉?xí)r，使支架受力不均導(dǎo)致局部桿件受力過大，造成事故，必須對貝雷架支墩下地基進行嚴(yán)格處理，具體處理方法如下：1、下挖0.4米并進行地表壓實（若支架位于步道上，先拆除

11、步道磚；若發(fā)現(xiàn)存在其他非適宜材料，挖出不適宜材料），檢測壓實度須達(dá)到93%以上，然后采用天然砂石進行回填并分層碾壓，壓實度達(dá)到96%以上，以保證回填質(zhì)量。此外，如果支架位于承臺周邊，承臺周邊基坑的回填、壓實應(yīng)予高度重視，選用優(yōu)良填料回填，壓實度不小于96%，避免不均勻沉降。2、地基處理后，進行承載力測試，要求承載力必須大于200KPa，否則，約請業(yè)主、監(jiān)理、設(shè)計人員等有關(guān)人員到現(xiàn)場確認(rèn)，提出處理方案，并做好現(xiàn)場記錄，直至測試地基承載力大于200KPa。6.2.2 地基基礎(chǔ)施工地基處理完成后，按照支墩基礎(chǔ)坐標(biāo)及尺寸支模板，現(xiàn)澆厚度0.4m的C25鋼筋混凝土?；炷帘砻嬉秸ＷC排架穩(wěn)定，基礎(chǔ)四

12、周設(shè)排水溝。6.2.3 支墩拼裝1、測定各排立桿位置，鋪兩徘10×10cm方木并搭設(shè)立桿底座于方木上，測定其標(biāo)高，計算立桿長度。2、根據(jù)排架設(shè)計方案，安裝立桿可調(diào)底座，然后將立桿插在其上。3、要求排架組裝由中間向兩邊推進，第一層立桿拼裝校正后，固定縱橫水平桿，再逐層上升。4、碗扣式支架的底層拼裝最為關(guān)鍵，其拼裝的質(zhì)量直接影響到支架的整體穩(wěn)定性，因此要嚴(yán)格控制搭設(shè)質(zhì)量。當(dāng)拼裝完兩層橫桿后，首先用經(jīng)緯儀檢查立桿垂直度和縱向直線度，其次用水平尺檢查橫桿的水平度。同時逐個檢查每根立桿底座是否離地松動，如有不平或松動應(yīng)旋緊可調(diào)底座。當(dāng)?shù)讓又Ъ芊洗钤O(shè)要求后，檢查所有碗扣接頭，用鐵錘敲擊，牢固鎖

13、緊。再接長立桿，立桿插好后，使上部立桿底端同下部立桿頂端對齊，插入立桿限位銷并鎖定。5、為保證支架為靜定結(jié)構(gòu)、增強支架的整體穩(wěn)定性，順橋向和橫橋向每隔23排沿全高設(shè)置雙剪刀撐，剪刀撐與地面夾角為4560度，剪刀撐必須用扣件與碗扣支架立桿、橫桿相交處連接。底層框架必須在內(nèi)外立桿底部設(shè)置掃地桿。最后按作業(yè)要求設(shè)置防護欄及連接、加固桿件。整架拼裝完后檢查所有連接扣件是否扣緊，松動的用扳手?jǐn)Q緊。6.2.4 貝雷架及工字鋼的拼裝架設(shè)1、貝雷架采取地面拼裝，待碗扣支墩搭設(shè)完畢后，吊車吊裝就位，貝雷架單片長度為3.0米，高1.5米，使用長度為3.0米的整數(shù)倍。貝雷梁采用散片運輸進場，現(xiàn)場拼裝。拼裝時以榀為單

14、位拼裝，每三排雙層為一榀。單榀拼裝完畢后于梁場暫存。拼裝工藝：單榀拼裝時先并排三片貝雷片用豎向支撐架連接，形成單節(jié)三排單層立體結(jié)構(gòu)。然后將擬安裝貝雷片抬起，放在已安裝好的首節(jié)貝雷架立體結(jié)構(gòu)后面，兩人在前段抬起，使下弦桿孔對中并安裝下弦螺栓。再將貝雷片后段抬起，安裝上弦螺栓。三片貝雷片均安裝好后安裝豎向支撐架，完成兩節(jié)三排單層立體結(jié)構(gòu)，并以此方式拼裝成多節(jié)單層立體結(jié)構(gòu)。當(dāng)單層拼裝出一定距離后進行上層貝雷片安裝，上層貝雷片安裝時要先將貝雷片放于下層對應(yīng)貝雷片上，然后沿下層貝雷片向前推入前一節(jié)桁架。以此類推完成三排雙層整榀的拼裝。貝雷片拼裝時采用20噸汽車吊兩臺配合作業(yè)。吊裝就位后各榀間用水平支撐進

15、行橫向連接，以增大整體穩(wěn)定性。2、工字鋼待碗扣支墩搭設(shè)完畢后，吊車吊裝就位，當(dāng)工字鋼長度不夠，需要焊接時，須保證焊縫質(zhì)量，并在焊縫處包圍焊接等厚鋼板，保證其強度和穩(wěn)定性，焊縫不能設(shè)在跨中，兩根工字鋼焊縫位置應(yīng)錯開。6.3 主要注意事項6.3.1 支架使用規(guī)定1、嚴(yán)禁上架人員在架面上奔跑、退行。2、嚴(yán)禁在架上戲鬧或坐在欄桿上等不安全處休息；3、嚴(yán)禁攀援支架上下，發(fā)現(xiàn)異常情況時，架上人員應(yīng)立即撤離；4、支架上垃圾應(yīng)及時清除，以減輕自重。6.3.2 支架拆除規(guī)定1、拆除順序：護欄腳手板剪刀撐小橫桿大橫桿立桿件；2、拆除前應(yīng)先拆除支架上雜物及地面障礙物；3、拆除作業(yè)必須由上而下逐層拆除，嚴(yán)禁上下同時作

16、業(yè)；4、拆除過程中，凡已松開連接的桿、配件應(yīng)及時拆除運走，避免誤扶、誤靠；5、拆下的桿件應(yīng)以安全方式吊走或運出，嚴(yán)禁向下拋擲。第7章 力學(xué)驗算7.1 貝雷架單元結(jié)構(gòu)桁架單元結(jié)構(gòu)圖桁架單元輪廓圖7.2 貝雷架架空、碗扣支墩臨時支架受力分析及計算臨時支架3、4采取貝雷架架空，碗扣支墩形式，其受力體系可簡化為簡支梁結(jié)構(gòu)，受鋼箱梁傳遞的集中荷載F及貝雷架自重g均布荷載的作用，支座反力由碗扣支墩承擔(dān)，計算跨徑為L18.0m，集中力距離兩支座距離為a、b，受力體系如圖3所示。圖3貝雷架架空、碗扣支墩受力體系示意圖 查閱材料手冊及貝雷架相關(guān)租賃單位資料，貝雷梁桁架容許內(nèi)力見表2所示。表2貝雷梁桁架容許內(nèi)力表

17、 1、臨時支架3受力分析及計算臨時支架3設(shè)計荷載為F2000KN，設(shè)置4個支撐點，貝雷架支撐點所受集中力為F1F/4500KN，貝雷架自重g5KN/m。1）南側(cè)第一排采用加強型三排單層貝雷架，a=7.5m，b=10.5m，根據(jù)建筑施工計算手冊計算得： Mmax=F1×a×b/L+qL2/8=2390KN.m，Vmax=Fa=q×L/2+F1×b/L=337KN；Fb= q×L/2+F1×a/L=253KN。查表2得出，加強型三排單層貝雷架M=4809.4KN.m，Vmax=698.9KN，符合要求。饒度驗算：三排單層貝雷架W23097

18、.4cm3，I.2cm4，根據(jù)建筑施工計算手冊，取集中力F500KN均位于跨中最不利位置時進行饒度驗算。2.15cmL/400=4.5cm，滿足要求。2）南側(cè)第二排采用2組不加強型三排單層貝雷架，a=6.1m，b=11.9m，根據(jù)建筑施工計算手冊計算得：Mmax= F1×a×b/L+qL2/8 =2219KN.m，Vmax= Fa=q×L/2+F1×b/L =376KN ;Fb= q×L/2+F1×a/L=214KN。查表2得出，不加強型三排單層貝雷架，M=2246.4KN.m，Vmax=698.9KN，符合要求。饒度驗算：三排單層貝

19、雷架W10735.6cm3，I.6cm4，根據(jù)建筑施工計算手冊，取集中力F500KN均位于跨中最不利位置時進行饒度驗算。2.25cmL/400=4.5cm，滿足要求。 3）南側(cè)第三排采用不加強型三排單層貝雷架，a=2.6m，b=15.4m，根據(jù)建筑施工計算手冊計算得：Mmax= F1×a×b/L+qL2/8 =1314.7KN.m，Vmax= Fa=q×L/2+F1×b/L=473KN ;Fb= q×L/2+F1×a/L=117KN。查表2得出，不加強型三排單層貝雷架，M=2246.4KN.m，Vmax=698.9KN，符合要求。4）

20、南側(cè)第四排采用不加強型三排單層貝雷架，a=3.8m，b=14.2m，根據(jù)建筑施工計算手冊計算得：Mmax= F1×a×b/L+qL2/8 =1701.4KN.m，Vmax= Fa=q×L/2+F1×b/L=439KN ;Fb= q×L/2+F1×a/L=151KN。查表2得出，不加強型三排單層貝雷架，M=2246.4KN.m，Vmax=698.9KN，符合要求。饒度驗算：三排單層貝雷架W10735.6cm3，I.6cm4，根據(jù)建筑施工計算手冊，取集中力F500KN作用點位置時進行饒度驗算。2.90cmL/400=4.5cm，滿足要求。

21、5）臨時支墩驗算見碗扣式支架受力計算。 2、臨時支架4受力分析及計算臨時支架4設(shè)計荷載為F1000KN，設(shè)置4個支撐點，每個支撐點所受集中力為F1F/4250KN，貝雷架自重g5KN/m。1）南側(cè)第一排采用不加強型三排單層貝雷架，a=11.9m，b=6.1m，根據(jù)建筑施工計算手冊計算得： Mmax=F1×a×b/L+qL2/8=1210.7KN.m，Vmax=Fb=q×L/2+F1×a/L=210KN；Fb= q×L/2+F1×b/L=130KN。查表2得出，不加強型三排單層貝雷架，M=2246.4KN.m，Vmax=698.9KN，

22、符合要求。2）南側(cè)第二、三、四排采用三排單層56a#工字鋼架空，工字鋼截面如圖6所示，取最不利位置，a=8.8m，b=9.2m，根據(jù)建筑施工計算手冊計算得：MF×a×b/L+（q×L×a/2-q×a×a/2)=1326.8KN.mVa= F×b/L+q×L/2173KN, Vb= F×a/L+q×L/2167KN。 強度驗算：，滿足要求。 剛度驗算：4.2cmL/400=4.5cm，滿足要求。 3）臨時支墩驗算見碗扣式支架受力分析及計算。 3、工字鋼架空、臨時支架受力分析及計算1）臨時支架2工字

23、鋼架空受力分析及計算臨時支架2設(shè)計荷載為F1800KN，采取兩根并排56a#工字鋼架空，碗扣支墩形式，其受力體系可簡化為簡支梁結(jié)構(gòu)，設(shè)置4個支撐點，支架受每個支撐點集中荷載F450KN及工字鋼自重g均布荷載的作用，支座反力由碗扣支墩承擔(dān)，計算跨徑為L5.5m，集中力距離兩支座距離為a、b，受力體系如圖4所示。圖4工字鋼架空、碗扣支墩受力體系示意圖56a#工字鋼基本計算參數(shù)如下：梁高h(yuǎn)56cm，翼板寬b=16.6cm，工字鋼每根自重為g106.2kg/m，I65585.6cm4，Wx2342.31cm3。支撐點最不利位置時：a=3.6,b=1.9，根據(jù)建筑施工計算手冊計算得：MF×a&

24、#215;b/L=450×3.6×1.9/5.5=560KN.m(忽略工字鋼自重)Va= F×b/L300KN, Vb= F×a/L150KN。強度驗算：，滿足要求。剛度驗算：0.54cmL/400=1.38cm，滿足要求。臨時支墩驗算見碗扣式支架受力分析及計算。 2）臨時支架5工字鋼架空受力分析及計算 臨時支架5設(shè)計荷載為F1000KN，由于采取軍備梁架空無法滿足凈空大于4.2m要求，采取三排單層56a#工字鋼架空，工字鋼上下各鋪設(shè)2cm厚鋼板，保證其整體性，增強穩(wěn)定性（截面如圖5所示）。其受力體系可簡化為簡支梁結(jié)構(gòu)，受鋼箱梁傳遞的集中荷載F1000K

25、N/4250KN，及工字鋼自重g5.0KN/m均布荷載的作用，支座反力由碗扣支墩承擔(dān)，計算跨徑為L18.0m，集中力距離兩支座距離為a、b，受力體系如圖6所示。圖5工字鋼截面示意圖圖6工字鋼架空、碗扣支墩受力體系示意圖56a#工字鋼基本計算參數(shù)如下：梁高h(yuǎn)56cm，翼板寬b=16.6cm，工字鋼每根自重為g106.2kg/m，I65585.6cm4。2cm厚鋼板基本計算參數(shù)如下:高h(yuǎn)2cm，寬b=70cm，鋼板每延米自重為g221kg/m，I46.7cm4，A140cm2。根據(jù)移軸公式，計算得：I.2cm4，Wx14411.0cm3鋼梁荷載距離兩支墩距離為a=13.2,b=4.8，受力最不利，

26、計算得：MF×a×b/L+（q×L×a/2-q×a×a/2)=1038.4KN.mVa= F×b/L+q×L/2112KN, Vb= F×a/L+q×L/2228KN。強度驗算：，滿足要求。剛度驗算：3.1cmL/400=4.5cm，滿足要求。 臨時支墩驗算見碗扣式支架受力分析及計算。 4、碗扣支架、支墩受力分析及計算 碗扣支架材料采用直徑為48mm，壁厚為3.5mm的WDJ專用桿件，其基本參數(shù)如下：外徑D48mm，內(nèi)徑d41mm，鋼材抗壓強度設(shè)計值f180Mpa，長度計算系數(shù)1.6。求得：截面

27、面積，截面回轉(zhuǎn)半徑。立桿長度為1.2m，計算長度L01.2m，計算長細(xì)比為：，由長細(xì)比查表3得，則立桿穩(wěn)定承載力為：。表3軸心受壓桿件折減系數(shù)（Q235鋼）1）臨時支架體系簡介碗扣支架橫向、縱向間距均為0.6m，連接立桿桿件縱向間距為0.9m，其中臨時支架8、9設(shè)計荷載為F1000KN，在鋼梁連接處每側(cè)橫橋向11排，順橋向3排；臨時支架6設(shè)計荷載為2000KN，在鋼梁連接處南側(cè)橫橋向8排，順橋向6排，北側(cè)橫橋向9排，順橋向5排；臨時支架7、10設(shè)計荷載為2000KN，在鋼梁連接處每側(cè)橫橋向13排，順橋向4排；臨時支架11設(shè)計荷載為F1800KN，在鋼梁連接處每側(cè)橫橋向13排，順橋向4排。則臨時

28、支架立桿每排每延米受力分別為：臨時支架8、9：P1000/（66）27.8KN/m；臨時支架6南側(cè)：P2000/（23.66）46.3KN/m；北側(cè)：P2000/（24.84）52.0KN/m；臨時支架7、10：P2000/（86）41.7KN/m；臨時支架11：P1800/（87.2）31.3KN/m；2）臨時支架受力分析與驗算臨時支架6、7、8、9、10、11鋼箱梁底板下支架立桿按照60cm布置，在立桿頂托上橫向布置10×10cm方木， 臨時支架頂托橫梁（10×10cm）方木驗算頂托處橫橋向布置10×10cm方木主梁，其受力體系簡化為三等跨連續(xù)梁受力，取計算跨

29、徑為0.6m，均布荷載取最大值q52 KN/m，受力體系如圖7所示：方木采用東北紅松木，根據(jù)材料手冊，取基本參數(shù)如下：抗彎強度 = 40Mpa ，徑面順紋抗剪強度 = 4Mpa，E = 0.1×105 Mpa=10×10×10/6=166.7cm3； = 10×10×10×10/12833.3cm4 。圖7方木主梁受力體系示意圖圖8彎矩示意圖圖9剪力示意圖圖10位移示意圖由圖8得：Mmax0.08qL20.08×52.0×0.6×0.61.5KN.m，由梁正應(yīng)力計算公式得：= Mmax/W =1.5

30、15;/(166.7×)=9.0Mpa = 40Mpa,強度滿足要求；由圖9得：Vmax=0.6qL=0.6×52.0×0.6=18.72KN,由矩形梁彎曲剪應(yīng)力計算公式得： = 3Vmax/2A = 3×18.72×/ (2×0.1×0.1)= 2.81Mpa = 4Mpa,強度滿足要求；由圖10得：fmax0.677qL4/100EI=0.677×52.0××/(100×0.1××4218.8×=0.56mmf = L/400=1.5mm,剛度滿足要求

31、。臨時支架立桿強度驗算臨時支架立桿的橫向、縱向間距均為0.6m，由橫橋向方木集中傳至桿頂。臨時支架所受最大荷載為：Nmax=1.1Vmax =1.1×18.72=20.6kN，N39.3KN，NNmax，抗壓強度滿足要求。另由壓桿彈性變形計算公式得：（按最大高度4.5m計算）L=NL/EA=20.6××4.5/(2.0××4.89×)=0.95mm，壓縮變形不大，符合要求。3）臨時支墩體系簡介臨時支架2碗扣支墩位于梁底處采取橫向7排，縱向5排受力立桿，立桿間距為0.3m；工字鋼下支墩受力最大為300KN，采取橫向4排，縱向5排受力立桿

32、，立桿間距為0.3m；臨時支架3碗扣支墩最大受力為2124KN，采取橫向5排，縱向20排受力立桿，間距為0.3m；臨時支架4碗扣支墩最大受力為1366KN，采取橫向4排，縱向17排受力立桿，連接桿件間距為0.3m；臨時支架5碗扣支墩位于梁底處采取橫向4排，縱向3排受力立桿，碗扣支墩最大受力為756KN，采取橫向4排，縱向14排受力立桿。臨時支架2梁底支墩：P450/（51.8）50KN/m；工字鋼支墩：P300/（50.9）66.7KN/m；臨時支架3碗扣支墩：P2124/（65.7）62.1KN/m；臨時支架4碗扣支墩：P1366/（64.8）47.4KN/m；臨時支架5梁底支墩：P220/

33、（40.6）91.6KN/m；工字鋼支墩：P756/（43.9）48.5KN/m；4）臨時支墩受力分析與驗算臨時支墩2、3、4、5臨時支架立桿按照30cm布置，在立桿頂托上橫橋向布置2根并排10#工字鋼作為主梁。臨時支墩頂托橫梁驗算頂托處布置2根并排10#工字鋼作為主梁，其受力體系簡化為三等跨連續(xù)梁受力，取最大荷載為q91.6KN/m，計算跨徑為0.3m。10#工字鋼基本參數(shù)為：A14.3cm2，I245cm4，W=49cm3。由圖8得：Mmax0.08qL20.08×91.6×0.3×0.30.66KN.m，由梁正應(yīng)力計算公式得：=Mmax/W =0.66

34、15;/(2×49×) =6.74Mpa=180Mpa,強度滿足要求；由圖9得：Vmax=0.6qL=0.6×91.6×0.3=16.5KN,由矩形梁彎曲剪應(yīng)力計算公式得：=3Vmax/2A=3×16.5×/(2×2×0.00143)=8.7Mpa= 108Mpa,強度滿足要求；由圖10得：fmax0.677qL4/100EI=0.677×91.6××/(100×2.0××245×2×=0.00001mmf = L/400=0.75mm,剛度滿足要求。臨時支墩立桿強度驗算臨時支墩立桿的橫向、縱向間距均為0.3m，由橫橋向工字鋼集中傳至桿頂。臨時支架所受最大荷載為：Nmax=1.1Vmax =1.1×16.518.15kN/m2 ， N39.3KN，NN，抗壓強度滿足要求。另由壓桿彈性變形計算公式得：（按最大高度5.5m計算）L=NL/EA=18.15××5.5/(2.0××4.89×)=0.94mm，壓縮變形不大，符合要求。 第8章 結(jié)束語工字鋼、貝雷梁組合門洞施工工