帶式傳送機減速器的高級齒輪傳動設(shè)計

1、目錄摘要2.帶式傳送機減速器的高級齒輪傳動設(shè)計的優(yōu)點 2第1章傳動方案擬定 2.1.1工作條件：使用年限8年，工作為二班工作制，載荷平穩(wěn)，環(huán)境清潔。 21.2原始數(shù)據(jù)：滾筒圓周力 F=1000N帶速 V=2.0m/s ;滾筒直徑 D=500mm滾筒長度L=500mm 2.第2章電動機選擇2.2.1電動機類型的選擇：丫 系列三相異步電動機 22.2電動機功率選擇：2.2.3確定電動機轉(zhuǎn)速： 3.2.4 確定電動機型號 .3.第3章 計算總傳動比及分配各級的傳動比 33.1總傳動比：i總=門電動/n筒=960/76.4=12.57 33.2分配各級傳動比 .3.第4章齒輪傳動失效形式和設(shè)計準(zhǔn)則.3

2、4.1輪齒折斷3.4.2齒面磨損4.4.3齒面點蝕4.4.4 齒面膠合 4.4.5齒面塑性變形.5.第5章運動參數(shù)及動力參數(shù)計算5.5.1 計算各軸轉(zhuǎn)速（r/min） .5.5.2計算各軸的功率（KW）5.5.3計算各軸扭矩（Nmm） 5.第6章傳動零件和齒輪的設(shè)計計算5.6.1皮帶輪傳動的設(shè)計計算 5.6.2齒輪傳動的設(shè)計計算 7.V=n dm1/60 X 1000=3.14 X 50X 458.2/60 X 10008=1.2m/s8.第7章軸的設(shè)計計算&7.1按扭矩初算軸徑&7.2軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計 8.Fr=Ft tan a =1000.436 X tan20 0=364.1

3、N9.第8章滾動軸承的選擇及校核計算 108.1計算輸入軸承108.2計算輸出軸承10Fs1=Fs2=0.63Fr=0.63 X 903.35=569.1N1.1第9章鍵聯(lián)接的選擇及校核計算 .1.19.1輸入軸和齒輪聯(lián)接采用平鍵聯(lián)接 1.19.2輸出軸和齒輪2聯(lián)接用平鍵聯(lián)接 1.1參考文獻(xiàn)1.2摘要 齒輪傳動是使用極為廣泛和特別重要的一種機械傳動形式，它可以用來在空間的任意 軸之間傳遞運動和動力，目前齒輪傳動裝置正逐步向小型化，高速化，低噪聲，高可靠性 和硬齒面技術(shù)方向發(fā)展，齒輪傳動具有傳動平穩(wěn)可靠，傳動效率高(一般可以達(dá)到94%以上，精度較高的圓柱齒輪副可以達(dá)到 99%)，傳遞功率范圍廣(

4、可以從儀表中齒輪微小功率 的傳動到大型動力機械幾萬千瓦功率的傳動) 速度范圍廣 (齒輪的圓周速度可以從 0.1m/s 到 200m/s 或更高，轉(zhuǎn)速可以從 1r/min 到 20000r/min 或更高)，結(jié)構(gòu)緊湊，維護(hù)方便等優(yōu) 點。因此，它在各種機械設(shè)備和儀器儀表。帶式傳送機減速器的高級齒輪傳動設(shè)計的優(yōu)點1. 承載能力高，尺寸緊湊。2. 傳動效率高，一對潤滑加工良好的圓柱齒輪傳動，效率可達(dá)99%。3. 使用壽命長，可靠性高。4. 理論上可以保持瞬時傳動比恒定。5. 適用范圍廣，傳遞功率和圓周速度范圍很大。關(guān)鍵詞 ： 鍵 軸 嚙合 直齒圓柱齒輪 減速器AbstractGear is the a

5、pplication of a wide range of important and special form of a mechanical transmission, which can be used to the arbitrary axis in the space between the movementand power transmission, gear device is gradually to the small, high-speed, low noise, high reliability Hardened and technical direction of t

6、ransmission gear is smooth and reliable, high transmission efficiency (generally above 94% can be achieved, the higher the accuracy of cylindrical gear can be achieved 99%), a wide range of power transmission (gear can be Instrument Micro power transmission to large-scale power plant tens of thousan

7、ds of kilowatts of power transmission) wide speed range (the circumferential speed gear from 0.1 m/ s to 200 m / s or higher, speed can be an r / min to 20000 r / min or higher ), compact structure, the advantages of easy maintenance. Therefore, in the machinery and equipment and instrumentation.KEY

8、 WOR：DKey Shaft Smesh Spur Gear Reducer 第 1 章 傳動方案擬定1.1 工作條件： 使用年限 8 年，工作為二班工作制，載荷平穩(wěn)，環(huán)境清潔。1.2 原始數(shù)據(jù)：滾筒圓周力F=1000N帶速V=2.0m/s；滾筒直徑D=500mm滾筒長度 L=500mm。第 2 章 電動機選擇2.1電動機類型的選擇：丫系列三相異步電動機2.2 電動機功率選擇：1傳動裝置的總功率：2n總=n帶 n軸承x n齒輪x n聯(lián)軸器x n滾筒2=0.96x 0.98 2x 0.97x 0.99x 0.96=0.85 2電機所需的工作功率：P 工作=FV/1000n 總=1000X 2/

9、1000 X 0.8412=2.4KW2.3 確定電動機轉(zhuǎn)速：計算滾筒工作轉(zhuǎn)速：n 筒=60X 1000V/ n D=60X 1000X 2.0/ n X 50 =76.43r/min按手冊推薦的傳動比合理范圍，取圓柱齒輪傳動一級減速器傳動比范圍I 'a=36。取V帶傳動比I ' 1=24,貝U總傳動比理時范圍為I' a=624故電動機轉(zhuǎn)速的可選范圍為 n' d=I ' aX nn 筒=（624）X 76.43=4591834r/min 符合這一范圍的同步轉(zhuǎn)速有 750、1000、和 1500r/min 。根據(jù)容量和轉(zhuǎn)速, 由有關(guān)手冊查出有三種適用的電動

10、機型號： 因此有三種傳支比方案： 綜合考慮電動機和傳動裝置尺寸、重量、價格和帶傳動、減速器的傳動比,貝選n=1000r/min。2.4 確定電動機型號根據(jù)以上選用的電動機類型,所需的額定功率及同步轉(zhuǎn)速,選定電動機型號為Y132S-6。其主要性能：額定功率：3KVy滿載轉(zhuǎn)速960r/min，額定轉(zhuǎn)矩2.0。質(zhì)量63kg。第 3 章 計算總傳動比及分配各級的傳動比3.1總傳動比：i總=門電動/n 筒=960/76.4=12.573.2 分配各級傳動比據(jù)指導(dǎo)書P7表1,取齒輪i齒輪=6 （單級減速器i=36合理） i總勻齒輪X I 7i帶=i總/i齒輪 =12.57/6=2.095第 4 章 齒輪傳

11、動失效形式和設(shè)計準(zhǔn)貝 齒輪傳動的失效主要是輪齒的失效，而輪齒的失效形式又多種多樣，較為常見的是 下面敘述的五種失效形式。齒輪的其它部分（如齒圈、輪輻、輪轂等），除了對齒輪的質(zhì) 量大小需加嚴(yán)格限制外，通常只需按經(jīng)驗設(shè)計，所定的尺寸對強度及剛度均較富裕，實踐 中也極少失效。4.1 輪齒折斷輪齒折斷有多種形式， 在正常情況下， 主要是齒根彎曲疲勞折斷， 因為在輪齒受載時， 齒根處產(chǎn)生的彎曲應(yīng)力最大，再加上齒根過渡部分的截面突變及加工刀痕等引起的應(yīng)力集 中作用，當(dāng)輪齒重復(fù)受載后，齒根處就會產(chǎn)生疲勞裂紋，并逐步擴展，致使輪齒疲勞折 斷。 此外，在輪齒受到突然過載時，也可能出現(xiàn)過載折斷或剪斷；在輪齒受到嚴(yán)

12、重磨損 后齒厚過分減薄時，也會在正常載荷作用下發(fā)生折斷。在斜齒圓柱齒輪傳動中， 輪齒工作面上的接觸線為一斜線 （參看圖例） ，輪齒受載后， 如有載荷集中時，就會發(fā)生局部折斷。若制造或安裝不良或軸的彎曲變形過大，輪齒局部 受載過大時，即使是直齒圓柱齒輪，也會發(fā)生局部折斷。為了提高齒輪的抗折斷能力，可采取下列措施： 1）用增加齒根過渡圓角半徑及 消除加工刀痕的方法來減小齒根應(yīng)力集中； 2）增大軸及支承的剛性，使輪齒接觸線上受 載較為均勻； 3）采用合適的熱處理方法使齒芯材料具有足夠的韌性； 4）采用噴丸、滾壓 等工藝措施對齒根表層進(jìn)行強化處理。4.2 齒面磨損 在齒輪傳動中，齒面隨著工作條件的不同

13、會出現(xiàn)不同的磨損形式。例如當(dāng)嚙合齒面 間落入磨料性物質(zhì)（如砂粒、鐵屑等）時，齒面即被逐漸磨損而至報廢。這種磨損稱為磨 粒磨損。它是開式齒輪傳動的主要形式之一。改用閉式齒輪傳動是避免齒面磨粒磨損最有 效的方法。4.3 齒面點蝕 點蝕是齒面疲勞損傷的現(xiàn)象之一。在潤滑良好的閉式齒輪傳動中，常見的齒面失效形 式多為點蝕。所謂點蝕就是齒面材料變化著的接觸應(yīng)力作用下，由于疲勞而產(chǎn)生的麻點狀 損傷現(xiàn)象。齒面上最初出現(xiàn)的點蝕僅為針尖大小的麻點，如工作條件未加改善，麻點就會 逐漸擴大，甚至數(shù)點連成一片，最后形成了明顯的齒面損傷。 齒輪在嚙合過程中，齒面 間的相對滑動起著形成潤滑油膜的作用， 而且相對滑動速度愈高

14、， 愈易在齒面間形成油膜， 潤滑也就愈好。當(dāng)輪齒在靠近節(jié)線處嚙合時，由于相對滑動速度低，形成油膜的條件差， 潤滑不良， 摩擦力較大，特別是直齒輪傳動， 通常這時只有一對齒嚙合， 輪齒受力也最大， 因此，點蝕也就首先出現(xiàn)在靠近節(jié)線的齒根面上，然后再向其它部位擴展。從相對意義上 說，也就是靠近節(jié)線處的齒根面抵抗點蝕的能力最差（即接觸疲勞強度最低）。 提高齒 輪材料的硬度，可以增強齒輪抗點蝕的能力。在嚙合的輪齒間加注潤滑油可以減小摩擦， 減緩點蝕，延長齒輪的工作壽命。并且在合理的限度內(nèi)，潤滑油的粘度越高，上述效果也 愈好。因為當(dāng)齒面上出現(xiàn)疲勞裂紋后，潤滑油就會侵入裂紋，而且粘度愈低的油，愈易侵 入裂

15、紋。潤滑油侵入裂紋后，在輪齒嚙合時，就有可能在裂紋內(nèi)受到擠脹，從而加快裂紋 的擴展，這是不利之處。所以對速度不高的齒輪傳動，以用粘度高一點的油來潤滑為宜； 對速度較高的齒輪傳動（如圓周速度 v>12m/s），要用噴油潤滑（同時還起散熱的作用）， 此時只宜用粘度低的油。開式齒輪傳動，由于齒面磨損較快，很少出現(xiàn)點蝕。4.4 齒面膠合 對于高速重載的齒輪傳動（如航空發(fā)動機減速器的主傳動齒輪），齒面間的壓力大， 瞬間溫度高， 潤滑效果差， 當(dāng)瞬時溫度過高時， 相嚙合的兩齒面就會發(fā)生粘在一起的現(xiàn)象， 由于此時兩齒面又在作相對滑動，相粘結(jié)的部位即被撕破，于是在齒面上沿相對滑動的方 向形成傷痕，稱為膠

16、合。傳動時齒面瞬時溫度愈高、相對滑動速度愈大的地方，愈易發(fā)生 膠合。 有些低速重載的重型齒輪傳動， 由于齒面間的油膜遭到破壞， 也會產(chǎn)生膠合失效。 此時，齒面的瞬時溫度并無明顯增高，故稱為冷膠合。 加強潤滑措施，采用抗膠合能力 強的潤滑油（如硫化油），在潤滑油中加入極壓添加劑等，均可防止或減輕齒面的膠 合。4.5 齒面塑性變形塑性變形屬于輪齒永久變形一大類的失效形式，它是由于在過大的應(yīng)力作用下，輪齒 材料處于屈服狀態(tài)而產(chǎn)生的齒面或齒體塑性流動所形成的。塑性變形一般發(fā)生在硬度低的 齒輪上；但在重載作用下，硬度高的齒輪上也會出現(xiàn)。 塑性變形又分為滾壓塑變和錘擊 塑變。滾壓塑變是由于嚙合輪齒的相互滾

17、壓和滑動而引起的材料塑性流動所形成的。由于 材料的塑性流動方向和齒面上所受的摩擦力方向一致，所以在主動輪的輪齒上沿相對滑動 速度為零的節(jié)線處被碾出溝槽 , 而在從動輪的輪齒上則在節(jié)線處被擠出脊棱。這種現(xiàn)象稱 為滾壓塑變形。錘擊塑變則是伴有過大的沖擊而產(chǎn)生的塑性變形，它的特征是在齒面上出 現(xiàn)淺的溝槽，且溝槽的取向和嚙合輪齒的接觸線相一致。 提高輪齒齒面硬度，采用高粘 度的或加有極壓添加劑 的潤滑油均有助于減緩或防止輪齒產(chǎn)生 .第 5 章 運動參數(shù)及動力參數(shù)計算5.1 計算各軸轉(zhuǎn)速（ r/min ）ni= n 電機=960r/min , nii =n/i 帶=960/2.095=458.2（r/m

18、in）niii =nii/i 齒輪=458.2/6=76.4（r/min）5.2 計算各軸的功率（ KW）R=P工作=2.4KW Pi =P x n 帶=2.4 X 0.96=2.304KWPii =Pi X n 軸承 X n 齒輪=2.304 X 0.98 X 0.96=2.168KW5.3計算各軸扭矩（NmmTi=9.55X106Pi/ni=9.55X106X2.4/960=23875N- mmTii=9.55X106Pii/nii=9.55X106X2.304/458.2=48020.9N mmTiii=9.55X106Piii/niii =9.55X106X2.168/76.4=271

19、000N mm第 6 章 傳動零件和齒輪的設(shè)計計算6.1 皮帶輪傳動的設(shè)計計算1 選擇普通 V 帶截型kA=1.2，PC=KAP=1.2X3=3.9KW選用A型V帶2確定帶輪基準(zhǔn)直徑，并驗算帶速推薦的小帶輪基準(zhǔn)直徑為： 75100mr則取d“=100mm>dmin=75d d2=m/n2 dd1=960/458.2 X 100=209.5mm取 dd2=200mm實際從動輪轉(zhuǎn)速 n2'=n1dd1/d d2=960X 100/200=480r/min轉(zhuǎn)速誤差為： n2-n 2'/n 2=458.2-480/458.2=-0.048<0.05（允許）帶速 V: V=n

20、 ddini/60 X 1000=n X 100X 960/60 X 1000=5.03m/s在 525m/s 范圍內(nèi)，帶速合適。 3確定帶長和中心矩0.7(d di+dd2)w aoW 2(d di+dd2)0.7(100+200) w a。w2X (100+200)所以有: 210mmw a0w 600mmL 0=2a0+1.57(d d1+dd2)+(d d2-d d1)/4a 0 =2X500+1.57(100+200)+(200-100) 2/4X500 =1476mm 取 Ld=1400mm 得:a ao+Ld-L "2=500+1400-1476/2=500-38 =4

21、62mm4驗算小帶輪包角a 1=1800-d d2-d d1/a X 57.30=180 0-200-100/462 X57.30 =1800-12.4 0=167.6 0>1200(適用)5確定帶的根數(shù)P1=0.95KWP1=0.11KWKa =0.96KL=0.96得Z=R/P ' =PC/(P 1+ R)K a Kl=3.9/(0.95+0.11) X0.96X0.96=3.996計算軸上壓力查得q=0.1kg/m，由式(5-18)單根V帶的初拉力： F0=500PC/ZV ( 2.5/K a -1 ) +qV22 =500X3.9/4 X5.03X(2.5/0.96-1)

22、+0.1 X 5.032N =158.01N則作用在軸承的壓力Fq,由課本P87式(5-19)FQ=2ZF0sin a 1/2=2X4X158.01sin167.6/2=1256.7N6.2 齒輪傳動的設(shè)計計算1選擇齒輪材料及精度等級 考慮減速器傳遞功率不在，所以齒輪采用軟齒面。小齒輪選用 40Cr 調(diào)質(zhì)，齒面硬度為240260HBS大齒輪選用45鋼，調(diào)質(zhì)，齒面硬度220HBS選7級精度。齒面精糙度Raw 1.63.2 (1 m2 按齒面接觸疲勞強度設(shè)計由 di > 76.43(kT i(u+1)/ © du c h 2)1/3，由式(6-15)確定有關(guān)參數(shù)如下：傳動比i齒=6

23、取小齒輪齒數(shù) 乙=20。則大齒輪齒數(shù)：乙=iZ1=6X 20=120,實際傳動比 10=120/2=60，傳動比誤差：i-i。/1=6-6/6=0%<2.5% 可 用齒數(shù)比： u=i 0=6，取© d=0.93轉(zhuǎn)矩 T1T1=9.55X106XP/n1=9.55X106X2.4/458.2=50021.8N mm4載荷系數(shù) k由課本P128表6-7取k=15許用接觸應(yīng)力 c H c H= c Hlim ZNT/SH查得：c HlimZ 1 = 5 7 0Mpac HlimZ2 = 3 5 0Mpa計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù) NLNL1=60n1rth=60X 458.2X1X(16X36

24、5X 8)=1.28X 109NL2=NL1/i=1.28 X109/6=2.14X108查得接觸疲勞的壽命系數(shù)：ZNT1=0.92 Z NT2=0.98通用齒輪和一般工業(yè)齒輪，按一般可靠度要求選取安全系數(shù)SH=1.0 c H 1=c Hlim1ZNT1/S H=570X 0.92/1.0Mpa=524.4Mpa c H 2=c Hlim2ZNT2/S H=350X 0.98/1.0Mpa=343Mpa故得：d1> 76.43(kT 1(u+1)/ © du c h 2)1/32 1/3=76.431 X50021.8X(6+1)/0.9 X6X34321/3mm=48.97m

25、m模數(shù)： m=d1/Z1=48.97/20=2.45mm 取標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)： m=2.5mm6校核齒根彎曲疲勞強度c F=(2kT1/bm2Z1)YFaYSaw c H 確定有關(guān)參數(shù)和系數(shù)分度圓直徑： d1=mZ1=2.5X20mm=50m，md2=mZ2=2.5X120mm=300mm齒寬：b=© ddi=0.9 x 50mm=45mm取 b=45mm bi=50mm7齒形系數(shù) YFa 和應(yīng)力修正系數(shù) YSa根據(jù)齒數(shù)Zi=20,Z2=120由表6-9相得YFa1=2.80 Y Sa1=1.55 Y Fa2=2.14 Y Sa2=1.838 許用彎曲應(yīng)力C F根據(jù)課本 P136(6-53

26、)式： C F= C Flim YSTYNT/SF查得：C Flim1 =290Mpa C Flim2 =210Mpa查得： YNT1=0.88 Y NT2=0.9試驗齒輪的應(yīng)力修正系數(shù) YST=2按一般可靠度選取安全系數(shù) SF=1.25 計算兩輪的許用彎曲應(yīng)力 C F 1=C Flim1 Y STYNT1/S F=290 x 2x 0.88/1.25Mpa=408.32Mpa C F 2=C Flim2 Y STYNT2/S F =210x 2x 0.9/1.25Mpa=302.4Mpa將求得的各參數(shù)代入式( 6-49)2C F1=(2kT1/bm Z1)YFa1YSa12=(2x1x500

27、21.8/45 x2.52x 20) x2.80x1.55Mpa=77.2Mpa< C F 1C F2=(2kT1/bm2Z2)YFa1YSa1=(2x1x50021.8/45 x2.52x 120) x2.14x1.83Mpa=11.6Mpa< CF2故輪齒齒根彎曲疲勞強度足夠9計算齒輪傳動的中心矩 aa=m/2(Z1+Z2)=2.5/2(20+120)=175mm10計算齒輪的圓周速度 VV=n dini/60 x 1000=3.14 x 50x 458260 x 1000=1.2m/s第 7 章 軸的設(shè)計計算7.1 按扭矩初算軸徑選用 45#調(diào)質(zhì)，硬度 217255HBS查表

28、，取 c=115, d> 115 (2.304/458.2)mm=19.7mm考慮有鍵槽，將直徑增大 5%，則d=19.7x(1+5%)mm=20.69選 d=22mm7.2 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計1 軸上零件的定位，固定和裝配 單級減速器中可將齒輪安排在箱體中央，相對兩軸承對稱分布，齒輪左面由軸肩定 位，右面用套筒軸向固定，聯(lián)接以平鍵作過渡配合固定，兩軸承分別以軸肩和大筒定位， 則采用過渡配合固定2確定軸各段直徑和長度工段：di=22mm 長度取 Li=50mm / h=2c c=1.5mmII 段:d 2=di+2h=22+2X 2X 1.5=28mm 二 d2=28mm初選用7206c型角接

29、觸球軸承，其內(nèi)徑為30mm寬度為16mm.考慮齒輪端面和箱體內(nèi)壁，軸承端面和箱體內(nèi)壁應(yīng)有一定距離。取套筒長為20mm，通過密封蓋軸段長應(yīng)根據(jù)密封蓋的寬度，并考慮聯(lián)軸器和箱體外壁應(yīng)有一定矩離而定，為 此，取該段長為55mm安裝齒輪段長度應(yīng)比輪轂寬度小 2mm故II段長：L2=(2+20+16+55)=93mmIII 段直徑 d3=35mmL3=L1-L=50-2=48mmW段直徑d4=45mm由手冊得：c=1.5 h=2c=2 x 1.5=3mmd4=d3+2h=35+2X 3=41mm長度和右面的套筒相同，即 L4=20mm 但此段左面的滾動軸承的定位軸肩考慮，應(yīng)便于軸承的拆卸，應(yīng)按標(biāo)準(zhǔn)查取由

30、手冊得安裝尺寸h=3.該段直徑應(yīng)?。?30+3X 2) =36mm因此將W段設(shè)計成階梯形，左段直徑為 36mm V段直徑ds=30mm.長度Ls=19mm由上述軸各段長度可算得軸支承跨距L=100mm3按彎矩復(fù)合強度計算(1) 求分度圓直徑：已知 d1=50mm(2) 求轉(zhuǎn)矩：已知 T2=50021.8N mm(3) 求圓周力： Ft根據(jù)課本P127 (6-34)式得Ft=2T2/d 2=50021.8/50=1000.436N(4) 求徑向力 Fr根據(jù)課本P127 (6-35)式得Fr=Ft tan a =1000.436 x tan20°=364.1N(5) 因為該軸兩軸承對稱，

31、所以：LA=LB=50mma軸承支反力：FAY=FBY=Fr/2=182.05NFAZ=FBZ=Ft/2=500.2N由兩邊對稱，知截面 C 的彎矩也對稱。截面 C 在垂直面彎矩為MC1=FAyL/2=182.05 x 50=9.1N m截面C在水平面上彎矩為：MC2=FazL/2=500.2 x 50=25N- mMC=(Mc12+MC22)1/2=(9.1 2+252)"2=26.6N m轉(zhuǎn)矩：T=9.55 x( PJn 2)x 106=48N- m轉(zhuǎn)矩產(chǎn)生的扭剪文治武功力按脈動循環(huán)變化，取a =1，截面C處的當(dāng)量彎矩：Mec=M+( a T)21/2=26.6 2+(1 X 4

32、8)2"2=54.88N mG.校核危險截面C的強度由式( 6-3)33(T e=Mec/0.1d3 =99.6/0.1 X 41=14.5MPa< (T -1 b=60MPa該軸強度足夠。第 8 章 滾動軸承的選擇及校核計算根據(jù)根據(jù)條件，軸承預(yù)計壽命16X 365X 8=48720小時8.1 計算輸入軸承1. 已知nn =458.2r/min，兩軸承徑向反力：Fr1=Fr2=500.2N，初先兩軸承為角接觸球軸承 7206AC型,根據(jù)課本 P265( 11-12 )得軸承內(nèi)部軸向力，F(xiàn)s=0.63Fr, Fs1=Fs2=0.63Fr1=315.1N2. / Fs1+Fa=FS

33、2 Fa=0故任意取一端為壓緊端，現(xiàn)取 1 端為壓緊端FA1=Fs1=315.1N F A2=Fs2=315.1N3 .求系數(shù) x、 yFA1/FR1=315.1N/500.2N=0.63FA2/FR2=315.1N/500.2N=0.63根據(jù)課本P263表(11-8 )得e=0.68FA1/F R1<e x 1=1 F A2/F R2<e x 2=1y 1=0 y 2=04 .計算當(dāng)量載荷 P1、P2根據(jù)課本P263表(11-9 )取f p=1.5根據(jù)課本P262 (11-6)式得P1=fP(x1FR1+y1FA1)=1.5 X(1 X 500.2+0)=750.3NP2=fp(

34、x2FR1+y2FA2)=1.5 X(1 X 500.2+0)=750.3N5 .軸承壽命計算P1=P2 故取 P=750.3N角接觸球軸承£ =3根據(jù)手冊得7206AC型的Cr=23000N由課本P264 (11-10c)式得LH=16670/n(f t Cr/P) £3=16670/458.2 X (1 X 23000/750.3) 3=1047500h>48720h預(yù)期壽命足夠8.2 計算輸出軸承1 .已知 nm =76.4r/min Fa=0 F r=Faz=903.35N，試選 7207AC 型角接觸球軸承，根 據(jù)課本 P265表(11-12 )得 Fs=0

35、.063Fr,貝UFsi=氐=0.63Fr=0.63 X 903.35=569.1N2 計算軸向載荷 FA1、FA2/ Fsi+Fa=F$2Fa=O任意用一端為壓緊端，1為壓緊端，2為放松端 兩軸承軸向載荷： FA1=FA2=Fs1=569.1N3求系數(shù) x、yFA1/FR1=569.1/903.35=0.63FA2/FR2=569.1/930.35=0.63根據(jù)課本P263表(11-8)得：e=O.68FA1/F R1<e x1=1y1=OFA2/F R2<e x2=1y2=O4 計算當(dāng)量動載荷 P1、P2根據(jù)表( 11-9)取 fP=1.5 根據(jù)式( 11-6 )得P1=fP(x1FR1+y1FA1)=1.5 X(1 X 903.35)=1355NP2