《天水永生家園地源熱泵系統(tǒng)工程地下水資源論證報告》

1、天水永生家園地源熱泵系統(tǒng)工程天水永生家園地源熱泵系統(tǒng)工程地下水資源論證報告地下水資源論證報告編 寫 單 位：甘肅水文地質工程地質勘察院項 目 負 責：魏林森技 術 負 責：張凌鵬報 告 編 寫：張凌鵬 孟 華 王 婷審 核：審 定：報告提交單位：甘肅水文地質工程地質勘察院報告提交時間：二九年十月目 錄1 1 總總 論論.1 11.1 項目來源.11.2 水資源論證的目的和任務.21.3 編制依據(jù).21.4 分析范圍與論證范圍.32 2 建設項目概況建設項目概況.4 42.1 建設項目名稱及項目性質.52.2 建設地點、占地面積和土地利用情況.52.3 建設規(guī)模.52.4 建設項目業(yè)主提出的取水

2、方案.52.5 建設項目業(yè)主提出的退水方案.53 3 建設項目所在區(qū)域水資源狀況及開發(fā)利用分析建設項目所在區(qū)域水資源狀況及開發(fā)利用分析.6 63.1 基本概況.63.2 水資源狀況及其區(qū)域水資源開發(fā)利用存在的主要問題.124 4 建設項目取用水合理性分析建設項目取用水合理性分析.14144.1 取水合理性分析.144.2 用水合理性分析.145 5 建設項目地下取水源論證建設項目地下取水源論證.15155.1 地質條件、水文地質條件分析.155.2 地下水可開采量計算與評價.186 6 取水的影響分析取水的影響分析.292926.1 對區(qū)域水資源的影響.297 7 退水的影響分析退水的影響分析

3、.31317.1 退水系統(tǒng)及組成.317.2 退水總量、退水處理方案和達標情況.338 8 水源保護措施水源保護措施.35358.1 工程措施.358.2 非工程措施.359 9 結論與建議結論與建議.36369.1 取用水的合理性.369.2 取水水源的可靠性與可行性.369.3 取用水對水資源狀況和其他取用水戶的影響.369.4 取水方案、退水方案.369.5 建議.37附件： 1、地下水水質分析報告 2、環(huán)境管理體系認證證書及水源熱泵系統(tǒng)簡介 11 總 論1.1 項目來源天水市位于甘肅省東南部，是省內重要的工業(yè)和旅游城市之一，是隴東南地區(qū)政治、經濟、文化與交通的中心，也是隴上最佳居住城市

4、。為實現(xiàn)采暖、制冷更加節(jié)能環(huán)保，使工程能夠充分利用淺層地下水低溫熱源的同時，又能積極有效的保護有限地下水資源。受天水永生房地產有限公司委托，甘肅水文地質工程地質勘察院開展“天水永生家園水源熱泵系統(tǒng)工程地下水資源論證”工作。地源熱泵空調系統(tǒng)原理就是通過安裝在地下的系列地溫收集器，從土壤中收集能量，經過能量轉換實現(xiàn)空調節(jié)能。是利用熱泵技術，把“恒溫層”的地下水抽出來，熱量交換再排回去。在地下“恒溫層” ，溫度一般穩(wěn)定在 18 度左右，地源熱泵利用埋管溫差傳遞，通過壓縮機啟動，能送上攝氏 60 度的熱水和攝氏 8 度的冷水。采用自然地源熱泵系統(tǒng)在采暖和制冷運行中每消耗 1KW 的電能，用戶可獲得 4

5、KW 的熱量，其能量比為 1：4，能效比 COP1 千瓦電能產生多少能量在 3.54.4 之間，比冷風空調高 40%左右，運行費用比風冷熱泵低 3040%。冬天， “地熱空調”代替鍋爐從土壤中取熱給建筑物供暖，同時還能提供生活熱水；夏天替代普通空調將室內的熱量排入土壤，為建筑物制冷，是一種取之不盡的能源。此外，這種空調沒有外置裝置，采用 R410 替代氟制冷，不會破壞臭氧層。使用過程中也無任何排出物，對水資源不會造成消耗、破壞或影響。熱泵空調在每個房間都有單獨的能量分配器，可以自主調節(jié)溫度，在建筑物外看不到空調，也聽不見空調的聲音。被稱為“現(xiàn)代最廣泛的綠色能源” ，目前，在全國許多有條件城市已

6、推廣應用，取得了很好的采暖和節(jié)能效果，備受關注。該產業(yè)也是國家扶持的節(jié)能減排產業(yè)。21.2 水資源論證的目的和任務主要目的是：通過對場地區(qū)域水文地質條件研究、地下水開采現(xiàn)狀調查、地下水動態(tài)監(jiān)測資料分析、地下水資源評價等工作，合理確定取水布局和取水數(shù)量；通過回灌（注水）試驗，確定取水水源論證范圍及取水和退水影響范圍。以實現(xiàn)科學調度地下水，保護有限的地下水資源以及預防地下水地質環(huán)境問題的發(fā)生提供依據(jù)。 基本任務有：1、在充分搜集調查區(qū)已有地質及水文地質資料的基礎上，開展地下水開采現(xiàn)狀調查，研究區(qū)域環(huán)境水文地質條件，重點研究和評價場地含水層系統(tǒng)因開采和回注地下水引起的補給、徑流、排泄條件的改變、水質

7、變異以及由此產生的地質環(huán)境變化；2、初步分析地下水的動態(tài)變化規(guī)律，評價地下水資源，確定可開采資源量；3、預測因采（注）地下水引起的地質環(huán)境問題及其變化趨勢；4、確定不同地段的控制水位和開采量，提出地下水資源利用和保護的建議。1.3 編制依據(jù)（1）法律法規(guī)a、 中華人民共和國水法 ；b、 中華人民共和國水污染防治法c、 建設項目水資源論證管理辦法 （2002 年 3 月 24 日水利部、國家發(fā)改委第 15 號令） ；d、 甘肅省取水許可制度實施細則 （1995 年 12 月 13 日省政府地18 號令） ；e、 天水市節(jié)約用水管理辦法天政發(fā)199907 號。3（2）規(guī)程規(guī)范a、 供水水文地質勘察

8、規(guī)范 （GB50027-2001） ；b、 地下水質量標準 （GB/T14848-93） ；c、 區(qū)域水文地質工程地質環(huán)境地質綜合勘查規(guī)范（GB/T14158-93） ；d、 建設項目水資源論證導則（試行） （SL/Z322-2005） ；e、 水資源評價導則 （SL/T238-1999） ；f、 地源熱泵系統(tǒng)工程技術規(guī)范 （GB50366-2005） ；g、 飲用水源保護區(qū)污染防治管理規(guī)定等。（3）參考文獻a、建工部綜合勘查院西北分院，19581960 年， 甘肅省天水市西十里社棠河谷水文地質勘查報告 ；b、甘肅省地質局水文一隊，19811984 年， 甘肅省渭河河谷（首陽社棠）水文地質勘察

9、報告 ；c、甘肅省地礦局水文一隊，1994 年， 甘肅省天水市區(qū)城市供水水文地質勘查報告 ；d、甘肅省地礦局水文一隊，1997 年， 甘肅省天水市區(qū)區(qū)域水文地質調查報告 ；e、天水市水利局，1999 年， 甘肅省天水市水資源現(xiàn)狀調查分析報告 ； f、天水市環(huán)保局，1999 年， 甘肅省天水市東部水源地保護區(qū)劃報告 ；g、隴原地質勘察工程公司天水物測處，2009 年采（回）灌井柱狀圖、抽水（回水）試驗資料；h、天水市水資源管理辦公室，2004 年， 天水市城區(qū)地下水環(huán)境4調查分析報告。1.4 分析范圍與論證范圍分析區(qū)范圍為天水市麥積城區(qū)所在的渭河河谷平原。論證具體范圍是：西起麥積長途汽車站，東至

10、風動長（新建渭河大橋） ，南、北分別以渭河岸邊、二馬路為界，地理坐標為東經：1055610558，北緯 34363439，總面積 0.50km2。論證區(qū)內地處麥積城區(qū)，公路四通八達，交通條件十分便利（圖 1-1） 。圖 1-1 論證區(qū)交通位置圖論證區(qū)交通位置圖本次工作從 2009 年 9 月中旬開始，至同年 9 月中旬結束，10 月完成報告編制。取水井、退水井的施工、抽水（注水）試驗由隴原勘察院工程公司天水物測處完成，共完成 35m 深非完整探采結合井 7 眼。甘肅水文地質工程地質勘察院根據(jù)委托單位提供的單井鉆探及抽水試驗資料，計算了有關水文地質參數(shù)，劃分了含水層地層巖性及有關水文地質特征，補

11、充完成區(qū)域水文地質調查約 9km2，采集水樣 2 組，含水層顆粒分析樣品 5 組。期間收集了與論證區(qū)有關的地質、水文地質、氣象水文等資料的同時，還收集了天水市地下水長期監(jiān)測站積累的包括論證區(qū)的地下水動態(tài)資料。52 建設項目概況2.1 建設項目名稱及項目性質建設項目名稱：天水永生家園項目性質：住宅開發(fā)項目2.2 建設地點、占地面積和土地利用情況項目建設地點位于麥積區(qū)渭河大橋東側，總占地面積約 2.5 公頃。現(xiàn)為商品房開發(fā)建設用地。2.3 建設規(guī)模擬建的天水永生家園為框架結構，共有九棟八層住宅樓組成，地面樓八層，地下 1 層，總建筑面積 52000m2。另外還配合有車庫等。2.4 建設項目業(yè)主提出

12、的取水方案取水量根據(jù)擬建的天水永生家園住宅區(qū)的建筑面積，本次論證勘探試驗取得的抽水試驗資料、當?shù)氐叵滤疁囟鹊染C合計算，根據(jù)地源熱泵設計單位和業(yè)主建議，本建設項目采用管井抽取地下水取水方案符合地源熱泵系統(tǒng)工程技術規(guī)范 （GB50366-2005）要求。根據(jù)天水市麥積城區(qū)一帶一年淺層水溫及熱流密度值的變化，結合設備理想的運行狀態(tài)，發(fā)揮最佳采暖功效，設計最大取水量 240m3/h。2.5 建設項目業(yè)主提出的退水方案依據(jù)地源熱泵系統(tǒng)工程技術規(guī)范 （GB50366-2005）要求，所抽取的地下水除利用地下水溫度外，全部回灌（注）于相應的地下水含水系統(tǒng)中。由于使用只采取水溫的循環(huán)系統(tǒng)，退水水質不改變原地下

13、水水質。63 建設項目所在區(qū)域水資源狀況及開發(fā)利用分析3.1 基本概況建設項目所在地屬渭河麥積城區(qū)段，水資源包括有地表水和地下水。一、地表水一、地表水渭河自北道鍛壓機床廠附近進入分析區(qū)，自西向東經麥積城區(qū)、社棠鎮(zhèn)至星火機床廠附近流出調查區(qū)，區(qū)內長約 2km。據(jù)分析區(qū)水文站資料，多年平均徑流量 12.71 億 m3，最大 30.34 億 m3，最小 5.26 億 m3，季節(jié)性變化十分明顯，豐水季節(jié)流量猛增，最大洪峰流量 4920m3/s，枯水季節(jié)流量驟減，最小流量僅 0.34m3/s，有記錄，1996 年渭河麥積城區(qū)段流量小于 0.5m3/s 的連續(xù)時間 14 天。渭河含砂量較大，多年平均含砂量

14、 73kg/m3，最大可達 1000kg/m3。通過分析渭河 46 年的徑流量系列資料，利用經驗頻率和理論頻率曲線法計算，渭河典型平水年（p=50%） 、枯水年（p=75%）和極枯水年（p=95%）的徑流量分別是 121200 萬 m3、98000 萬 m3和 51000 萬m3。據(jù)統(tǒng)計，渭河流量在年內分配也不均勻，與降水基本一致，多集中于 79 月，這三個月的徑流量約占全年的 60%。渭河地表水水化學類型為 HCO3SO4CaNaMg 型，至社棠一帶變?yōu)?HCO3SO4NaCa 型，礦化度保持在 0.5g/l 左右。二、地下水二、地下水（一）地下水類型及其特征區(qū)域地下水可分為兩類，即第四系松

15、散巖類孔隙水和第三系碎屑巖類孔隙裂隙水。第三系碎屑巖類孔隙裂隙水是指埋藏于第四系含水層之下的深部承壓水和老第三系頂部風化帶的孔隙裂隙潛水。據(jù)前人資料，第三系深部7承壓水水量微弱或基本不含水,而且水質極差,多為 ClNa 型水，無開發(fā)利用價值；老第三系頂部風化帶雖然含水,但水量貧乏,局部地段與第四系潛水構成統(tǒng)一含水層，無單獨供水意義。區(qū)內最具開發(fā)利用價值的是第四系松散巖類孔隙水,賦存于藉河、渭河河谷第四系松散層的孔隙中，因其水位埋藏淺，含水層透水性強，補給充足，水量豐富，水質較好而成為天水市城市供水的主要開采目的層位，也是本次論證的重點，其特征如下。1、含水層的埋藏與分布特征河谷地下水主要為潛水

16、。含水層巖性為第四系沖積相圓礫、卵石。在渭河河谷底部和各大支溝沖洪積扇部位往往含有大量漂石和塊石，其中東二十里鋪以東 I、II 級階地范圍內分布淤泥質輕亞粘土，局部發(fā)育兩層，河漫灘部位缺失，一般埋深 2.410.0m，單層厚度 2.421.5m，因淤泥質輕亞粘土屬弱透水層，滲透性差而形成相對隔水頂板，下部一般為透水性良好的礫卵石含水層，因此在渭河南岸趙家崖至潘集寨一帶形成微承壓水，從而在橫向上由渭河河漫灘至二級階地后緣逐漸由潛水過渡為微承壓水，局部地段如穎川河沖洪積扇地帶，形成了上部為潛水下部為微承壓水的統(tǒng)一含水系統(tǒng)。微承壓水水頭高出潛水水位 0.100.19m 左右（圖 3-1） 。藉河河谷

17、含水層厚度為 2.023.65m?？偟内厔菔亲晕飨驏|逐漸增厚，同一河谷河漫灘及一級階地較厚，到二級階地逐漸變薄。同時受地質地貌條件的控制，一般河谷南岸比北岸厚。地下水位埋深橫向上變化較大，近河岸一般小于 3m，遠離河岸逐漸加深到 6m，最深可達 20m。由于渭河河谷地下水略具承壓性，北岸加上還未大規(guī)模開采，因此地下水位埋藏較淺，一級階地一般不超過3m。82、含水層富水性特征渭河河谷地下水最為豐富，藉河河谷相對貧乏。同一河谷，近河岸圖 3-1 渭河河谷水文地質剖面圖渭河河谷水文地質剖面圖一級階地比較豐富，遠離河岸兩側因含水層泥質含量升高，厚度變薄，潛水位埋深加大，涌水量變小。根據(jù)調查區(qū)具體情況，

18、用單井涌水量（即以井孔口徑 12，降深為含水層厚度三分之二時所推算的單井最大涌水量）來表明富水程度。據(jù)此可劃分為如下四個等級：富水性極強（I 區(qū)）：單井涌水量大于 5000m3/d；富水性強（II 區(qū)）：單井涌水量 10005000m3/d；富水性中等（III 區(qū)）：單井涌水量 5001000m3/d；富水性弱（IV 區(qū)）：單井涌水量小于 500m3/d。調查區(qū)地下水富水性分區(qū)見圖 3-2。富水性強區(qū)主要集中在渭河河漫灘及一級階地近河部位，以穎川河9入渭河處即慕灘、潘集寨一帶最為豐富，單井涌水量 500011400m3/d。富水性較強區(qū)包括本次論證區(qū)在內，主要位于渭河河漫灘及一級階地，呈狹長帶

19、狀分布，單井涌水量 10005000m3/d。水量中等區(qū)主要位于河谷二級階地中后緣附近，單井涌水量 5091000m3/d。水量貧乏區(qū)沿河谷盆地邊緣或二級階地后緣呈條帶狀分布，單井涌水量 83412m3/d。 圖 3-2 區(qū)域地下水富水性分區(qū)圖區(qū)域地下水富水性分區(qū)圖（二）地下水補徑排條件1、補給條件河谷地下水的補給條件比較復雜，補給方式各異，概括起來有以下幾項：（1）地下徑流流入補給：地下水在流入分析區(qū)以前，接受各類補給后以地下徑流的方式進入?yún)^(qū)內?？菟赀M入?yún)^(qū)域的徑流補給量為10690.60 萬 m3/a。（2）河水入滲補給：渭河河水與地下水具有十分密切的水力聯(lián)系，在不同地段可以相互轉化。根據(jù)

20、本次調查資料，在補給方式上大規(guī)模開采前后是不同的。地下水在未強烈開采或少量開采情況下與河水位具有連續(xù)統(tǒng)一的浸潤面，河水主要以側向入滲方式補給地下水。慕灘水源地段可能形成所謂的“懸河” ，地表水以垂向方式補給地下水。（3）溝谷潛流補給：區(qū)域內分布的較大支溝均有一定數(shù)量的潛流量，以側向徑流的方式補給河谷地下水。（4）溝谷地表水補給：區(qū)內穎川河幾乎常年有水，其它季節(jié)性溝谷一年內也有部分時間存在地表徑流，從出山口至匯入渭河這段距離內往往入滲補給地下水。 （5）大氣降水入滲補給：河谷盆地地形平坦，面積較大，河漫灘及一、二級階地地下水位埋藏較淺，飽氣帶地層巖性為粉土，而且厚度較薄，有利于大氣降水的入滲補給

21、。2、徑流條件區(qū)域河谷第四系地下水總的徑流方向是順河谷走向自西向東徑流。渭河河谷地下水徑流條件比較復雜。渭河南岸地下水以向 NE、EW向徑流為主，穎川河口以東以 NE、E 向徑流為主，慕灘水源地受長期開采的影響，已形成較大范圍的降落漏斗；渭河北岸，地下水以 SE 向徑流為主，水力坡度較小，僅 2.03.0，總體來說來，除慕灘水源地外，渭河河谷地下水徑流比較滯緩。局部地段如慕灘潘集寨水源地、趙家崖分路口馬跑泉段以及道北水力坡度較 1993 年有所增加，已經有小范圍降落漏斗形成。慕灘水源中心靠近南部山邊線地段已經形成開采性降落漏斗，漏斗范圍明顯，面積約 4km2。113、排泄條件區(qū)域地下水排泄條件

22、相對比較簡單，概括起來有如下幾項：（1）地下水向河流排泄：經調查，渭河北道橋至社棠峽口段，除慕灘潘集寨水源地地下水位低于河水位外，其它地段地下水位高于河水位，地下水以泄流方式向河流排泄?？菟甑叵滤粤髋判沽繛?392.65 萬 m3/a。（2）開采：開采是現(xiàn)狀地下水最主要的排泄方式，尤其以渭河南岸的慕灘潘集寨水源地最為顯著。統(tǒng)計計算其排泄量占總排泄量的6070%。（3）蒸發(fā)：在地下水位淺埋深區(qū)，即水位埋深小于 4m 的地段，蒸發(fā)排泄作用強烈。（4）地下水向區(qū)外徑流排泄：地下水以地下徑流方式向區(qū)外排泄。區(qū)內僅社棠峽口一處，計算徑流排泄量為 1320.00 萬 m3/a。（三）地下水質特征藉河河

23、谷地下水的水質類型比較簡單，為 HCO3Ca 或 HCO3CaMg 型，水質良好，礦化度僅為 0.40.6g/l，總硬度 216312mg/l。渭河河谷地下水的水質較為復雜。河谷北岸麥積城區(qū)一帶，地下水接受了河水的大量補給后，向東和南東緩慢徑流，在新橋以東向渭河排泄，水化學類型自西向東由 HCO3SO4ClNaCa 型變?yōu)?SO4ClNa 型，礦化度為 1.86g/l 增至 2.24g/l，總硬度由 380mg/l 增至619mg/l，可見麥積城區(qū)一帶地下水的水質較差。渭河河谷南岸趙家崖至分路口接近黃土丘陵地帶，地下水的水質較差，水化學類型為 SO4HCO3MgNaCa 型，礦化度 0.992

24、.24g/l，總硬度 4411088mg/l?？拷影叮芎铀a給的影響，水質12略好，為 HCO3SO4NaCaMg 型，礦化度 0.81.2g/l，總硬度490538mg/l。分路口至潘集寨一帶，受穎川河溝谷潛流補給的影響，地下水水質較好，水化學類型多為 HCO3SO4CaMgNa 型，礦化度 0.620.85g/l，總硬度 332419mg/l。穎川河口至慕灘一帶水質良好，為 HCO3CaMg 型，礦化度 0.40.65g/l，總硬度 236308mg/l。社棠一帶地下水的水質較好，水化學類型為 HCO3SO4CaNa 型和 HCO3CaMgNa 型，礦化度 0.651.13g/l，總硬

25、度335502mg/l。3.2 水資源狀況及其區(qū)域水資源開發(fā)利用存在的主要問題根據(jù)新近完成的天水市城區(qū)地下水環(huán)境調查分析報告所做的地下水資源評價結果，渭河北岸鍛壓廠牛頭河第四系沖積層地下水補給量 725.02 萬 m3/a，允許開采量 612.36 萬 m3/a。該報告根據(jù)地下水水量、地下水水質及其水位下降速率綜合判定結果，劃分了地下水超采區(qū)（圖 3-3） 。天水市城區(qū)淺層地下水超采區(qū)西起藉河西二十里鋪村東，東至馬跑泉公園穎川河和渭河北社棠星火廠，南、北分別以山邊線和二級階地后緣為界，其中南溝河、穎川河分別向上游延伸到紅山機械廠南和吳家崖村北，面積 67.31m2。在此基礎上，按地下水超采所引

26、發(fā)主要環(huán)境地質災害問題的嚴重程度，依據(jù)地下水超采區(qū)評價導則又進一步劃定了一般超采區(qū)、嚴重超采區(qū)和禁采區(qū)。13 圖 3-3 區(qū)域地下水超采區(qū)分布圖區(qū)域地下水超采區(qū)分布圖禁采區(qū)集中分布于秦州、麥積城區(qū)和渭河南岸近山邊地帶，面積26.74km2。占超采區(qū)總面積 39.72%。其中包括了鍛壓廠省農機站鐵路南渭河邊，面積 3.19km2。論證區(qū)為天水市城區(qū)，是一個以開采地下水為供水水源的城市。城市生活、工業(yè)生產及部分農田灌溉用水均取自區(qū)內第四系潛水含水層，地下水開發(fā)利用程度較高。據(jù)調查，2006 年總計開采地下水 5511.38萬 m3，其中市政供水井開采地下水 1215.45 萬 m3，企事業(yè)單位自備

27、井開采地下水 2606.97 萬 m3，農田灌溉季節(jié)性開采地下水 1688.96 萬m3。目前存在的主要環(huán)境地質災害問題有地下水位持續(xù)下降，水質惡化及名泉消失等。144 建設項目取用水合理性分析4.1 取水合理性分析本項目地源熱泵系統(tǒng)工程屬“零”耗水項目，也是國家倡導推廣的“節(jié)能環(huán)?！奔夹g之一，主要原理是：從地下含水層開采出的地下水僅對其地下水溫度降低或升高若干度（一般小于 10）外，在正常狀態(tài)下，不改變開采水量、也不存在水中添加任何物質的問題，通過回注系統(tǒng)全部進入相應的含水系統(tǒng)。因此，建設項目區(qū)雖然為禁采區(qū)，但取水后對地下水含水系統(tǒng)沒有發(fā)生改變，不導致對水質的污染，該建設項目地源熱泵系統(tǒng)取水

28、是合理的。4.2 用水合理性分析地源熱泵系統(tǒng)工程技術規(guī)范 （GB50366-2005）中有關地下水換熱系統(tǒng)一般規(guī)定指出：采取可靠的回灌措施，確保置換冷量或熱量后的地下水全部回灌到同一含水層，并不得對地下水資源造成浪費及污染。15據(jù)此，用水是合理的。5 建設項目地下取水源論證5.1 地質條件、水文地質條件分析一、地質條件一、地質條件（一）地層巖性論證區(qū)出露地層為第四系全新統(tǒng)，新第三系隱伏于第四系之下構成基底層。1、新第三系（N）分布于論證區(qū)外圍河谷兩側并構成藉河河谷基底，為一套內陸湖盆相堆積物。巖性為灰白色、灰綠色、紅色泥巖、砂質泥巖夾砂巖，本套地層明顯不整合于老地層之上。2、第四系（Q4）分布

29、于現(xiàn)代河床、河漫灘、I級階地和沖洪積扇上。以沖積層為主，其次為沖洪積層和洪積層。按堆積物分布的不同地貌位置，將其相對時代劃分為：河床、漫灘及 I 級階地為 Q2al 4，級階地為 Q1al 4，沖洪積扇為 Qal+pl 4，洪積扇為 Qpl 4。16河床相堆積物具有二元或多元結構。一般上部為輕亞粘土、亞粘土或中細砂；下部為圓礫、卵石、砂礫夾淤泥質輕亞粘土或漂礫。第四系地層厚度變化較大，從幾米至四十余米不等。渭河麥積城區(qū)及下游河谷較厚，一般 3545m，同一河床，第四系地層厚度自南北山邊線向中心逐漸變厚。（二）地質構造論證區(qū)位于秦嶺緯向構造帶和隴西旋卷構造帶的復合部位，祁呂賀蘭山字型構造體系的前

30、弧，外圍發(fā)育一系列走向 NW、NWW 的斷裂和褶皺。區(qū)內新構造運動強烈，主要表現(xiàn)為不均勻升降運動和活動斷裂發(fā)育。河流多級階地的存在和階地基座高差十分明顯，說明河谷地帶第四紀以來間歇性升降運動頻繁而劇烈。全新世以來，河谷地帶處于相對穩(wěn)定或下降階段，形成了一定厚度的松散堆積物，但下降幅度存在著差異，一般東部降幅大于西部，南部降幅大于北部。根據(jù)區(qū)域地質調查資料，區(qū)內第四系基底巖性不一致，西部太京鎮(zhèn)至南溝河皂郊一帶為老第三系碎屑巖；東部地段為新第三系泥巖、砂質泥巖構成。二、水文地質條件二、水文地質條件論證區(qū)地處渭河河谷北岸一級階地前緣，地下水主要為第四系松散巖類孔隙水。含水層巖性由第四系沖積相圓礫組成

31、，厚度 25.035.8m，因上部輕亞粘土屬弱透水層，滲透性差而形成相對隔水頂板，下部為透水性良好的礫石含水層，因此在擬建場地一帶形成微承壓水。潛水、承壓水混合水位埋深 2.83.5m，其中，微承壓水水頭埋深6.286.40m 左右（圖 5-1） 。根據(jù)現(xiàn)場抽水試驗資料，論證區(qū)內該地下水富水性較強，單井涌水17量達 30005000 m3/d（原區(qū)域資料較大，但本次試驗確定的單井涌水量貼近實際） 。論證區(qū)地下水補給主要有地下徑流流入補給和河水入滲補給。另外還存在少量降水滲入補給。1、地下徑流流入補給：地下水在流入論證區(qū)以前，接受各類補給后以地下徑流的方式進入?yún)^(qū)內。計算進入論證區(qū)的徑流補給量為2

32、50.20 萬 m3/a。2、河水入滲補給：藉河河水與地下水水力聯(lián)系密切，地下水在未強烈開采或少量開采的擬建項目區(qū)與河水位具有連續(xù)統(tǒng)一的浸潤面，河水主要以側向入滲方式補給地下水。經測量河水位與地下水高差，利用岸1819邊公式計算河水補給量為 100.00 萬 m3/a。降水補給由于在市區(qū)，大面積地面被硬化，雨水難以入滲，補給量很小，不再計算。論證區(qū)地下水總的徑流方向是順河谷走向自西向東徑流。擬建場地以西水力坡度 5.50，至風動廠以東降為 4.60。由于城區(qū)現(xiàn)狀禁止開采地下水，地下水水位經過近年的恢復，基本達到了天然狀態(tài)，故無降落漏斗存在。地下水現(xiàn)狀排泄方式有蒸發(fā)和向區(qū)外徑流排泄。論證區(qū)在地下

33、水位淺埋深區(qū)（即水位埋深小于 4m 的地段）約0.19km2，蒸發(fā)排泄作用強烈，計算蒸發(fā)排泄量為 88.10 萬 m3/a。地下水向區(qū)外徑流排泄是其主要排泄方式。計算區(qū)內徑流排泄量為150.60 萬 m3/a。5.2 地下水可開采量計算與評價一、計算參數(shù)的確定一、計算參數(shù)的確定有關地下水資源計算的水文地質參數(shù)主要根據(jù)本次水文地質勘查取得的野外抽水試驗資料，水位動態(tài)監(jiān)測以及河（渠）水測流等資料重新收集復核整理計算。在此基礎上，還利用了 1997 年完成的“天水市區(qū)（麥積、秦州）地下水資源調查與區(qū)劃”和 2002 年完成的“天水市城區(qū)可利用水資源研究”兩課題中野外觀測試驗研究資料。借助新頒布的供水

34、水文地質勘察規(guī)范 （GB500272001）要求的計算公式對主要水文地質參數(shù)進行了計算。比較好的貼近了實際含水層水文地質條件。（一）滲透系數(shù)（一）滲透系數(shù)（K K）本次水資源環(huán)境調查工作中，單孔均采用穩(wěn)定流抽水試驗，多孔采用穩(wěn)定流和非穩(wěn)定流兩種方法，并選擇周邊無開采井干擾，具有兩個或以上降深，水位、流量穩(wěn)定延續(xù)時間8h 的試驗孔。滲透系數(shù)的計算20過21程中均消除了水躍值的影響。主要計算公式如下：1、穩(wěn)定流公式（1）單孔潛水完整井與非完整井當 QS 關系曲線呈直線時：承壓完整井：K=Q（lnR/r）/n（H2h2）承壓非完整井：K=QlnR/r+（Error!L） （ln1.12Error!/

35、r） 式中：K 為滲透系數(shù)（m/d） ；Q 為出水量（m3/d） ；S 為水位下降值（m） ；H 為自然狀態(tài)下潛水含水層的厚度（m） ；Error!為潛水含水層在自然狀態(tài)和抽水試驗時厚度的平均值（m） ；h 為潛水含水層在抽水時的厚度（m） ；L 為過濾器長度；r 為抽水井過濾器的半徑（m） ；R 為影響半徑（m） 。當 QS 關系曲線呈曲線時，采用插值法和最小二乘法求得 QS代數(shù)多項式，即：S=a1Q+a2Q2+anQn式中：a1、a2、an為得定系數(shù)，a1按均差表求得后以 1/a1代換以上公式中的 Q/（H2h2） 。（2）有一個觀測孔時完整井抽水K=0.733Q（lgr1lgrw）/（2

36、HSwS1） （SwS1）（3）有兩個觀測孔時完整井抽水K=0.733Q（lgr2lgr1）/（2HS1S2） （S1S2）上式中：Q 為抽水量（m3/d） ；r1、r2分別為第 1、2 為觀測井距抽水井中心的距離（m） ；S1、S2分別為第 1、2 觀測井的水位降深（m） 。此外，根據(jù)抽水孔距河邊或山邊線的距離又分別選用相應的計算公式進行了演算。2、非穩(wěn)定流公式22（1）單孔非穩(wěn)定流（完整井）K=0.159Qw（u）/h2 或 K=0.08Qw（u）/（Error!s）=ur2/4KHt =ur2/4KError!t式中：W（）為井函數(shù)；H、Error!分別為潛水含水層厚度和平均厚度（m）

37、； 為給水度；Q 為抽水量。（2）多孔非穩(wěn)定流（完整井）配線法：利用 lgslgt 實測曲線與博爾頓標準曲線配線計算式。T=（0.08Q/S）W（Ua，y，r/a） T=（0.08Q/S）Sd=4Tt/（r2/y） 或 =Tt/（r2ty）K=T/Error! K=T/Error!式中：T 為含水層導水系數(shù)（m2/d） ； 為給水度；K 為滲透系數(shù)（m/d） ；其它為井函數(shù)及轉化式。（3）直線圖解法（S-tgt）：當 K=0.183Q/(SError!) =2.25Tt0/2式中 為給水度；S、t0均為座標截距； 過濾器半徑(m)。（4）水位恢復法：停止抽水前動水位已穩(wěn)定，求取 S-lg(1+

38、tk/tT)關系曲線點拐點處的斜率 mi值，然后代入公式：K=2.3Q/(4Hmie/B)式中： 為觀測孔至抽水孔的距離（m） ；B 為越流系數(shù)。停止抽水前動水位沒有穩(wěn)定，仍是直線下降時，采用下列公式：K=Qln（1+tk/tT）/2(H2-h2)式中：tk為抽水開始到停止的時間（min） ；tT為抽水停止時算起的恢復時間（min） ；S 為水位恢復時的剩余下降值（m） ；h 為水位恢復時的潛水含水層厚度（m） 。滲透系數(shù)的取值原則是：以多孔非穩(wěn)定流計算結果為準，同時參照單孔穩(wěn)定流與非穩(wěn)定流計算結果分析確定。最終確定滲透系數(shù)120m/d。【23（二）給水度（二）給水度（）1、實驗室法：將野外采

39、集到的含水層砂礫石裝滿一定容積的器皿中，烘干輕輕搗實后，向器皿中往水，砂礫完全飽和，然后再讓水自由流盡。流出重力水之體積與砂礫器皿體積之比即為給水度。2、利用非穩(wěn)定流多孔抽水試驗資料選擇前面公式與滲透系數(shù)等同時計算。3、疏干漏斗法：利用潛水鉆孔抽水剛開始一瞬時，鉆孔出水量要消耗貯存量（Qc） ，而此時徑流量（Qg）近乎為零。當抽水到達穩(wěn)定狀態(tài)后，鉆孔出水量全部由徑流量供給。作 Q=f（t）曲線，從抽水開始至穩(wěn)定狀態(tài)之間的應介于 Q=f（t）與 Qg=f（t）之間，求出所圈面積，進而換算出鉆孔達到穩(wěn)定狀態(tài)之前消耗的全部貯存量 Qc。計算如下式：u=Qc/V式中 V 為穩(wěn)定降落漏斗之體積（m3）

40、。V=(H2-h02)（R2-w2）/4H(lnR/Rw)式中：H 為抽水前含水層厚度；h0為抽水達到穩(wěn)定狀態(tài)后孔內水柱高度； 為降落漏斗的形態(tài)系數(shù) h0/H 和 0/R 值，本次計算查表取值分別為 0.4 和 0.96。4、沿地下水流向布置兩以上的觀測孔，利用卡明斯基有限差分法計算。論證區(qū)均利用上述四種方法。最后選取論證區(qū)給水度為 0.12。（三）降水入滲系數(shù)（三）降水入滲系數(shù)（）1、利用降水過程前后的地下水位觀測資料計算潛水含水層不同降水量條件下的水位漲幅，從而求得降水入滲系數(shù)（） 。一次降水按下式計算。24=（hmax-hht）/X式中: 為一次降水入滲系數(shù)，hmax為降水后觀測孔中的最

41、大水柱高度（m） ；h 為降水前觀測孔中的水柱高度（m） ；h 為臨近降水前地下水水位波動速率（m/d） ；t 為從 h 變到 hmax的時間（d） ；X 為 t 日內降水總量（m） 。2、利用“甘肅省渭河河谷水文地質勘察”中均衡場試驗所取得的降水入滲系數(shù)（）與水位埋深（h）的相關方程計算。一級階地：=0.2213h-0.6190二級階地：=0.2604h-0.3898河漫灘： =0.2648e-0.451h沖洪積扇：=0.1455e-0.0281h式中：h 為水位埋深（m） ；e 為自然對數(shù)底數(shù)。降水入滲系數(shù)確定結果是：渭河一級階地為 0.12；二級階地為0.083；河漫灘為 0.12-0.

42、13。（四）地下水蒸發(fā)極限深度（四）地下水蒸發(fā)極限深度（Hmax）根據(jù)潛水水位長觀資料計算，包氣帶以圓礫、卵石為主的河漫灘蒸發(fā)極限深度為 2m，包氣帶以輕亞粘土為主的一、二級階地潛水蒸發(fā)極限深度 4m。該蒸發(fā)極限深度由在天水城市供水勘查時多次反復試驗取得，可直接應用。（五）水文地質計算參數(shù)的選取（五）水文地質計算參數(shù)的選取引用“渭河水文地質勘察”時在天水市區(qū)渭河一級階地均衡場入滲試驗資料，并與均衡期內降水資料對比確定。水文地質參數(shù)計算及優(yōu)選結果見表 51。25表 51 參數(shù)計算與優(yōu)選結果參數(shù)計算與優(yōu)選結果參數(shù)名稱地貌單元滲透系數(shù)K（m/d）給水度（）降水入滲系數(shù)（）河漫灘0.132一級階地18

43、8.80284.350.140.100計算值二級階地45.2586.300.120.068河漫灘0.1200.130一級階地180.000.120優(yōu)選值二級階地7080.000.130.083已有抽水試驗資料均為單孔，水位降深較小，求得圓礫、卵石含水層滲系數(shù)為 188.80284.35m/d，較本次多孔試驗資料求得的滲透系數(shù)偏大，所以計算參數(shù)的優(yōu)選中主要利用本次抽水試驗取得的數(shù)值。二、地下水可開采量計算與評價二、地下水可開采量計算與評價（一）地下水資源均衡計算（一）地下水資源均衡計算地下水資源均衡計算是允許開采量計算與評價的基礎,只有在合理正確的均衡結果下,才能求得比較準確的地下水允許開采量。

44、本次均衡期選擇有動態(tài)監(jiān)測資料,且較典型的 1996 年（極枯年）進行，均衡期為1996 年元月 1 日至 1996 年 12 月 31 日。1、各項補給、排泄量的計算（1）河谷地下徑流流入量（Q徑入） 、流出量（Q徑出）采用斷面法，利用達西公式計算。水位采用 1996 年觀測水位平均值，水力坡度在等水位線圖上量取或利用濟姆三角法求得，滲透系數(shù)通過抽水試驗求得，斷面長度在 1：2.5 萬地形圖上量測。均衡區(qū)地下水流入量、流出量分別為 6840.40m3/d、5900.90m3/d。（2）降水入滲補給量（Q雨滲）利用公式 Q雨滲=P（降雨量）（入滲系數(shù)）F（入滲面積）計算。降雨量為均衡區(qū)內實際降雨

45、量，收集氣象站資料；入滲系數(shù)的求取方法見本章第一節(jié)；入滲面積在 1：2.5 萬地形圖上量取，主要地貌單元為河漫灘和一級階地，面積約 0.5 km2。計算結果是 30.60 萬 m3/a。26（3）河流入滲補給量（Q河滲） 、地下水溢出量（Q溢）指藉河河水入滲補給量和地下水向河流溢出量。首先判斷補給段或溢出段，然后根據(jù)測流資料，計算單長滲漏量或溢出量，再求全段補給量或溢出量。另一種方法是根據(jù)沿河鉆孔資料，采用達西公式進行計算。兩者相互驗證。計算公式是： Q1Q2= Q河滲（Q溢）=365L式中：為單長滲漏量（m3/md） ；Q1、Q2分別為上、下斷面河水流量（m3/d） ；為測流段長度（m） ；

46、Q河滲（Q溢）為河水滲漏或溢出量（萬 m3/a）;L為滲漏或溢出段長度（m） 。論證區(qū)渭河為河水滲漏補給地下水，補給量為 100.00 萬 m3/a。（4）地下水蒸發(fā)量（Q蒸）根據(jù)前人資料，區(qū)內潛水蒸發(fā)極限埋深（hmax）礫石取 2m、輕亞粘取 4m。選擇柯達夫阿維揚諾夫公式 =0（1h/hmax）n計算,（式中:0為水面蒸發(fā)強度,h 為水位埋深,n 為待定系數(shù),與包氣帶巖性有關,n取 2） 。據(jù)此可得公式=0（1h/4）2。利用求出的蒸發(fā)強度（） ，代入公式：Q蒸=（蒸發(fā)強度）F（蒸發(fā)區(qū)面積）計算。論證區(qū)小于極限埋深的面積約 0.5Km2，計算蒸發(fā)排泄量 198.43 萬 m3/a。2、均衡

47、計算水量均衡法是全面研究一定區(qū)域（均衡區(qū)）在一定時間內（均衡期）地下水的補給量、儲存量和排泄量之間的數(shù)量轉化關系平衡的計算。對于一個均衡區(qū)地下水系統(tǒng)來說，在補給與消耗不平衡發(fā)展過程中，任一時間段t 內的補給量和排泄量之差，恒等于這個系統(tǒng)中水體積的變化量。據(jù)此，各分區(qū)計算段依照基本水文地質概念模型可建立水均衡方程式：27Q補Q排=A h tQ補=Q滲+Q河+Q田+Q徑入+Q潛入+Q排=Q蒸+Q溢+Q徑出+Q開+式中：Q補為補給量；Q排為排泄量；A（h/t）為單位時間均衡區(qū)水體積的變化量；Q滲為降水入滲；Q河為河水滲漏量；Q田為田間灌溉滲漏量；Q潛入為側向潛流流入量；Q徑入、Q徑出為地下徑流流入或

48、流出量；Q蒸為潛水蒸發(fā)量；Q溢為地下水溢出量；Q開為人工開采量。單位為 m3/d 或萬 m3/a。論證區(qū)地下水資源均衡計算結果表明，地下水資源總補給量為380.27 萬 m3/a，地下水資源總排泄量為 413.81 萬 m3，均衡差-33.54 萬m3/a，全區(qū)為負均衡狀態(tài)。這與當時本均衡期區(qū)內當時地下水水位動態(tài)趨勢基本吻合，也與當年因干旱所反映的區(qū)域地下水位變化相符，說明均衡計算結果正確。（二）（二） 地下水允許開采量的計算及評價地下水允許開采量的計算及評價1、地下水允許開采量的計算關于允許開采量的計算主要考慮下列因素：一是各計算區(qū)（水源地）的水文地質條件，包括地下水的分布和埋藏特征，開采前

49、后的補、徑、排條件等；二是已取得水文地質資料的豐富程度；三是選用各種方法的適用條件。本次采用補償疏干法進行允許開采量的計算。補償疏干法使用的兩個必要條件是：枯水年可以借用的儲存量必須滿足枯水年連續(xù)開采，不能中斷；豐水年能夠得到的補給量除了用于當時的開采外，多余的補給量必須能把旱季借用的儲存量全部補償回來，而不是部分補回。即在一個完整的水文周期內滿足下式：Q允（t豐+t枯）V豐補+V枯補式中：t豐、t枯分別為豐水年和枯水年的時間；V豐補、V枯補分別為28豐水年和枯水年的總補給量。該方法適宜于天水城區(qū)河谷潛水現(xiàn)狀水文地質條件變化特征?？紤]到天水市城區(qū)自 1994 年起至 1997 年為連續(xù)枯水年或

50、極枯年，降水偏少、河水斷流情況。因而，按一年內的補排調節(jié)符合實際，通過氣象、水文資料分析，每年 2 至 3 月是地下水補給量最少的時段，可視為旱季。該時段也是農村和城市供水爭水矛盾最為突出的時期。49月降水較多，河水流量增大，可看作雨季，此時段是地下水補給最為充沛的時期。通過長觀資料發(fā)現(xiàn)含水層厚度增加十分明顯。10 月至翌年1 月采補基本保持平衡。由于枯水年或極枯年補給量較少，可視作旱季抽水無補給來源，完全依靠疏干儲存量來維持開采，則通過旱季抽水求得分區(qū)儲存量 A。然后依據(jù)含水層厚度和一般保持植被生長的水位埋深給出最大允許降深值 Smax，則:Q開=A（Smax-S0）/t旱V疏干=Q開t旱=

51、A（Smax-S0）式中：Q開為枯季地下水開采量（m3/d） ；S0為旱季開始的水位降（m） ；V疏干為旱季末的疏干體積（m3） 。雨季時的補給量可根據(jù)旱季延續(xù)至雨季開采量資料，求出水位回升速率S/t，并認為水位回升與水位下降時的儲存量 A 是近似相等的。為安全起見,本次計算乘以 =0.8 的修正系數(shù)，把補給量分配到全年使用，則全年的補給量（Q補）和雨季補給時的補償體積（V補償）為：Q補=t雨（AS/t+Q開）/365V補償=At雨S/若滿足 Q補Q開，V補償V疏干，則 Q開為允許開采量。該方法適用于天水市麥積城區(qū)含水層呈帶狀分布，且有不穩(wěn)定流量29河水通過，含水層有一定的儲存量和調節(jié)空間，枯

52、季地下水補給不豐富，而補給期相對集中的這一河谷孔隙型地下水系統(tǒng)的特點。（1）疏干計算利用干擾井群公式計算含水層的厚度及其借用的地下水儲存量。具體邊界條件的概化遵守所建立的水文地質概念模型。在較充分考慮地下水環(huán)境和對已建水源地不受影響的前提下用非穩(wěn)定流公式（解析法）求取允許開采量。疏干時間取渭河有記錄以來春季流量小于 0.5m3/s 最長段時間 14 天。設計地下水位允許降深為各區(qū)段含水層厚度的 1/3，若超出或過于不足時設計允許降深時重新分配疏干水量再進行計算，同時也考慮取水地段因降深過大可能引發(fā)北岸山邊高礦化水侵入等環(huán)境地質災害問題。0.5Km2論證區(qū)在 240m3/h(5760m3/d)的

53、開采條件下，計算水位降深沒有超出含水層厚度的 1/3，14 天產生的地下水疏干量為 8.64 萬 m3。（2）補償計算由于論證區(qū)渭河河谷含水層厚度大，調節(jié)能力強。因此在極枯年型內枯水期所借用的地下水儲存量必須在進入平水或豐水期得以補償，否則所計算出的地下水允許開采量是不可靠的。根據(jù)已有資料，經過疏干與補償計算得出，經過 23 月近 14 天的河水斷流（流量小于 0.5m3/s）后的持續(xù)開采，形成的地下水經降落漏斗進入補給期后最長 2 天即可恢復，此時段地下水補給量為 9.28 萬m3/a，因此所借用的含水層地下水儲存量是較為合理的。據(jù)此，求得論證區(qū)允許開采量為 280 萬 m3/a，能夠滿足永

54、生家園 210.24 萬 m3/a 水源熱泵開采需要。2、地下水資源評價在水均衡的基礎上，補償疏干法計算論證區(qū)地下水允許開采量 28030萬 m3/a，典型極枯年中補給量大于排泄量，因此所計算的允許開采量是有保證的。根據(jù)地下水水質分析報告，論證區(qū)擬建場地地下水礦化度 1487.61840.5mg/L，總硬度 394.3580.5mg/L，PH 值 7.17.5，Ca2+含量97.8150.5mg/L，CL1-含量 82.9219.0mg/L，SO42-含量 477.6504.0 mg/L，F(xiàn)e2+含量小于 0.020 mg/L，不含硫化物。經與現(xiàn)行國家生活飲用水衛(wèi)生標準 （GB57492005

55、） ，同時結合國家現(xiàn)行的地下水質量標準 （GB/T1484893）作為適宜性評價依據(jù)，水質不符合人飲要求，但能滿足一般工業(yè)用水水質要求?；痉喜膳L與空氣調節(jié)設計規(guī)范 （GB50019 第 7.3.3 條條文說明）水質要求：PH 值為 6.58.5，Ca2+含量小于 200 mg/L，礦化度小于 3000mg/L，CL1-含量小于100mg/L，SO42-含量小于 200mg/L，F(xiàn)e2+含量小于 1mg/L，H2S 含量小于0.5mg/L?？傊?，本次地下水資源評價的量較以往偏小，比較符合近十多年來氣象、水文條件的變化，因而是符合現(xiàn)狀含水層水文地質條件的。對地下水超采區(qū)的評價將結合水位動態(tài)

56、、水質等按“導則”進行綜合分析論證。316 取水的影響分析6.1 對區(qū)域水資源的影響擬建項目區(qū)位于麥積城區(qū)北岸渭河一級階地前緣，與現(xiàn)狀城區(qū)供水慕灘潘集寨水源地距離不足 0.8km，取水后對受渭河河流的阻隔，加之水源熱泵系統(tǒng)運行過程中，開采與注水同步進行，因此，對已建水源地水資源水量不產生影響。再者本地源熱泵系統(tǒng)取水量與退水量相同，退水水質與原水無變化。綜上，地源熱泵系統(tǒng)取水對區(qū)域水資源及已建水源地無影響。從區(qū)域水文地質條件分析，擬建項目區(qū)為第四系含水層水量豐富區(qū)，單井涌水量 30005000m3/d，并具有微承壓性，是較理想的河谷沖洪積含水層。根據(jù)本次單、多孔抽水試驗資料，發(fā)現(xiàn)場地北地段 1

57、號、2 號由于含水層淤泥質含量偏高，再者抽水設備能力、濾水管孔隙率較低的限制等，出現(xiàn)單井涌水量在降深到含水層厚度 1/5 時，出水量為 6080m3/h，與以往在該地貌單元抽水出水量比較有偏小的問題。但考慮到含水層厚度較厚的實際，在相對集中的區(qū)域內，在井群集中、井間距小的開采條件下，井間干擾（40m 井間干擾系數(shù)只有 0.1）的影響是較小的。經分析，產生單井水量衰減的可能不大。但為防止井群開采狀態(tài)下此現(xiàn)象的發(fā)生，通過計算，施工的取水井 35m 深第四系非完整井，在大厚度含水層分布地區(qū)能夠滿足設計單井出水量 60m3/h 要求，也本適宜場地水文地質特征。按照 240m3/h 取水量核算，需要取水

58、井 4 眼，還需 1 眼備用井。從長期運行安全出發(fā)，退水井單井出水量 40m3/h 較適宜，需要退水井 6 眼，另加 1 眼備用井。井身結構取水井與退水井相同，便于調節(jié)使用。取水與退水井群的布置除考慮井間干擾外，還應該考慮場地實際32條件。根據(jù)取水與退水場地水文地質條件變化不大的實際，現(xiàn)狀井間距按 4050m 左右的似等邊三角形布置是合理的，共布置取水和退水井12 眼，目前已建成 9 眼，另加 3 眼取水或注水井。井群具體布置見圖71。經多次水溫觀測，施工期間地下水溫度 15。本次抽水試驗以查明地層巖性，掌握含水層水文地質特征、求取水文地質參數(shù)為目的，在逐個完成單井抽水試驗的基礎上，經過對 9

59、 眼井水位的全面恢復，進行了多井抽水試驗和干擾抽水試驗。多井抽水試驗用 1 眼井（主井）抽水，其余兩眼井觀測，主要是求取水文地質參數(shù)和判斷補給、徑流條件，觀測井布置分別垂直和平行地下水流向，穩(wěn)定延續(xù)時間達 24h，為準確求取水文地質參數(shù)提供了依據(jù)。本次施工探采井有 9 眼，干擾抽水試驗分別在 2 眼、3 眼井之間進行，其余作為觀測井。目的是求取井間干擾系數(shù)，為合理布置取水井群提供參考資料。干擾抽水試驗水位穩(wěn)定時間 8h，符合松散層含水層干擾試驗要求。337 退水的影響分析7.1 退水系統(tǒng)及組成本建設項目退水系統(tǒng)由管道連接的若干注水井組成。根據(jù)本次注水試驗（表 7-1） ，在現(xiàn)狀水文地質條件下，

60、由于作為主要含水層的圓礫層地下水全充滿，當注水井位于抽水井下游時出現(xiàn)輕微的“雍水”現(xiàn)象。表 7-1 抽、注水井試驗情況表抽、注水井試驗情況表組號井 號注水井水位(m)/注入水量（m3/d）/穩(wěn)定時間（h）抽水井水位(m)/ 抽水量（m3/d）/穩(wěn)定時間（h）觀測井水位（m）穩(wěn)定時間（h）2 號 2.11/840/6/3.17(3 號)3.01 號 /6.86/1680/8.23.10(6 號) 4.5第一組4 號2.00/840/5.5 / 2.95(5 號) 5.05 號/5.49/1050/8.53.02(7 號)3.5第一組4 號1.86/1050/5.0/3.33(2 號) 4.0本次