扣件式鋼管腳手架搭拆方案

1、第一章第二章第三章第四章第五章第六章第七章腳手架搭設概況？?腳手架材料要求?3腳手架地基與基礎方案?3腳手架架體搭設要求？?？3落地式扣件鋼管腳手架計算書？?？6腳手架拆除方案?安全及文明施工?2121扣件式鋼管腳手架搭拆方案第一章工程腳手架搭設概況1、5#廠房建筑面積為4723.36m2，建筑高度為14.700m，腳手架搭設高度：16.2米，架體搭設材料及規(guī)格：48X3.0鋼管，結構層次：框架結構地上二層，局部三層。2、6、7#廠房建筑面積為1997.02m2，建筑高度為12.600m，腳手架搭設高度：14.1米，架體搭設材料及規(guī)格：48X3.0鋼管，結構層次：輔房框架結構局部三層，車間部分

2、排架輕鋼結構屋頂。3、8#廠房建筑面積：建筑面積為4076.01m2，建筑高度為12.600m，腳手架搭設高度：14.1米，架體搭設材料及規(guī)格：48X3.0鋼管，結構層次：輔房框架結構局部三層，車間部分排架輕鋼結構屋頂。第二章腳手架材料要求1、鋼管采用48X3.0的鋼管，鋼管外表面銹蝕深度應符合規(guī)范0.5mm的規(guī)定，檢查時應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查。2、扣件使用前應進行質(zhì)量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的 螺栓必須更換。3、腳手板采用由毛竹制作的竹笆板。第三章腳手架地基與基礎方案1、地基處理：回填土經(jīng)過分層夯實后，澆筑50厚C15素砼連片基礎，寬

3、度為1500。2、 腳手架的底座采用厚50mm，邊長 200mm 的木板作底板，按里外立桿位置平行于外墻面鋪放，作為腳手架立桿的墊板。3、腳手架地基應有可靠的排水措施，防止積水浸泡地基。第四章腳手架架體搭設要求1、腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰墻體二步以上。2、每搭完一步腳手架后，應接規(guī)范的規(guī)定校正步距，縱距、橫距及立桿的垂直度。3、立桿等距對直，步距為1.8m，縱間距：1.8m，架寬為：1m，立桿距墻均在30cm以內(nèi)。4、嚴禁將外徑48MM與51MM的鋼管混合使用5、立桿接長采用對接扣件連接。立桿上的對接扣件應交錯布置；兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立

4、桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500MM;各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3;搭接長度不應小于1M，應采用不少于 2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100MM 6、 立桿頂端宜高出女兒墻上皮1M，高出檐口上皮1.5m。7、雙排腳手架橫向水平桿的靠墻一端至墻裝飾面的距離不宜大于100MM。&小橫桿與墻面垂直，貼近立桿布置，作用是直接承受腳手架上的重量，并將其傳到立桿上。小橫桿挑出里外桿的長度不得小于10cm9、 縱向水平桿宜設置在立桿內(nèi)側，其長度不宜小于3 跨。10、 連墻拉結條采用拉筋和頂撐配合使用的附墻連接方式，用預埋牢固的28鋼筋并股與內(nèi)

5、立桿拉結，連墻件宜靠近主節(jié)點設置，偏離主節(jié)點的距離不應大于300MM。11、 竹笆腳手片應按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，且采用對接平鋪，四個角應用直徑1.2MM的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。腳手片應從第二步起，每隔一步或二步滿鋪，腳手片應鋪滿、鋪穩(wěn)，離開墻面120150MM，形成水平封閉。12、 腳手架必須設置縱橫掃地桿，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200MM處的立桿上，橫向掃地桿亦采用直角扣件 固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。按腳手架大橫桿和小橫桿搭設要求連續(xù)設置。13、護欄：從腳手架第二步起，每步均需在外排立桿里設置1.2米高的防護欄桿和0.6米高的中欄桿。在外排

6、立桿和防護欄桿里自下而上 連續(xù)設置安全密目網(wǎng)圍護14、使用竹笆腳手板，縱向水平桿應采用直角扣件固定在橫向水平桿上，并應等間距設置，間距不應大于400MM。15、主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。16、 每道剪刀撐撐跨越立桿的根數(shù)宜按下表的規(guī)定確定，每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6米，斜桿與地面的傾角宜在4560度之間；剪刀撐斜桿與地面的傾角45度50度60度剪刀撐跨越立桿的最多根數(shù)765仃、高度在24米以下的腳手架，均必須在外側立面的兩端各設一道 剪刀撐，并應由底至頂連續(xù)設置，中間各道剪刀撐之間的凈距不應大 于15米。18、高度在24米以上的雙排腳手架應在外側立

7、面，整個長度和高度 上連續(xù)設置剪刀撐。19、欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內(nèi)側。20、 擋腳板高度不應小于180 毫米。21、在拐角、斜道平臺處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，防止 滑動。22、 自頂層作業(yè)層的腳手板往下計，宜每隔3.6 米滿鋪一層腳手板23、高度不大于6M的腳手架，宜采用一字型斜道，高度大于6M的腳手架宜采用之字型斜道。24、 斜道宜附著外腳手架設置，人行斜道寬度不宜小于1M，坡度采用1:3;拐彎處設置平臺，其寬度不小于斜道寬度。25、 斜道的腳手板上應每隔250300儷設置一根防滑木條，木條寬度 宜為2030伽。26、搭設順序為：擺放掃地桿(貼近地面的大橫桿)逐根樹立立

8、桿，隨即與掃地桿扣緊一一裝掃地小橫桿或掃地桿扣緊一一安第一步 大橫桿(與各立桿扣緊)一一安第一步小橫桿一一第二步大橫桿一一第二小橫桿一一加設臨時斜撐桿(上端與第二步大橫桿扣緊，在裝設兩道連桿后可拆除)一一第三四步大橫桿和小橫桿一一連墻桿一一接 立桿一一加設剪刀撐一一鋪腳手板。第五章落地式扣件鋼管腳手架計算書扣件式鋼管落地腳手架的計算依據(jù) 建筑施工扣件式鋼管腳手架 安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規(guī)范(GB50007-2002)、建筑結構荷載規(guī)范 (GB50009-2001)、鋼結構設計規(guī)范(GB500仃-2003)等編制。，、參數(shù)信息1腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為16

9、.2m，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的橫距為1m，立桿的縱距為1.8m，大小橫桿的步距為1.8m;內(nèi)排架距離墻長度為0.30m;大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為2根；采用的鋼管類型為 48X3.;0橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)為1.00 ;連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.6m，水平間距5.4m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數(shù)施工均布活荷載標準值：2.000kN/m2;腳手架用途：裝修腳手架； 同時施工層數(shù):2層；3.風荷載參數(shù)本工程地處江蘇省蘇州市，基本風壓0.45kN/m2；風荷載高度變化系數(shù) 卩z為1.00，風荷載體型系數(shù) 卩s為1.1

10、3；腳手架計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1337；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300;欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(wǎng)(kN/m2):0.005；腳手板類別：竹笆片腳手板；欄桿擋板類別：欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.033； 腳手板鋪設總層數(shù):4；5.地基參數(shù)地基土類型：素填土；地基承載力標準值（kPa）:120.00；立桿基礎底面面積（m2）:0.20;地基承載力調(diào)整系數(shù):1.001800二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)第

11、524條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計 算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值：P1=0.033kN/m;腳手板的自重標準值:P2=0.3X1/(2+1)=0.1kN/m;活荷載標準值：Q=2X1/(2+1)=0.667kN/m;卑立桿蓿地架腳手架正靜荷載的設計值:q1=1.2X0.033+1.2X0.1=0.16kN/m;活荷載的設計值:q2=1.4X0.667=0.933kN/m;圖1大橫桿設計荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度）圖2大橫桿設計荷載組合簡圖（支座最大彎矩）2

12、.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖 2 組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦?跨中最大彎距為M1max=0.08X0.16X1.82+0.10X0.933X1.82=0.344kN.m;支座最大彎距計算公式如下：嶇昨=-OJ1773Z3支座最大彎距為M2max=-0.10X0.16X1.82-0.117X0.933X1.82=-0.406kN.m;選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：(r=Max(0.344X106,0.406X106)/4490=90.423;N/mm2大橫桿的最大彎曲應力為er =90.423N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！3.

13、撓度驗算：最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：帥 “677空一+0.990竺一*1005/腳郵其中：靜荷載標準值:q仁P1+P2=0.033+0.1=0.133kN/m;活荷載標準值：q2=Q=0.667kN/m;最大撓度計算值為：V=0.677X0.133X18004/(1002X.06X105X107800)+0.9900X.667X18004/(100X2.06X105X107800)=3.547mm;大橫桿的最大撓度3.547mm小于大橫桿的最大容許撓度1800/150mm與10mm，滿足要求！三、小橫桿的計算：根據(jù)JGJ130-2001第5.2.4條規(guī)定，小橫

14、桿按照簡支梁進行強度和 撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值 作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和 變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.033X1.8=0.06kN;腳手板的自重標準值：P2=0.3X1X1.8/(2+1)=0.180kN;活荷載標準值：Q=2X1x1.8/(2+1)=1.200kN;集中荷載的設計值:P=1.2X(0.06+0.18)+1.4X1.2=1.968kN;ppq小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準 值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下：M嚴=護/

15、8Mqmax=1.2X0.033X12/8=0.005kN.m;集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=1.968X1/3=0.656kN.m;最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.661kN.m ;最大應力計算值a=M/W=0.661X106/4490=147.21N/mm2;小橫桿的最大彎曲應力a=147.21N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值205N/mm2，滿足要求!3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計 值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下vqmax=5X0.033X10004/(384X2.06X105X107800)

16、;=0.02mm大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.06+0.18+1.2=1.44kN;集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下vpmax=1439.94X1000X(3-X4X10002/9)/(72X2.06X105X107800)=2.302mm;最大撓度和v=vqmax+vpmax=0.02+2.302=2.321; mm 小橫桿的最大撓度為 2.321mm 小于小橫桿的最大容許撓度1000/150=6.667與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載

17、力取值為72EI8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規(guī)范5.2.5）:其中Rc-扣件抗滑承載力設計值,取 8.00kN ;R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值：P1=0.033X1.8x2/2=0.06kN;小橫桿的自重標準值:P2=0.033X1/2=0.017kN;腳手板的自重標準值:P3=0.3X1X1.8/2=0.27kN;活荷載標準值:Q=2X1x1.8/2=1.8kN;荷載的設計值:R=1.2X(0.06+0.017+0.27)+1.4X1.8=2.936kN;R8.00kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！五

18、、腳手架立桿荷載計算：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1337kN/mNG 1= 0.1337+(1.80X2/2)X0.033/1.80X16.20=2.705kN;腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2NG2=0.3X4X1.8X(1+0.3)/2=1.404kN;(3 )欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/mNG3=0.15X4X1.8/2=0.54kN;(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)；0.005kN/m2NG4=0.005X1.8X16

19、.2=0.146kN;經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.795kN活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=2X1X1.8X2/2=3.6kN;風荷載標準值按照以下公式計算其中Wo-基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Wo=0.45kN/m2;Uz-風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz=1;Us-風荷載體型系數(shù)：取值為1.13 ;經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk=0.7X0.45X1X1.13=0.356

20、kN/m2;不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N =1.2NG+1.4NQ=1.2X4.795+1.4X3.6=10.794kN;考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+0.85X1.4NQ=1.2X4.795+0.85X1.4X3.6=10.038kN;風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW為Mw=0.85X1.4WkLah2/10=0.850X1.4X0.356X1.8X1.82/10=0.247kN.m;六、立桿的穩(wěn)定性計算：不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：N亠立桿的軸向壓力設計值：N=10.794kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.59cm；計算長度附加系數(shù)參

21、照扣件式規(guī)范表5.3.3得：k=1.155； 當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得：卩=1.5;計算長度，由公式lo=kxxh確定：l0=3.118m;長細比Lo/i=196;軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比lo/i的計算結果查表得到：=0.188;立桿凈截面面積：A=4.24cm2;立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3;鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205N/mm2;a=10794/(0.188x424)=135.415N/mm2;立桿穩(wěn)定性計算a=135.415N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)

22、定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N=10.038kN;計算立桿的截面回轉半徑：i=1.59cm；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得：k=1.155;計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得：卩=1.5;計算長度，由公式l0=kuh確定：IO=3.118m;長細比丄0/i=196;軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比lo/i的結果查表得到：=0.188立桿凈截面面積：A=4.24cm2;立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3;鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205N/mm2;(T =10038.24/(0.188 X424)+247032.148/4490=180.95;N/mm2立桿

23、穩(wěn)定性計算(T =180.95N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算：按規(guī)范5.3.6條不考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全圭寸閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：Jf, =-=21.構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=2.09kN;活荷載標準值 ：NQ=3.6kN;Hs=0.188X4.24X10-4X205X103-(1.2X2.09+1.4X3.6)/(1.2X0.134)=54.807m;按規(guī)范5.3.6條腳手架搭設高度Hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且不超過50米：1+0

24、.001.H=54.807/(1+0.001X54.807)=51.959m;H=51.959和50比較取較小值。經(jīng)計算得到，腳手架搭設高 度限值H=50m。腳手架單立桿搭設高度為16.2m，小于H，滿足要求！按規(guī)范5.3.6條考慮風荷載時，米用單立管的敞開式、全圭寸閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：河71,2%據(jù)農(nóng)舶C4Q：% +學屈)H嚴- -1如每米立桿承受的結構自重標準值:Gk=0.134kN/m;構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=2.09kN;活荷載標準值：NQ=3.6kN;每米立桿承受的結構自重標準值：Gk=0.134

25、kN/m;計算立桿段由風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩：Mwk=Mw心.4X0.85)=0.247/(1.4X0.85)=0.208kN.m;Hs=(0.188X4.24X10-4X205X103-(1.2X2.09+0.85X1.4X(3.6+0.188X4.24X100X0.208/4.49)/(1.2X0.134)=32.184m;按規(guī)范5.3.6條腳手架搭設高度Hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且不超過50米：1+0.001,.H=32.184心+0.001X32.184)=31.18m;H=31.18和50比較取較小值。經(jīng)計算得到，腳手架搭設高度限值H=31.18m。腳手架單立桿搭設高度為16

26、.2m，小于H，滿足要求！八、連墻件的穩(wěn)定性計算：連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：NI=Nlw+N0風荷載標準值Wk=0.356kN/m2;每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側的迎風面積Aw=19.44m2;按規(guī)范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN),N0=5.000kN;風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4XWkXAw=9.688kN;連墻件的軸向力設計值N匸Nlw+N0=14.688kN;連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=Af其中-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細比l/i=300/15.9的結果查表得到=0.949,l為內(nèi)排架距離墻的長度;27又：A=4.24cm2;f=205N/mm2;連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.949X4.24X10-4X205X103=82.487kN;NI=14.688Nf=82.487,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl=14.688小于雙扣件的抗滑力16kN，滿足要求!A11JF1-VJ_J連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求P三fg地基承載力設計值:fg=fgkXkc=120kPa；其中，地基承載力標準值：fgk=120kPa;立桿基礎底面的平均壓