地下室頂板上-電梯基礎施工方2案

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上目 錄一、編制依據(jù)1、施工現(xiàn)場平面圖2、鎮(zhèn)江國信。宜和項目一標段高層住宅工程施工圖紙3、SC型施工升降機使用手冊4、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范二、工程概況鎮(zhèn)江國信宜和項目南區(qū)位于鎮(zhèn)江市潤州區(qū)，南側為北府路，東依黃山南路，西鄰庒泉南路,由4幢地上33層（一層地下室）高層住宅（1#、2#、3#、5#樓）、人防及地下車庫組成，地下室南區(qū)建筑面積21417.4，人防建筑面積為4658,1#樓建筑面積14999.2，總高98.8M；2#樓建筑面積14571.74，總高98.8M；3#樓建筑面積14653.3，總高98.8M；5#樓建筑面積16932.9，總高98.8M

2、；四棟相互獨立的主樓組成，四棟樓的外立面和各層平面基本相同。本工程由鎮(zhèn)江國信嘉源房地產(chǎn)開發(fā)有限公司開發(fā)，浙江華坤建筑設計院有限公司承擔建筑設計，南京地下工程建筑設計院有限公司進行人防設計，南京國通建設工程咨詢有限公司監(jiān)理，江蘇南通六建建設集團有限公司承建。三、施工升降機的選型根據(jù)鎮(zhèn)江國信。宜和項目一標段項目高層住宅工程砌筑結構和裝修裝飾工程量，該工程選擇4臺SC200型200×200施工電梯，部署在零層樓板3-26-3-29/3-F-3-C位置具體位置詳見施工電梯基礎位置圖。根據(jù)SCD型施工升降機使用手冊提供的基礎尺寸和現(xiàn)場的實際情況施工升降機基礎尺寸為4000mm×580

3、0mm，厚度為300mm，混凝土強度等級為C30，其內(nèi)部配筋為12200。施工升降機基礎作用在地下室頂板上，施工升降機基礎所在地下室頂板下部需要用腳手架加固，其腳手架搭設的間距、步距均由計算確定。施工電梯基礎與地下室頂板之間做好防水及保護層。四、施工電梯位置選擇的原則滿足使用功能及砌筑階段裝修階段工程量。滿足施工電梯的各種性能，確保施工電梯安裝和拆除方便。降低費用，使施工電梯安裝和拆除費用盡量降低。（-）、計算書1基礎受力計算基礎受壓計算基礎為軸心受壓，計算簡圖如下：基礎自重：w=4.0×5.8×0.3×25=174KN則靜荷載：W=174KN×1.2/

4、（4.0×5.8）=9KN/m2基礎壓力設計值設為P，電梯架設高度約為104.8m。則：P（吊籠重+外籠重+導軌架總重量+對重重+載重量）×1.4根據(jù)SC型施工電梯使用手冊查的施工電梯的各種參數(shù)：吊籠重1200×22400kg；外籠重1480kg；配重重1200×22400 kg；載重量2000×24000 kg；導軌架總重：標準節(jié)長度：1508mm；標準節(jié)重量：150kg；電梯安裝高度：135.6m；標準節(jié)數(shù)量：104.8÷1.50869.36；取70節(jié)標準節(jié)總重量150×7010500kgP（2400+1480+2400

5、+4000+10500）×1.420780×1.429092kg1kg9.8N29092kg285.10KN地基凈反力pn=P/A=285.10÷（4.0×5.80）12.29KN/m2則地基總靜反力為W+pn21.29 KN/m2基礎驗算：基礎砼強度等級為C30，軸心抗壓強度fc=14.3N/mm2,軸心抗拉強度ft=1.43 N/mm2,底面積S=4.0×5.8=23.2m2?？紤]動載、自重誤差及風載對基礎的影響，取基礎承載系數(shù)n=2?；A承載P=G×2=285.10×2=570.2KN基礎底面積驗算，軸心受壓基礎基底面

6、積應滿足S(PF)/fc=(570.2174)/(14.3×103)=0.052m2(滿足要求)基礎受彎計算基礎底板在地基凈反力作用下，在縱橫兩個方向都將產(chǎn)生彎矩，計算兩個方向的彎矩時，把基礎視為固定在標準節(jié)周邊的四面挑出的懸臂板?；A受彎計算簡圖如下：沿基礎長邊方向，標準節(jié)邊截面I-I處的彎矩M=pnl（b-hc）2/8=21.29×4.0×（5.80-1.1）2/8=235.15KN·m=2.35×108N·mm沿基礎短邊方向，標準節(jié)邊截面-處的彎矩M=pnb（l-bc）2/8=21.29×5.80×（4.0-

7、0.6）2/8=178.47KN·m=1.78×108N·mm配筋面積計算,公式如下: 依據(jù)混凝土結構設計規(guī)范GB 50010-2002 式中 1系數(shù)，混凝土強度不超過C50時，1取為1.0，混凝土強度為C80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定；fc混凝土抗壓強度設計值，取14.3kpa；h0基礎的計算高度，取保護層厚度為20mm，考慮鋼筋直徑為20mm，故h0=270。經(jīng)過計算得：s=1.78×108/(1.00×14.3×4.0×103×2702)=0.034=1-(1-2×0.034)0.5=

8、0.0346s=1-0.0346/2=0.983As=1.78×108/(0.983×270×300.00)=2235.53mm2。配筋率為=0.17%。=0.17%min=0.21%Asmin=2520mm2取基礎鋼筋取12，則n=2520/153.86=16.4（根），取18根。間距為（3600-50）/17=208.82mm，取200mm。受沖切承載力驗算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范GB 50007-2002第8.2.7條。驗算公式如下: 式中 hp受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，取 hp=1.00；ft混凝土軸心抗拉強度設計值，取 ft=1.43kPa；am沖切

9、破壞錐體最不利一側計算長度： am=0.6+(0.7 +2×0.2)/2=0.85m；h0基礎的有效高度，取 h0=0.27m；Pj最大壓力設計值，取 Pj=21.29kPa；Fl實際沖切承載力： Fl=21.29×5.80+（0.7+0.20×2）×（4.0-0.6）/2/2=124.8666kN?；騀l=21.29×4.0+0.6×5.80-（0.7+0.20×2）/2/2=115.07kN。允許沖切力：0.7×1.00×1.43×850×270=229.73kN實際沖切力不大于允

10、許沖切力設計值，所以能滿足要求?。ǘ?、地下室頂板結構驗算 驗算時不考慮地下室頂板下的鋼管的支承作用，施工升降機的全部荷載由混凝土板來承擔。根據(jù)板的邊界條件不同，選擇最不利的板進行驗算 樓板長寬比：Lx/Ly=3.8/8.4=0.45 1、荷載計算 取板中1m板寬進行驗算 q1=647.98×1/(5.8×4)=27.93kN/m 2、混凝土頂板配筋驗算 板中最大彎矩：Mxmax=q1×Lx2/24=27.93×3.82/24=16.8 支座最大彎矩：M0x=-q1×Lx2/12=-27.93×3.82/12=-33.61 板中底部短

11、向配筋： s=|M|/(1fcbh02)=16.80×106/(1.00×16.70×1.00×103×425.002)=0.006； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.006)0.5=0.006； s=1-/2=1-0.006/2=0.997； As=|M|/(sfyh0)=16.80×106/(0.997×360.00×425.00)=110.14mm2。 實際配筋：1526.81 mm2 > 110.14 mm2 板中底部短向配筋滿足要求！ 板邊上部短向配筋： s=|M|

12、/(1fcbh02)=33.61×106/(1.00×16.70×1.00×103×425.002)=0.011； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.011)0.5=0.011； s=1-/2=1-0.011/2=0.994； As=|M|/(sfyh0)=33.61×106/(0.994×360.00×425.00)=220.90mm2。 實際配筋：1526.81 mm2 > 220.9 mm2 板邊上部短向配筋滿足要求！ 3、混凝土頂板撓度驗算 樓板慣性矩：I=1×

13、;0.453/12=0.00760m4 撓度：max=q1Lx4/(384EI)=27.93×3.84/(384×3.15×107×0)= 1 / 15785<1/250 板配筋和撓度變形完全滿足支承施工升降機荷重要求。 4、混凝土梁配筋驗算 由于施工升降機自重主要通過中央立柱傳遞給大梁，所以可以看作一個集中荷載。 樓板自重傳來荷載 0.45×3.8×25=42.75kN/m 梁自重 1×0.5×25=12.5kN/m 靜載 42.75+12.5=55.25kN/m 活載 2×8.4=16.8kN/

14、m 作用于梁上的均布荷載：q=55.25×1.2+16.8×1.4=89.82kN/m 作用于梁上的集中荷載：p=243.8×1.2/2=146.28kN M=ql2/12+pl/4=89.82×8.42/12+146.28×8.4/4=835.33kN·m 梁截面積：b×h=0.5×1=0.5m2 h0=h-25=1000-25=975mm s=|M|/(1fcbh02)=835.33×106/(1.00×16.70×0.50×103×975.002)=0.105

15、； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.105)0.5=0.111； s=1-/2=1-0.111/2=0.944； As=|M|/(sfyh0)=835.33×106/(0.944×360.00×975.00)=2520.29mm2。 實際配筋：2945.24 mm2 > 2520.29 mm2； 梁截面底部縱筋滿足要求！ 5、混凝土梁抗剪驗算 梁所受最大剪力：Q=p/2+ql/2=146.28/2+89.82×8.4/2=450.38kN； Asv1=(Q-0.7ftbh0)/(1.25fyvh0)×s/

16、n=(450.38×103-0.7×1.57×500×975)/(1.25×270×975)×150/4=-9.73mm2； 梁箍筋滿足要求?。ㄈ┥禉C基礎加固措施計算為了保證結構的安全，采用鋼管支撐加固的方法，由鋼管支撐承擔升降機、基礎的全部荷載，通過鋼管支撐將荷載傳至基礎底板。防水層的混凝土厚度為40mm，加上防水卷材及粘結劑，按50mm混凝土層考慮計算荷載。w2=6×7.8×0.05×25=58.5KNW2=58.5×1.2/（6×7.8）=1.5 KN/m2荷載計算

17、N12.29+9+1.5 22.79KN/m2底部加固腳手架構造要求立桿間距700，橫桿步距1500。腳手架立桿穩(wěn)定性驗算按地下室頂板沒有承載力計算：每根立桿承受的上部荷載22.79×0.7×0.711.17KN腳手架自重產(chǎn)生的荷載N2 =0.149×3.65×1.20.653KN（腳手架搭設高度按從地下底板頂面至地下室頂板板底計算）立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值： N = 11.17+0.653=11.823kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)；i = 1.58 A 立

18、桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = kuh (1) l0 = (h+2a) (2) k 計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.155； u 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.5 h為立桿步距，取為0.7m a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至頂板支撐點的長度；a = 0.4m； 按公式(1)的計算：l0 = kuh=1.155×1.5×0.7=1.213 = l0/i =1.213/1.58=0.768 = 11.823/(0.768×4.89)=31.48N/mm2立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 按公式(2)的計算：l0 = (h+2a)=0.7+2×0.4=1.5 = l0/i =1.5/1.58=0.95 = 11.823/(1.5×4.89)=16.12N/mm2立桿的穩(wěn)定性計算 < f