論文縱梁計算VIP

1、第六章縱梁計算本工程前方樁臺縱梁包括：海側1#軌道梁，連系梁，中間2#軌道梁及陸側3#軌道梁，各梁斷面及受力情況均不相同，軌道梁和連系梁截面特性見表4-2-1?？v梁以海側1#軌道梁為例進行計算，縱梁直接支承于樁帽上，為預制混凝土疊合梁（疊合部分為面板接縫），擱置及縱梁尺寸見圖4-2-1。 6.1 計算原則 1) 施工期： 預制縱梁安裝在樁帽上，按簡支梁計算，作用在梁上的荷載為預制梁自重及現(xiàn)澆接頭混凝土重量，此時梁的有效斷面為預制斷面。 2) 使用期： 縱梁按彈性支承連續(xù)梁計算，作用在梁上的荷載為碼頭面層自重及使用期可變作用，此時梁的有效斷面為疊合斷面，利用連續(xù)梁計算程序進行計算。 6.2計算跨

2、度預制梁長6.00m，擱置長度0.25m，連續(xù)梁支承寬度1.5m，凈跨5.5m，橫向排架間7m，具體尺寸見圖4-2-1。 6.2.1簡支梁彎矩計算跨度：剪力計算跨度：式中：計算跨度；凈跨；e擱置長度。6.2.2連續(xù)梁彎矩計算跨度：剪力計算跨度：6.2.3截面特性（1） 施工期截面積：中和軸：慣性矩：剛度系數(shù);（2）使用期截面積：中和軸：慣性矩：剛度系數(shù)：線剛度：6.3作用6.3.1永久作用（1） 預制縱梁及現(xiàn)澆接頭自重：（2） 面層自重：6.3.2可變作用（1）30m跨裝卸橋作業(yè)，每臺裝卸橋4組輪子，每組10個，P=600kN/輪；（2）30m跨裝卸橋雙機作業(yè)，兩臺機最外側輪間最小間距3m；（

3、3）26m跨裝卸橋作業(yè)，每臺裝卸橋4組輪子，每組12個，P=350kN/輪；（4）26m跨裝卸橋雙機作業(yè)，兩臺機最外側輪間最小間距3m；（5）30m跨裝卸橋與26m跨裝卸橋同時作業(yè)，兩臺機最外側輪間最小間距3m；（6）前方堆貨荷載，其范圍從碼頭前沿開始至37.5m；（7）集裝箱正面吊：滿載時，前軸軸壓880kN，后軸軸壓110kN，單胎輪接地面積（個數(shù)×長×寬）前輪4×0.555m×0.44m，后輪2×0.14m×0.44m； （8）集裝箱拖掛車：前軸70kN，中軸150kN，后軸330kN，單輪接地面積0.26m×0.25

4、m，雙輪接地面積0.52m×0.25m；（9）集裝箱堆載：距裝卸橋支腿2m以外臨時堆放集裝箱2層，20'集裝箱尺寸：長×寬=6.096m×2.438m，箱角荷載P=120kN；40'集裝箱尺寸：長×寬=12.192m×2.438m，箱角荷載P=152.5kN，該堆載可以與裝卸橋同時存在。6.4作用效應分析6.4.1永久作用標準值產生的作用效應（1） 施工期只考慮預制梁的自重及現(xiàn)澆面板接縫混凝土（縱梁疊合部分）的重量，而面板自重由橫梁承擔。考慮施工時接縫混凝土未達到設計強度，故按簡支梁計算。施工期縱梁自重：q=(1×1.

5、4)×25=35(kN/m)彎矩：支座剪力：承載能力極限狀態(tài)設計值： 正常使用極限狀態(tài)設計值： （2）使用期按五跨連續(xù)梁計算（碼頭分段每段為八跨連續(xù)梁，按五跨計算精度已能滿足求。）面層荷載分配如圖61q=0.15×24=3.66.4.2可變作用標準值產生的作用效應（1） 裝卸橋作業(yè)：經比較30m跨裝卸橋雙機作業(yè)時產生內力標準值最大。荷載見圖荷載組合次數(shù)32次結果見表（2） 當拖掛車行駛在梁外側1.5m時P為各軸荷載的一半。見圖兩輛拖掛車同時作業(yè)時，最小間距為1.0m。荷載見圖荷載組合次數(shù) 次結果見表（3）40'集裝箱堆載：作用在裝卸橋梁上的力：見圖兩箱最小間距為0.

6、4m。荷載見圖荷載組合次數(shù) 次結果見表（4）40'集裝箱與拖掛車同時作用：拖掛車與箱角最小距離為0.5m荷載見圖荷載組合次數(shù) 次結果見表（5） 正面吊作業(yè)，輪外側距裝卸橋軌道梁2m前軸作用在裝卸橋梁上的力：后軸作用在裝卸橋梁上的力：荷載見圖荷載組合次數(shù) 次結果見表（6）30kPa均載作用：裝卸橋作業(yè)時均載只能作用在距裝卸橋軌道梁1.5m以外，如圖從圖中可以看出均載對軌道梁的內力影響較正面吊或集裝箱拖掛車小，不起控制作用，故不列入設計值組合。6.5作用效應組合6.5.1承載能力極限狀態(tài)的作用效應組合持久狀況的持久組合：式中：作用效應設計值；結構重要性系數(shù)，取1.1；永久作用分項系數(shù)；主導

7、可變作用分項系數(shù)；非主導可變作用分項系數(shù)；組合系數(shù)，取0.7；永久作用標準值產生的作用效應；主導可變作用標準值產生的作用效應；非主導可變作用標準值產生的作用效應。分項系數(shù)取值按高樁碼頭設計與施工規(guī)范（JTS16712010）表3.2.8-2選取。 組合結果見表中極限承載能力設計值。6.5.2正常使用極限狀態(tài)的作用效應組合持久狀況作用的長期效應組合：式中：準永久值系數(shù)，取0.6。持久狀況作用的短期效應組合：式中：準永久值系數(shù)，取0.8。組合結果見表中正常使用狀態(tài)設計值作用 M值（kN）第一跨最大彎矩(kN/m)第二跨最大彎矩(kN/m)第三跨最大彎矩(kN/m)第四跨最大彎矩(kN/m)第五跨最

8、大彎矩(kN/m)面層47.20121.15832.12629.04629.448裝卸橋雙機2212.7811932.7492088.5731869.052526.398兩輛拖掛車69.444202.959241.389205.62660.53340'集裝箱178.618169.433257.016169.419133.73440'集裝箱+拖掛車181.654143.753264.7237.77948.07正面吊181.513295.445292.974289.547244.037承載能力極限狀態(tài)設計值計算式1.2+1.5+1.5×0.7+1.5×0.71.

9、2+1.5+1.4×0.7+1.5×0.71.2+1.5+1.5×0.7+1.5×0.71.2+1.5+1.5×0.7+1.5×0.71.2+1.5+1.4×0.7+1.5×0.7結果正常使用極限狀態(tài)（長期效應組合）計算式+0.6+(+)0.6+0.6+(+)0.6+0.6+(+)0.6+0.6+(+)0.6+0.6+0.6結果正常使用極限狀態(tài)（短期效應組合）計算式+0.8+(+)0.8+0.8+(+)0.8+0.8+(+)0.8+0.8+(+)0.8+0.8+0.8結果作用 M值（kN）A支座彎矩(kN/m)B支

10、座彎矩(kN/m)C支座彎矩(kN/m)D支座彎矩(kN/m)E支座彎矩(kN/m)F支座彎矩(kN/m)面層120-75.869-45.778-52.817-51.874-52.013裝卸橋雙機15-2514.24-3208.77-2474.57-2290.43-3229.45-2392.24兩輛拖掛車14-82.0633-139.977-179.327-181.876-129.299-82.63340'集裝箱140-70.934-116.017-126.776-111.499-153.02640'集裝箱+拖掛車150-72.99-133.13-190.826-142.716

11、-73.392正面吊15-126.022-165.857-171.008-188.713-155.958-291.006承載能力極限狀態(tài)設計值計算式1.2+1.5+1.4×0.7+1.5×0.71.2+1.5+1.5×0.7+1.5×0.71.2+1.5+1.5×0.7+1.5×0.71.2+1.5+1.5×0.7+1.5×0.71.2+1.5+1.4×0.7+1.5×0.71.2+1.5+1.4×0.7+1.5×0.7結果正常使用極限狀態(tài)（長期效應組合）計算式+0.6+0.

12、6+0.6+(+)0.6+0.6+(+)0.6+0.6+(+)0.6+0.6+(+)0.6+0.6+0.6結果正常使用極限狀態(tài)（短期效應組合）計算式+0.8+0.8+0.8+(+)0.8+0.8+(+)0.8+0.8+(+)0.8+0.8+(+)0.8+0.8+0.8結果作用 斷面位置第一跨左支座剪力（kN）第二跨左支座剪力（kN）第三跨左支座剪力（kN）第四跨左支座剪力（kN）第五跨左支座剪力（kN）面層25.88241.01835.71436.85536.701裝卸橋雙機2221.0841960.7342269.7061776.8082347.064229.802797.29718.808

13、-319.831205.891兩輛拖掛車49.78480.691272.1272.64479.323-5.506-15.694-14.10215.6942.69140'集裝箱91.93399.319202.908216.78393.522-10.133-10.811-10.7924.063-3.92640'集裝箱+拖掛車94.113101.343246.924249.32285.011-10.427-12.594-15.17715.564.532正面吊94.186241.599241.295241.089238.521-11.275-15.374-15.238-9.226-8.

14、961承載能力極限狀態(tài)設計值計算式1.2+1.5+1.5×0.7+1.5×0.71.2+1.5+1.5×0.7+1.5×0.71.2+1.5+1.4×0.7+1.5×0.71.2+1.5+1.4×0.7+1.5×0.71.2+1.5+1.4×0.7+1.5×0.71.2+1.5+1.4×0.7+1.5×0.71.2+1.4+1.5×0.7+1.5×0.71.2+1.5+1.4×0.7+1.4×0.71.2+1.5+1.4×0.

15、71.2+1.5+1.4×0.結果正常使用極限狀態(tài)（長期效應組合）計算式+0.6+(+)0.6+0.6+(+)0.6+0.6+(+)0.6+0.6+(+)0.6+0.6+(+)0.6+0.6+(+)0.6+0.6+(+)0.6+0.6+(+)0.6+0.6+0.6+0.6結果正常使用極限狀態(tài)（短期效應組合）計算式+0.8+(+)0.8+0.8+(+)0.8+0.8+(+)0.8+0.8+(+)0.8+0.8+(+)0.8+0.8+(+)0.6+0.6+(+)0.6+0.6+(+)0.6+0.6+0.6+0.6+結果作用 斷面位置第一跨右支座剪力（kN）第二跨右支座剪力（kN）第三跨右

16、支座剪力（kN）第四跨右支座剪力（kN）第五跨右支座剪力（kN）面層25.88241.01835.71436.85536.701裝卸橋雙機-2454.59-1887.96-2260.6-2126.43-2072.81-1014.43-89.08510.551-137.841105.672兩輛拖掛車-79.323-270.759-272.1-84.68-74.442-2.691-15.69413.8385.4451.21340集裝箱-103.057-210.149-215.709-126.255-106.6492.1625.51110.56316.31623.89340集裝箱+拖掛車-103.1

17、68-255.477-255.225-83.625-57.5511.823-4.27114.32815.568.382正面吊-249.148-243.573-243.226-243.938-254.2593.25119.59226.68726.88433.42承載能力極限狀態(tài)設計值計算式1.2+1.5+1.5×0.7+1.5×0.71.2+1.5+1.4×0.7+1.5×0.71.2+1.5+1.4×0.7+1.5×0.71.2+1.5+1.4×0.7+1.5×0.71.2+1.5+1.4×0.7+1.5×0.71.2+1.5+1.4×0.71.2+1.5+1.4×0.7+1.5×0.71.2結果正常使用極限狀態(tài)（長期效應組合）計算式+0.6+(+)0.6+0.6+(+)0.6+0.6+(+)0.6+0.6+(+)0.6+0