地下車庫模板專項(xiàng)方案

1、目錄一、工程概況1二、編制依據(jù)1三、模板的安裝方案1四、模板的拆除：2五、模板排架系統(tǒng)計(jì)算書：3六、模板施工技術(shù)措施26七、模板施工安全措施：26八、環(huán)境保護(hù)措施：27一、 工程概況本工程位于上海市松江區(qū)永豐街道東至李松路，北至花園二路，西臨農(nóng)田，南至七一河。本項(xiàng)目由18#24#動(dòng)遷安置房、25#公建配套房、26#開關(guān)站、27#門衛(wèi)及管理、28#垃圾房、29#地下室和30#商業(yè)垃圾房組成。其中，18#樓地上7層，建筑面積2279.5m2 ；19#樓地上7層，建筑面積4565.2m2；20#樓地上6層，地下1層，建筑面積2270m2；21#樓地上6層，地下1層，建筑面積2439.1m2；22#樓

2、地上6層，建筑面積3961.4m2；23#樓地上6層，建筑面積4859.4m2；24#樓地上6層，建筑面積3929.3m2；25#配套公建用房，地上2層，608 m2；26#開關(guān)站，地上1層，地下1層，建筑面積397.44m2；27#門衛(wèi)及管理，地上1層，建筑面積49.3m2； 28#垃圾房，地上1層，建筑面積49.6m2；29#地下車庫建筑面積6128.7m2；30#商業(yè)垃圾房，地上1層，建筑面積21m2；合計(jì)建筑面積31557.94 m2。本工程建設(shè)單位：上海大運(yùn)置業(yè)有限公司總包單位：上海松添建設(shè)工程有限公司設(shè)計(jì)單位：上海海珠建筑工程設(shè)計(jì)有限公司監(jiān)理單位：上海高程工程監(jiān)理有限公司二、 編制

3、依據(jù)1. 本施工方案編制依據(jù)為建筑施工扣件式鋼管腳手架技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2011）2. 混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范（GB50204-2015）3. 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50010-2010）4. 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2012)5. 建筑地基基礎(chǔ)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范(GB50202-2002)三、 模板的安裝方案1、外墻模板安裝：本工程地下車庫部分為人防工程，地下室外墻具有抗?jié)B要求，外墻一律采用F14的止水螺桿。為保證地下室外墻砼自身防水效果及增加模板施工工作效率，采用散拼模板，止水螺桿間距為400×400，底部第一道螺桿按底板澆筑時(shí)留設(shè)的施工縫位置，螺桿

4、在澆筑底板砼的時(shí)候預(yù)留。由于地下室外墻的厚度為300，下部的3道止水螺桿間距需加密。模板背豎楞為50×100木方，間距300。與基坑邊坡采用F48鋼管作為斜撐將模板固定牢固，以保證模架的整體穩(wěn)定。2、樓板模板安裝：模板擱柵50´100方木，側(cè)鋪于F48鋼管排架上，間距300，擱柵二端距剪力墻模板50，擱柵上鋪九夾板，用2"元釘將九夾板固定于擱柵上，板縫要鋪嚴(yán)密，以防漏漿。 平臺(tái)模九夾板架在剪力墻和柱帽模的上口，平臺(tái)模的側(cè)邊應(yīng)與剪力墻和柱帽側(cè)模的里口對(duì)齊。所有板縫均用80mm寬的PVC膠帶紙粘貼封縫，確保砼表面光滑平整。本工程地下車庫為框架結(jié)構(gòu)，車庫層高3.8m，頂

5、板的厚度分別為250mm和350mm。采用F48×3.2普通鋼管支設(shè)，立桿間距為900mm×900mm。排架步距1.5m，地面向上200mm設(shè)掃地桿，并縱橫方向設(shè)置剪刀撐，立桿長度為3.4m，共設(shè)3道水平桿。地下車庫的柱先行澆筑，水平桿與澆筑好的柱需可靠連接。四、 模板的拆除：本工程的拆模分二次進(jìn)行。砼澆筑后，隔一天拆除剪力墻的部分側(cè)模。砼養(yǎng)護(hù)至設(shè)計(jì)強(qiáng)度的75%（約1015天，具體視現(xiàn)場(chǎng)氣溫及砼的同條件養(yǎng)護(hù)拆模試塊的強(qiáng)度試壓報(bào)告，然后根據(jù)試塊強(qiáng)度決定具體拆除時(shí)間，拆除樓板底模和梁底模（懸挑梁板需達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的100%，方可拆除底模）。模板拆除必須執(zhí)行“拆模令”制度，由項(xiàng)目工

6、程師根據(jù)強(qiáng)度報(bào)告而定。第一次模板的拆除順序：放松和抽取剪力墻對(duì)拉螺絲桿®拆墻板圍檁F48鋼管®拆墻板楞50´100方木®拆墻模九夾板。第一次拆模的要點(diǎn)：拆下的扣件及時(shí)向外傳運(yùn)，施工部位保持有足夠的操作面。承重模板的頂撐不得松動(dòng)，影響第一次拆模的個(gè)別頂撐松動(dòng)后必須另外加固。對(duì)于局部可能的模板爆模而造成的砼結(jié)構(gòu)不平和突出現(xiàn)象，待模板拆除后及時(shí)派石工進(jìn)行鑿平修正。第二次模板的拆除順序：拆除排架牽扛®拆平臺(tái)擱柵50´100方木®拆梁底板模®拆樓板底模®拆F48鋼管排架。五、 模板排架系統(tǒng)計(jì)算書：350mm厚板模板

7、(扣件鋼管架)計(jì)算書模板支架的計(jì)算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2011）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2010、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2012)等規(guī)范編制。一、參數(shù)信息1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):3.80；采用的鋼管(mm):48×3.5 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數(shù):0.75；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m

8、3):25.500；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):1.000；3.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13.000；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 圖2 樓板支撐架荷載計(jì)算單元二、模板面板計(jì)算模板面板為受彎構(gòu)件,按三跨連續(xù)梁對(duì)面板進(jìn)行驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截

9、面抵抗矩W分別為：W = 90×1.82/6 = 48.6 cm3；I = 90×1.83/12 = 43.74 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡圖1、荷載計(jì)算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.5×0.35×0.9+0.5×0.9 = 8.482 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2 = 1×0.9= 0.9 kN/m；2、強(qiáng)度計(jì)算計(jì)算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×8.482+1.4×0.9= 11.439kN/m最大彎

10、矩M=0.1×11.439×3002= 102951 N·mm；面板最大應(yīng)力計(jì)算值 =M/W= 102951/48600 = 2.118 N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13 N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值為 2.118 N/mm2 小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計(jì)算撓度計(jì)算公式為：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 8.482kN/m面板最大撓度計(jì)算值 = 0.677×8.482×3004/(100×9500×43.74×104)=0.112 m

11、m； 面板最大允許撓度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大撓度計(jì)算值 0.112 mm 小于 面板的最大允許撓度 1.2 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計(jì)算方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=b×h2/6=5×10×10/6 = 83.33 cm3；I=b×h3/12=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4； 方木楞計(jì)算簡圖（mm）1.荷載的計(jì)算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.5×0.3×0.35+0.5

12、5;0.3 = 2.828 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2 = 1×0.3 = 0.3 kN/m；2.強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 × q1+ 1.4 ×q2 = 1.2×2.828+1.4×0.3 = 3.813 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.1×3.813×0.92 = 0.309 kN·m；方木最大應(yīng)力計(jì)算值 = M /W = 0.309×106/83333.33 = 3.706 N/mm2；方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值

13、f=13.000 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值為 3.706 N/mm2 小于方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗(yàn)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: = 3V/2bhn < 其中最大剪力: V = 0.6×3.813×0.9 = 2.059 kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 = 3 ×2.059×103/(2 ×50×100) = 0.618 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.618 N/mm2 小于 方木的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗(yàn)算計(jì)算公

14、式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 2.828 kN/m；最大撓度計(jì)算值 = 0.677×2.828×9004 /(100×9000×4166666.667)= 0.335 mm；最大允許撓度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大撓度計(jì)算值 0.335 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.6 mm,滿足要求!四、板底支撐鋼管計(jì)算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P3.432kN; 支撐鋼管計(jì)算簡圖 支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN·m) 支撐鋼管計(jì)算變形圖(

15、mm) 支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.824 kN·m ；最大變形 Vmax = 1.906 mm ；最大支座力 Qmax = 11.21 kN ；最大應(yīng)力 = 823813.879/5080 = 162.168 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 162.168 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 1.906mm 小于 900/150與10 mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計(jì)算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁，雙

16、扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.75，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.00kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取12.00 kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值; 計(jì)算中R取最大支座反力,R= 11.21 kN；R < 12.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求! 六、模板支架立桿荷載設(shè)計(jì)值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.129×

17、;3.8 = 0.491 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.5×0.9×0.9 = 0.405 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.5×0.35×0.9×0.9 = 7.229 kN；靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.125 kN；2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = (1+2 ) ×0.9×0.9 = 2.43 kN；3.立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.152 kN；七、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算

18、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值(kN) ：N = 13.152 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 Lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ：f =205 N/mm2； L0- 計(jì)算長度 (m)；根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計(jì)算長度L0有兩個(gè)計(jì)算公式L0=kuh和L0=h+2a，為安全計(jì)，取二者間的大

19、值，即L0=max1.155×1.7×1.5，1.5+2×0.1=2.945； k - 計(jì)算長度附加系數(shù)，取1.155； - 考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計(jì)算長度系數(shù)，取1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a = 0.1 m；得到計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度 L0=2.945；L0 / i = 2945.25 / 15.8=186 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.207 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；=13151.796/(0.207×489) = 129.929 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 129

20、.929 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f= 205 N/mm2，滿足要求！梁模板(扣件鋼管架)計(jì)算書支撐架的計(jì)算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2011）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2010、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2012)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。梁段:RF-KL7D。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：1.35；混凝土板厚度(mm)：350.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.80；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m)：0.10；立桿步距h(

21、m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.50；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：3.80；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.80；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：2；采用的鋼管類型為48×3.5；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：0.75；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝

22、土對(duì)梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù)：5；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：200；次楞根數(shù)：5；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：3；固定支撐水

23、平間距(mm)：300；豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：200mm，400mm，600mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按施工手冊(cè)，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算

24、位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為5根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下： M/W < f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 20&#

25、215;2×2/6=13.33cm3； M - 面板的最大彎矩(N·mm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.2×0.2×17.85×0.9=3.855kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值: q2= 1.4×0.2×4×0.9=1.008kN/m；計(jì)算跨度: l = (1350-350)/(5-1)= 2

26、50mm；面板的最大彎矩 M= 0.1×3.855×(1350-350)/(5-1)2 + 0.117×1.008×(1350-350)/(5-1)2= 3.15×104N·mm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×3.855×(1350-350)/(5-1)/1000+1.2×1.008×(1350-350)/(5-1)/1000=1.363 kN；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 3.15×104 / 1.33×104=2.4N/mm2；

27、面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =2.4N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗(yàn)算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值: q = q1= 3.855N/mm； l-計(jì)算跨度: l = (1350-350)/(5-1)=250mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 20×2×2×2/12=13.33cm4；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×3.855

28、15;(1350-350)/(5-1)4/(100×6000×1.33×105) = 0.127 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(1350-350)/(5-1)/250 = 1mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =0.127mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1.次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q = 1.363/0.200= 6.813kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W

29、和彈性模量E分別為:W = 1×5×10×10/6 = 83.33cm3；I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計(jì)算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN·m) 變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M = 0.027 kN·m，最大支座反力 R= 1.499 kN，最大變形 = 0.002 mm（1）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: = M/W<f經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 2.73×104/8.33×1

30、04 = 0.3 N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 0.3 N/mm2 小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值: = 200/400=0.5mm；次楞的最大撓度計(jì)算值 =0.002mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =0.5mm，滿足要求！2.主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力1.499kN,按照集中荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 2×5.078=10.16cm3

31、；I = 2×12.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計(jì)算簡圖 主楞彎矩圖(kN·m) 主楞變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M= 0.525 kN·m，最大支座反力 R= 6.235 kN，最大變形 = 0.652 mm（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 = M/W<f經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 5.25×105/1.02×104 = 51.7 N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =51.7N/mm2 小于 主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205N/mm2

32、，滿足要求?。?）主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為 0.652 mm主楞的最大容許撓度值: = 400/400=1mm；主楞的最大撓度計(jì)算值 =0.652mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！五、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 800×20

33、5;20/6 = 5.33×104mm3； I = 800×20×20×20/12 = 5.33×105mm4； 1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： = M/W<f鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m)：q1=1.2×(24.00+1.50)×1.35+0.50×0.80×0.90=30.175kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.80×0.90=4.032kN/m；q=30.175+4.

34、032=34.207kN/m；最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.1×30.175×1502+0.117×4.032×1502=7.85×104N·mm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×30.175×0.15+0.45×4.032×0.15=2.083kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×30.175×0.15+1.2×4.032×0.15=5.705kN =Mmax/W=7.

35、85×104/5.33×104=1.5N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 =1.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=25.146kN/m； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =150.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大撓度計(jì)

36、算值: = 0.677×30.175×1504/(100×6000×5.33×105)=0.032mm；面板的最大撓度計(jì)算值: =0.032mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.6mm，滿足要求！六、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計(jì)算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=5.705/0.8=7.131kN/m2.方木的支撐力驗(yàn)算 方木計(jì)算簡圖方

37、木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.1×7.131×0.82 = 0.456 kN·m；最大應(yīng)力 = M / W = 0.456×106/83333.3 = 5.5 N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f =13 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值 5.5 N/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/mm2,滿

38、足要求!方木抗剪驗(yàn)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.6×7.131×0.8 = 3.423 kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 = 3×3.423×1000/(2×50×100) = 1.027 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 1.027 N/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計(jì)算值 = 0.677×7.131×8004 /

39、(100×9000×416.667×104)=0.527mm；方木的最大允許撓度 =0.800×1000/250=3.200 mm；方木的最大撓度計(jì)算值 = 0.527 mm 小于 方木的最大允許撓度 =3.2 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=2.083kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=5.705kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P3=(0.800-0.600)/4×0.800×(1.2×0.350×24.000+1.4×2

40、.000)+1.2×2×0.800×(1.350-0.350)×0.500=1.475kN 簡圖(kN·m) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN·m) 變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座力:N1=N4=2.458 kN；N2=N3=9.657 kN；最大彎矩 Mmax=0.259 kN·m；最大撓度計(jì)算值 Vmax=0.072 mm；最大應(yīng)力 =0.259×106/5080=51 N/mm2；支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 51 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 20

41、5 N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計(jì)算 梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無需要計(jì)算八、扣件抗滑移的計(jì)算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.75，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.00kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取12.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 R=9.657 kN；R < 12.00 kN,

42、所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求! 九、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 = N/(A)f1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =2.458 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×3.8=0.589 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2×(1.50/2+(0.80-0.60)/4)×0.80×0.50+(1.50/2+(0.80-0.60)/4)×0.80×0.350×(1.50+24.00)=7.238 k

43、N；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：N4=1.4×(2.000+2.000)×1.500/2+(0.800-0.600)/4×0.800=3.584 kN；N =N1+N2+N3+N4=2.458+0.589+7.238+3.584=13.869 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗

44、壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 N/mm2； lo - 計(jì)算長度 (m)； 根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計(jì)算長度lo有兩個(gè)計(jì)算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計(jì)，取二者間的大值，即: lo = Max1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1= 2.945 m； k - 計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； - 計(jì)算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0.1m; 得到計(jì)算結(jié)果: 立桿的計(jì)算長度 lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的

45、穩(wěn)定系數(shù)= 0.207 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；=13869.5/(0.207×489) = 137 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 137 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =9.657 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×(3.8-1.35)=0.589 kN；N =N1+N2 =9.657+0.38=10.037 kN ； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 N/mm