公路預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋設(shè)計(jì)

1、公路預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋設(shè)計(jì)書(shū)目錄摘 要3前言5第一章 概述61.1概述61.2 主要技術(shù)指標(biāo)6第二章 設(shè)計(jì)資料和結(jié)構(gòu)尺寸92.1 設(shè)計(jì)資料92.2 結(jié)構(gòu)尺寸102.3、毛截面幾何特性11第三章 內(nèi)力計(jì)算133.1 恒載作用內(nèi)力計(jì)算133.2活載作用內(nèi)力計(jì)算14第四章 預(yù)應(yīng)力鋼筋設(shè)計(jì)224.1 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的確定及布置224.2 換算截面幾何特性計(jì)算244.3 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算25第五章 截面強(qiáng)度與應(yīng)力計(jì)算295.1、按極限狀態(tài)承載能力的計(jì)算295.2、正常使用極限狀態(tài)計(jì)算315.3、持久狀況應(yīng)力驗(yàn)算375.4、短暫狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算41結(jié)論89摘要第一章 概述1.1 設(shè)計(jì)資料1）標(biāo)準(zhǔn)跨徑：20.0

2、0m2）計(jì)算跨徑：19.60m3）設(shè)計(jì)荷載：汽車荷載：公路級(jí)4）橋面凈空：凈寬7m，本橋?yàn)橹本€橋，路拱橫坡坡度為2.0%。5）橋面縱坡：橋面縱坡取0.4%6）主要材料1、混凝土：空心板、鉸接縫，橋面混凝土鋪裝層C40；防撞護(hù)墻為C25；橋面面層為瀝青混凝土?；炷良夹g(shù)指標(biāo)表 表21種 類設(shè)計(jì)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度彈 性 摸 量軸心抗壓軸心抗拉軸心抗壓軸心抗拉C25（MPa）11.51.2316.71.78C40（MPa）18.41.6526.82.402、預(yù)應(yīng)力鋼絞線： 預(yù)應(yīng)力鋼絞線技術(shù)指標(biāo)表 表22種類直徑彈性模量抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度MPa1260MPa390MPa1860MPa7）、計(jì)算

3、方法：極限狀態(tài)法。8）、設(shè)計(jì)依據(jù)1.中華人民共和國(guó)交通部部標(biāo)準(zhǔn)：公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（JTG B01-2003）2. 中華人民共和國(guó)交通部部標(biāo)準(zhǔn)：公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTGD60200）3. 中華人民共和國(guó)交通部部標(biāo)準(zhǔn)：公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范 （JTD D622004）4. 中華人民共和國(guó)交通部部標(biāo)準(zhǔn)：公路橋位勘測(cè)設(shè)計(jì)規(guī)范(JTJ62-91)5. 中華人民共和國(guó)交通部部標(biāo)準(zhǔn)：公路抗震設(shè)計(jì)規(guī)范(JTJ004-98)6. 中華人民共和國(guó)交通部部標(biāo)準(zhǔn)：公路工程勘測(cè)橋涵施工技術(shù)規(guī)范 （JTJ0412000）7. 姚玲森：橋梁工程，人民交通出版社，19858. 公路橋涵設(shè)計(jì)手冊(cè)：梁橋（上

4、、下冊(cè)），人民交通出版社，19919. 公路橋涵設(shè)計(jì)手冊(cè)：基本資料，人民交通出版社，199110. 易建國(guó)：橋梁計(jì)算示例集，199111. 葉見(jiàn)曙：結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理，人民交通出版社，19971.2 結(jié)構(gòu)尺寸本橋按三級(jí)公路橋梁設(shè)計(jì)，橋面凈寬7米，兩側(cè)為防撞護(hù)墻。全橋采用8塊預(yù)制的預(yù)應(yīng)力混凝土空心板，每塊板的寬度為0.99米，采用先張法施工。橋梁橫斷面布置如下圖21。 圖11 橋梁橫斷面（尺寸單位：cm）2.3、毛截面幾何特性1）、毛截面面積板橫斷面如圖12所示 其中： 所以得 圖22 板斷面尺寸 單位：cm2）、毛截面重心位置求全斷面對(duì)1/2板高處的靜距：則毛截面重心距板高1/2處的距離為3）、毛截

5、面對(duì)重心的慣距第三章 內(nèi)力計(jì)算3.1 恒載作用內(nèi)力計(jì)算1、橋面鋪裝及護(hù)攔重力護(hù)欄的重力取用兩側(cè)共計(jì)15KN/m橋面鋪裝：為簡(jiǎn)化計(jì)算將護(hù)欄和橋面鋪裝的重力平均分配給每塊橋板，得：2、鉸和接縫重力鉸的面積：接縫面積：得： 3、行車道板重力恒載總重力 ：根據(jù)恒載集度計(jì)算所得恒載內(nèi)力見(jiàn)表31 恒載內(nèi)力表 表31荷載g (kN/m)L (m)M(kN.m)Q(kN)跨中1/4跨Q支點(diǎn)Q1/4點(diǎn)單塊板重10.607519.60557.3922418.0441113.753556.8768全部恒載19.641119.60943.1656707.3742192.482896.24143.2活載作用內(nèi)力計(jì)算對(duì)于

6、用現(xiàn)澆混凝土眾向企口縫鉸接的裝配式板橋，可利用交接板法來(lái)計(jì)算跨中的荷載橫向分布，其支點(diǎn)處的荷載橫向分布可利用杠桿原理法進(jìn)行計(jì)算。1、 計(jì)算剛度參數(shù) 式中：為板截面的抗扭剛度，板的截面簡(jiǎn)化如圖31所示。按單箱截面計(jì)算：； 其中： 圖31 板斷面尺寸簡(jiǎn)化 單位：cm2、 荷載橫向分布影響線3、 根據(jù)橫向共8塊板，由梁橋（上冊(cè)）附表（二）“鉸接板橋荷載橫向分布系數(shù)表”，梁81至梁84，得到1號(hào)至4號(hào)各塊板的橫向影響線坐標(biāo)值如表32，并據(jù)以繪制成的橫向分布影響圖如圖32。 影響線豎標(biāo)值 表32板號(hào)橫向影響線坐標(biāo)載位1號(hào)2號(hào)3號(hào)4號(hào)5號(hào)6號(hào)7號(hào)8號(hào)1號(hào)0.0100.1940.1700.1420.1210

7、.1060.0950.0880.0842號(hào)0.0100.1700.1670.1490.1270.1100.0990.0910.0883號(hào)0.0100.1420.1490.1510.1380.1200.1070.0990.0954號(hào)0.0100.1210.1270.1380.1440.1340.1200.1100.106圖32 各板梁荷載橫向分布影響線（尺寸單位：cm）4、 計(jì)算車道荷載橫向分布系數(shù) 5、 公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范規(guī)定沿橫向確定最不利荷載位置后，就可計(jì)算各板跨中橫向分布系數(shù)。車道荷載橫向分布系數(shù)按設(shè)計(jì)車道數(shù)，布置車輛荷載進(jìn)行計(jì)算，其中。本橋凈寬7米，按規(guī)定考慮兩車道加載。計(jì)算如下：板

8、號(hào)1：板號(hào)2：板號(hào)3：板號(hào)4：由計(jì)算結(jié)果可得，板號(hào)2,3車道荷載橫向分布系數(shù)最大，。為了設(shè)計(jì)和施工方便，將各塊板設(shè)計(jì)成同一規(guī)格，即以2,3號(hào)板進(jìn)行設(shè)計(jì)。4、支點(diǎn)處荷載橫向分布系數(shù) 支點(diǎn)處荷載橫向分布系數(shù)按杠桿法進(jìn)行計(jì)算， 算得。將3號(hào)板的荷載橫向分布系數(shù)匯總?cè)绫?3 3號(hào)板荷載橫向分布系數(shù)表 表33荷載跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)兩行車0.2620.500計(jì)算圖見(jiàn)圖33：圖33 3號(hào)板支點(diǎn)荷載橫向分布影響線（尺寸單位：cm）荷載橫向分布系數(shù)沿橋跨的變化按跨中到四分點(diǎn)處保持不變的，從四分點(diǎn)到支點(diǎn)處的區(qū)段內(nèi)荷載橫向分布系數(shù)呈直線變化，如圖34圖34 沿橋縱向m值的變化（尺寸單位：cm）5、活載作用內(nèi)力計(jì)算（1）

9、彎矩 車道荷載作用在一塊板上的內(nèi)力數(shù)值，可以按截面內(nèi)力一般公式計(jì)算，即：式中：為沖擊系數(shù)；由公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范計(jì)算得因此，故； 是多車道橋涵的車道荷載橫向折減系數(shù)，按橋規(guī)規(guī)定橫向布置設(shè)計(jì)車道數(shù)為2 條時(shí)取1.00； 是沿橋跨縱向與荷載位置對(duì)應(yīng)的橫向分布系數(shù)； 為車道荷載的值； 沿橋跨縱向與荷載位置對(duì)應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標(biāo)值?？缰袕澗赜?jì)算： 圖35 跨中彎矩計(jì)算（尺寸單位：cm）1/4跨彎矩計(jì)算： 圖36 1/4跨彎矩計(jì)算（尺寸單位：cm）（2）、剪力由車道荷載作用而產(chǎn)生的內(nèi)力仍可按截面內(nèi)力的一般公式進(jìn)行，即 跨中剪力： 圖37 跨中剪力計(jì)算（尺寸單位：cm） 1/4跨處的剪力： 圖38 1/4跨

10、剪力計(jì)算（尺寸單位：cm） 支點(diǎn)處的剪力： 圖39 支點(diǎn)剪力計(jì)算（尺寸單位：cm） （3）、內(nèi)力組合根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范JTG D602004規(guī)定，按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，查得相關(guān)系數(shù)從而得如下效應(yīng)組合式：將以上所得結(jié)果列表計(jì)算，以便得出控制設(shè)計(jì)的計(jì)算內(nèi)力，具體計(jì)算見(jiàn)表34 計(jì)算內(nèi)力匯總表 表34序號(hào)荷載類別彎矩（KNm）剪力（KN）跨中L/4點(diǎn)支點(diǎn)跨中L/4點(diǎn)（1）恒載895.09671.32182.67091.34（2）公路級(jí)汽車荷載409.03309.04159.8247.4767.67（3）1.2×（1）1074.11805.58219.200109.61（4）1.4&

11、#215;（2）572.64432.66223.7566.4694.74（5）1646.751238.24442.9566.46204.35根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范JTG D602004規(guī)定，公路橋涵結(jié)構(gòu)按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，分為短期效應(yīng)組合和長(zhǎng)期效應(yīng)組合兩種情形。查得相關(guān)系數(shù)從而得如下效應(yīng)組合式：短期效應(yīng)組合；長(zhǎng)期效應(yīng)組合將以上所得結(jié)果列表計(jì)算，以便得出控制設(shè)計(jì)的計(jì)算內(nèi)力，具體計(jì)算見(jiàn)表35 計(jì)算內(nèi)力匯總表 表35序號(hào)荷載類別彎矩（KNm）剪力（KN）跨中L/4點(diǎn)支點(diǎn)跨中L/4點(diǎn)（1）恒載895.09671.32182.67091.34（2）公路級(jí)汽車荷載409.03309.04159.8

12、247.4767.67（3）0.7×（2）/237.41179.3892.7627.5539.28（4）0.4×（2）/135.67102.5053.0115.7422.44（5）短期1132.50850.70275.4327.55130.62（6）長(zhǎng)期1030.76773.82235.6815.74113.78第四章 預(yù)應(yīng)力鋼筋設(shè)計(jì)4.1 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的確定及布置 設(shè)計(jì)按全預(yù)應(yīng)力混凝土梁進(jìn)行設(shè)計(jì)。根據(jù)跨中截面正截面的不出現(xiàn)拉應(yīng)力的要求，確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。為滿足抗裂要求，所需的有效預(yù)加力為 Ms為荷載短期效應(yīng)彎矩組合設(shè)計(jì)值，由表查得Ms=1132.50 kNm；估算鋼筋

13、數(shù)量時(shí)，可近似采用毛截面幾何性質(zhì)： 為預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至毛截面重心的距離，。 假設(shè)，則由此得到擬采用鋼絞線，單根鋼絞線的公稱截面面積-，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，張拉控制應(yīng)力取，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制預(yù)應(yīng)力的20%估算。 所需預(yù)應(yīng)力鋼絞線的根數(shù)為：，取14根 根據(jù)計(jì)算每塊板選用14根鋼絞線，供給的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積。預(yù)應(yīng)力筋束的布置見(jiàn)圖41圖41 預(yù)應(yīng)力筋布置圖4.2 換算截面幾何特性計(jì)算1、換算截面面積 式中： 鋼絞線的彈性模量與混凝土彈性模量的比值，2、換算截面重心位置 鋼絞線換算截面對(duì)毛截面重心的靜距 換算截面重心對(duì)毛截面重心的偏離 （向下）換算截面重心至截面上、下緣的距離 鋼絞線重心至換算截面重心的距

14、離 3、換算截面的慣矩 4、截面抗彎模量 4.3 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算預(yù)應(yīng)力鋼絞線控制張拉應(yīng)力 式中：預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值1、預(yù)應(yīng)力直線鋼筋由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 式中 張拉端錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值（mm），由公預(yù)規(guī)按表采用； 張拉端至錨固端之間的距離（mm）。這里是先張法臺(tái)座長(zhǎng)，假設(shè)為100m。采用無(wú)頂壓夾片式錨具和環(huán)氧樹(shù)脂砂漿接縫，查表計(jì)算得2、加熱養(yǎng)護(hù)損失 式中：混凝土加熱養(yǎng)護(hù)時(shí)，受拉鋼筋的最高溫度（）； 張拉鋼筋時(shí)，制造場(chǎng)地的溫度（）。假設(shè)則3、先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，放松鋼筋時(shí)由混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 式中 在計(jì)算截面鋼筋重心處，由全部鋼筋預(yù)加力

15、產(chǎn)生的混凝土法向預(yù)應(yīng)力（MPa）。 式中：先張法構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力； 換算截面重心至預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋合力點(diǎn)的距離； 換算截面重心至計(jì)算纖維處的距離。 其中、受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)處混凝土法向應(yīng)力等于零時(shí)的預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力，； 、 受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積； 、受拉區(qū)、受壓區(qū)普通鋼筋的截面面積； 、受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋在各自合力點(diǎn)處由混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失值。本設(shè)計(jì)中采用全預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計(jì)，取，得 所以 =13.75 MPa因此得4、鋼絞線松弛損失 式中 張拉系數(shù)，超次張拉時(shí)，本設(shè)計(jì)采用超張拉； 鋼筋松弛系數(shù)，級(jí)松弛，本設(shè)計(jì)采用級(jí)松弛； 傳力錨固時(shí)

16、的鋼筋應(yīng)力，對(duì)先張法構(gòu)件，。因此：取，得 所以5、由混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力損失 式中：構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋配筋率； 構(gòu)件受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋截面重心至構(gòu)件截面重心軸的距離；構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力；預(yù)應(yīng)力傳力錨固齡期為，計(jì)算齡期為t時(shí)的混凝土收縮應(yīng)變；加載齡期為，計(jì)算齡期為t時(shí)的混凝土徐變系數(shù)。設(shè)混凝土傳力錨固齡期及加載齡期均為28天，計(jì)算時(shí)間，橋梁所處環(huán)境的年平均相對(duì)濕度為75%，計(jì)算理論厚度h如下：查公預(yù)規(guī)JTG D622004的表得： 對(duì)先張法構(gòu)件：， 因此得： 5、永存預(yù)應(yīng)力值總的預(yù)應(yīng)力損失為： 永存預(yù)應(yīng)力值為：第五章 截

17、面強(qiáng)度與應(yīng)力計(jì)算5.1、按極限狀態(tài)承載能力的計(jì)算1、跨中正截面強(qiáng)度計(jì)算（1）受壓區(qū)高度跨中截面有預(yù)應(yīng)力鋼絞線14根，；受壓區(qū)混凝土抗壓強(qiáng)度取C40號(hào)混凝土強(qiáng)度，由此得：得說(shuō)明受壓區(qū)位于頂板范圍內(nèi)，強(qiáng)度計(jì)算可以按矩形截面進(jìn)行。（2）截面強(qiáng)度計(jì)算滿足要求截面抗彎承載力為： 計(jì)算結(jié)果表明，跨中截面的抗彎承載力滿足要求。2、斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算由公預(yù)規(guī)JTG D622004，得，對(duì)板式受彎構(gòu)件，當(dāng)符合下列條件時(shí) 可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力的驗(yàn)算，僅需按公預(yù)規(guī)條構(gòu)造要求布置箍筋。式中：，計(jì)量單位為mm 混凝土抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，板式受彎可取為1.25橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)，本橋設(shè)計(jì)為安全等級(jí)為二級(jí)

18、，因此取 所以本設(shè)計(jì)不需進(jìn)行斜截面抗剪承載力的演算，只需按構(gòu)造要求進(jìn)行箍筋配置。5.2、正常使用極限狀態(tài)計(jì)算1、全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件抗裂性驗(yàn)算（1）正截面抗裂性驗(yàn)算正截面抗裂性驗(yàn)算以跨中截面受拉邊的正應(yīng)力控制。對(duì)于全預(yù)應(yīng)力預(yù)制混凝土構(gòu)件，在荷載短期效應(yīng)組合作用下應(yīng)滿足：式中：在荷載短期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力， ，為按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值； 扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓，應(yīng)力， =2268.45KN 所以計(jì)算結(jié)果表明，正截面抗裂性滿足要求。（2）斜截面抗裂性驗(yàn)算斜截面抗裂性驗(yàn)算以主拉應(yīng)力控制，對(duì)于全預(yù)應(yīng)力預(yù)制混凝土構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合

19、下主拉應(yīng)力應(yīng)滿足于式 預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件由短期效應(yīng)組合作用下的的混凝土主拉應(yīng)力應(yīng)按下列公式計(jì)算式中：在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由預(yù)加力和按短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； 在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的預(yù)加力和按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的剪力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力?？v向預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力；計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)以上（或以下）部分換算截面面積對(duì)換算截面重心軸的面積矩；計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)以上（或以下）部分凈截面面積對(duì)凈截面重心軸的面積矩；扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的縱向預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向預(yù)壓應(yīng)力；換算截面重心軸至計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)的距離；為對(duì)應(yīng)的所求主應(yīng)力點(diǎn)的薄壁寬。經(jīng)計(jì)算，支點(diǎn)剪力最大，因此

20、截面主拉應(yīng)力驗(yàn)算以支點(diǎn)截面控制，計(jì)算如下對(duì)于先張法構(gòu)件計(jì)算如下： =2109.11KN計(jì)算支點(diǎn)截面形心軸的主拉應(yīng)力（位于換算截面重心軸的上側(cè)） 所以本設(shè)計(jì)不考慮縱向預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力：截面形心軸以上對(duì)換算截面重心軸的靜距經(jīng)計(jì)算得，所以，滿足規(guī)范要求計(jì)算支點(diǎn)截面最小壁厚處主拉應(yīng)力本設(shè)計(jì)采用的空心板最小壁厚處即1/2板高處 （位于換算截面重心軸的上側(cè)）所以1/2板高截面以上對(duì)換算截面重心軸的靜距經(jīng)計(jì)算得，所以，滿足規(guī)范要求計(jì)算結(jié)果表明，1/2板高處主拉應(yīng)力最大，其數(shù)值為，小于規(guī)范規(guī)定的限值2、變形計(jì)算（1）使用階段的撓度計(jì)算使用階段的撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合計(jì)算，并考

21、慮撓度長(zhǎng)期影響系數(shù)，對(duì)C40混凝土，對(duì)全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，其全截面的抗彎剛度。預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁的撓度計(jì)算，截面剛度可按跨中截面尺寸及配筋情況確定，即取荷載短期效應(yīng)組合作用下的撓度值，可簡(jiǎn)化為按等效均布荷載作用情況計(jì)算：式中， ，。 自重產(chǎn)生的撓度值按等效均布荷載作用情況計(jì)算： 消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮撓度長(zhǎng)期影響系數(shù)后，使用階段撓度值為 公預(yù)規(guī)JTG D622004規(guī)定，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件考慮長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)后計(jì)算的長(zhǎng)期撓度值，在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長(zhǎng)期撓度后，梁式橋主梁的最大撓度處不應(yīng)超過(guò)計(jì)算跨徑的1/600。計(jì)算結(jié)果表明，使用階段的撓度值滿足規(guī)范要求。 （2）預(yù)加力引起的反拱計(jì)算，由公預(yù)歸

22、，可用結(jié)構(gòu)力學(xué)方法按剛度進(jìn)行計(jì)算，并乘以長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)。計(jì)算使用階段預(yù)加力反拱值時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力應(yīng)口除全部預(yù)應(yīng)力損失，長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)取用。本設(shè)計(jì)中，截面剛度按跨中截面凈截面確定，即?。?預(yù)加力引起的跨中撓度為： 式中：所求變形點(diǎn)作用豎向單位力引起的彎矩圖； 預(yù)加力引起的彎矩圖。本設(shè)計(jì)為等截面梁，對(duì)等截面梁可不進(jìn)行上式的積分計(jì)算，其變形值由圖乘法確定，在預(yù)加力作用下，跨中截面的反拱可按下式計(jì)算： 為跨中截面作用單位力時(shí)，所產(chǎn)生的圖在半跨范圍內(nèi)的面積：為半跨范圍圖重心（距支點(diǎn)L/3處）所對(duì)應(yīng)的預(yù)加力引起的彎炬圖的縱坐標(biāo)為有效預(yù)加力，其中，近似取L/4截面的損失值：；為距支點(diǎn)L/3處的預(yù)應(yīng)力束偏心

23、距，本設(shè)計(jì)中，。由預(yù)加力產(chǎn)生的跨中反拱為將預(yù)加力引起的反拱與按荷載短期效應(yīng)影響產(chǎn)生的長(zhǎng)期撓度值相比較可知 由于預(yù)加力產(chǎn)生的長(zhǎng)期反拱值大于按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長(zhǎng)期撓度值，所以可不設(shè)預(yù)拱度。5.3、持久狀況應(yīng)力驗(yàn)算 由公預(yù)規(guī)，按持久狀況設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，應(yīng)計(jì)算其使用階段正截面混凝土的法向應(yīng)力、受拉鋼筋的拉應(yīng)力及斜截面的主壓應(yīng)力。計(jì)算時(shí)作用（或荷載）取其標(biāo)準(zhǔn)值，不計(jì)分項(xiàng)系數(shù)，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。1、跨中截面混凝土法向正應(yīng)力驗(yàn)算 全預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，由作用（或荷載）標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力，采用下列公式計(jì)算： 由預(yù)加力產(chǎn)生的正截面混凝土壓應(yīng)力，采用下列公式計(jì)算： =2268.45KN 所以滿足規(guī)范要求2、跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力驗(yàn)算全預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，由作用（或荷載）標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力，采用下列公式計(jì)算：全預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力計(jì)算如下所以 ，滿足規(guī)范要求3、斜截面主應(yīng)力驗(yàn)算由公預(yù)規(guī)知，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件由作用（或荷載）標(biāo)準(zhǔn)值和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土主壓應(yīng)力，應(yīng)按下式計(jì)算 ；式中：在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由預(yù)加力和按作用（或荷載）標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的彎矩產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； 在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的預(yù)加力和按作用（或荷載）標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的剪力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力?？v向預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有