小型機(jī)動(dòng)車吊上樓面驗(yàn)算計(jì)算書

1、* *小型汽車吊上樓面驗(yàn)算計(jì)算書專業(yè)：結(jié) 構(gòu) 總設(shè)計(jì)師（項(xiàng)目負(fù)責(zé)人）:核:對(duì):設(shè)計(jì)計(jì)算人：*所有限公司2018年1月汽車吊上樓面施工作業(yè)存在兩種工況：工況一為汽車吊在樓面上行走的工況,工況二為汽車吊吊裝作業(yè)時(shí)的工況。一、樓面行走工況1、設(shè)計(jì)荷載根據(jù)原結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)模型，四層樓面設(shè)計(jì)包荷載9kN/m 2,樓面設(shè)計(jì)活荷載8kN/m 2,四層樓面樓板厚度120mm ,樓板自重包荷載3kN/m 2。因此，汽車吊樓面行走工況下，等效均布荷載不超過（9-3） +8=14kN/m 2為宜。汽車吊行走區(qū)域如下圖所示圖1汽車吊行走區(qū)域布置圖2、吊車荷載及尺寸質(zhì)里:經(jīng)數(shù)行駛狀態(tài)自重（總質(zhì)量）kN150前軸何kN66后軸

2、荷kN84尺寸參數(shù)支腿縱向距離m4.9支腿橫向距離m4.63、汽車吊行駛相關(guān)參數(shù)15噸小型汽車吊基本尺寸、輪寬及其行駛過程中各輪位置對(duì)樓板產(chǎn)生的荷載如下圖所示：苗肥6kM谷幗4kM圖2汽車荷載參數(shù)4、承載力校核15噸汽車吊行走時(shí)，后兩輪居于板跨中為最不利工況，如下圖:* *圖3汽車樓面行走計(jì)算簡(jiǎn)圖4.1 基本資料4.1.1 工程名稱： 局部承壓計(jì)算4.1.2 周邊支承的雙向板，按上下和左右支承單向板的絕對(duì)最大彎矩等值，板的跨度 Lx = 3250mm , Ly = 8000mm ,板的厚度 h = 120mm4.1.3 局部荷載4.1.3.1 第一局部荷載局部集中荷載N = 42kN ,荷載作

3、用面的寬度 btx = 200mm ,荷載 作用面的寬度 bty = 600mm ;墊層厚度s = 0mm荷載作用面中心至板左邊的距離x = 1625mm ,最左端至板左邊的距離 x1 = 1525mm ,最右端至板右邊的距離 x2 = 1525mm荷載作用面中心至板下邊的距離y = 3100mm ,最下端至板下邊的距離 y1 = 2800mm ,最上端至板上邊的距離 y2 = 4600mm4.1.3.2 第二局部荷載局部集中荷載N = 42kN ,荷載作用面的寬度 作用面的寬度 bty = 600mm ;墊層厚度s = 0mm荷載作用面中心至板左邊的距離x = 1625mm離 x1 = 15

4、25mm ,最右端至板右邊的距離 x2 = 1525mm荷載作用面中心至板下邊的距離y = 4900mm離 y1 = 4600mm ,最上端至板上邊的距離 y2 = 2800mm4.2 第一局部荷載4.2.1 荷載作用面的計(jì)算寬度4.2.1.1 bcx = btx + 2s + h= 200+2*0+1204.2.1.2 bcy = bty + 2s + h= 600+2*0+1204.2.2 局部荷載的有效分布寬度4.2.2.1 按上下支承考慮時(shí)局部荷載的有效分布寬度當(dāng) bcy > bcx, bcx < 0.6Ly 時(shí)，取 bx = 320+0.7*8000= 5920mm當(dāng) b

5、x > Lx 時(shí)，取 bx = Lx = 3250mm當(dāng) bcx < bcy ,bcy < 2.2Lx 時(shí)，取btx = 200mm ,荷載,最左端至板左邊的距,最下端至板下邊的距=320mm=720mmbcx + 0.7Ly=4.2.2.2 按左右支承考慮時(shí)局部荷載的有效分布寬度by = 2bcy / 3 + 0.73Lx= 2*720/3+0.73*3250= 2853mm當(dāng) 0.5by > 0.5ey2 時(shí)，取 by = 1426 + 0.5ey2=1426+0.5*1800= 2326mm4.2.3 絕對(duì)最大彎矩4.2.3.1 按上下支承考慮時(shí)的絕對(duì)最大彎矩4.

6、2.3.1.1 將局部集中荷載轉(zhuǎn)換為Y向線荷載qy = N / bty = 42/0.6 = 70kN/m4.2.3.1.2 MmaxY =qy bty (Ly - y) y1 + bty (Ly - y) / 2Ly / Ly=70*0.6*(8-3.1)*2.8+0.6*(8-3.1)/(2*8)/8=76.76kN m4.2.3.2 按左右支承考慮時(shí)的絕對(duì)最大彎矩4.2.3.2.1 將局部集中荷載轉(zhuǎn)換為X向線荷載qx = N / btx = 42/0.2 = 210kN/m4.2.322 MmaxX =qx btx (Lx - x) x1 + btx (Lx - x) / 2Lx / L

7、x=210*0.2*(3.25-1.625)*1.525+0.2*(3.25-1.625)/(2*3.25)/3.25 =33.08kN m4.2.323 由絕對(duì)最大彎矩等值確定的等效均布荷載4.2.323.1 按上下支承考慮時(shí)的等效均布荷載qey = 8MmaxY / (bx Ly2) = 8*76.76/(3.25*82)= 2.95kN/m24.2.323.2 按左右支承考慮時(shí)的等效均布荷載qex = 8MmaxX / (by Lx2) = 8*33.08/(2.326*3.252)=10.77kN/m24.2.324 由局部荷載總和除以全部受荷面積求得的平均均布荷載qe' =

8、N / (Lx Ly) = 42/(3.25*8)= 1.62kN/m24.3 第二局部荷載4.3.1 荷載作用面的計(jì)算寬度4.3.1.1 bcx=btx+ 2s + h= 200+2*0+120= 320mm4.3.1.2 bcy=bty+ 2s + h= 600+2*0+120= 720mm4.3.2 局部荷載的有效分布寬度4.3.2.1 按上下支承考慮時(shí)局部荷載的有效分布寬度當(dāng) bcy > bcx, bcx < 0.6Ly 時(shí)，取 bx = bcx + 0.7L y =320+0.7*8000= 5920mm當(dāng) bx > Lx 時(shí)，取 bx = Lx = 3250mm4

9、.3.2.2 按左右支承考慮時(shí)局部荷載的有效分布寬度當(dāng) b cx < b cy, b cy w 2.2L x 時(shí)，取by = 2bcy / 3 + 0.73L x = 2*720/3+0.73*3250= 2853mm當(dāng) 0.5by > 0.5e y1 時(shí)，取 by = 0.5ey1 + 1426= 0.5*1800+1426=2326mm4.3.3 絕對(duì)最大彎矩4.3.3.1 按上下支承考慮時(shí)的絕對(duì)最大彎矩4.3.3.1.1 將局部集中荷載轉(zhuǎn)換為Y向線荷載qy = N / b ty = 42/0.6 = 70kN/m4.3.3.1.2 M maxY = qy bty (Ly -

10、y) y1 + b ty (Ly - y) / 2L y / Ly=70*0.6*(8-4.9)*4.6+0.6*(8-4.9)/(2*8)/8=76.76kN m4.3.3.2 按左右支承考慮時(shí)的絕對(duì)最大彎矩4.3.3.2.1 將局部集中荷載轉(zhuǎn)換為X向線荷載qx = N / b tx = 42/0.2 = 210kN/m4.3.322 M maxX = q x b tx(Lx - x) xi + b tx (Lx - x) / 2L x / Lx=210*0.2*(3.25-1.625)*1.525+0.2*(3.25-1.625)/(2*3.25)/3.25=33.08kN m4.3.32

11、3 由絕對(duì)最大彎矩等值確定的等效均布荷載4.3.323.1 按上下支承考慮時(shí)的等效均布荷載qey = 8M maxY / (b x Ly2) = 8*76.76/(3.25*8 2) = 2.95kN/m 24.3.323.2 按左右支承考慮時(shí)的等效均布荷載qex = 8M maxX / (b y Lx2) = 8*33.08/(2.326*3.252) = 10.77kN/m 24.3.324 由局部荷載總和除以全部受荷面積求得的平均均布荷載qe' = N / (L x Ly) = 42/(3.25*8)= 1.62kN/m 24.4結(jié)果匯總4.4.1 等效均布荷載 qe = 10.

12、77kN/m 2< 14kN/m 2* *二、汽車吊裝工況1、吊車支腿壓力計(jì)算根據(jù)施工方案，15t汽車吊鋼架拼裝過程中，最不利工況為：吊裝半徑12m ,吊重1.2t ,即起重力矩為14.4t ?m ,汽車吊自重為15噸1.1 計(jì)算簡(jiǎn)圖4900 nm nrn 一J- p Il n,I1 、I-j- i5t吊宰0 <rm imi圖4汽車吊支腿布置圖1.2 計(jì)算工況工況1 :起重臂沿車身方向（a=0 ° ）工況2:起重臂沿車身方向（a=90 ° ）工況3:起重臂沿車身方向（a=47 ° ）1.3 支腿荷載計(jì)算公式N= EP/4 ±M（cos a/2

13、a ±sin a/2b）式中：EP吊車自重及吊重；M起重力矩；民起重臂與車身夾角；a 支腿縱向距離；b 支腿橫向距離；1.4 計(jì)算結(jié)果工況1 :起重臂沿車身方向(a=0 ° )N1=N2= ZP/4+M(cos a/2a+sin a/2b)=5.52tN3=N4= ZP/4-M(cos a/2a+sin a/2b)=2.58t工況2:起重臂沿車身方向(a=90 ° )N1=N4= ZP/4+M(cos a/2a+sin a/2b)=5.62tN2=N3= ZP/4-M(cos a/2a+sin a/2b)=2.48t工況3:起重臂沿車身方向(a=47 °

14、 )N1= EP/4+M(cos a/2a+sin o/2b)=6.20tN2= EP/4+M(cos a/2a-sin a/2b)=3.87tN3= EP/4-M(cos o/2a+sin a/2b)=1.90tN4= EP/4-M(cos o/2a-sin a/2b)=4.23t根據(jù)以上工況分析可知，汽車吊在樓面吊裝作業(yè)最不利工況時(shí)，單個(gè)支腿最大荷載為6.2t o2、樓面等效荷載計(jì)算2.1 基本資料周邊支承的雙向板，按上下和左右支承單向板的絕對(duì)最大彎矩等值，板的跨度 Lx = 3250mm , Ly = 3000mm ,板的厚度 h = 120mm局部集中荷載 N = 62kN ,荷載作用

15、面的寬度 btx = 1200mm ,荷載作用面的寬度 bty = 1200mm ;墊層厚度s = 100mm荷載作用面中心至板左邊的距離x = 1625mm ,最左端至板左邊的距離 xi=1025mm ,* *最右端至板右邊的距離X2 = 1025mm荷載作用面中心至板下邊的距離y = 1500mm ,最下端至板下邊的距離yi=900mm ,最上端至板上邊的距離y2 = 900mm2.2 荷載作用面的計(jì)算寬度2.2.1 bcx=btx+ 2s + h= 1200+2*100+120=1520mm2.2.2 bcy=bty+ 2s + h= 1200+2*100+120=1520mm2.3 局

16、部荷載的有效分布寬度2.3.1 按上下支承考慮時(shí)局部荷載的有效分布寬度當(dāng) bcy > bcx, b cx W 0.6Ly 時(shí)，取 b x = bcx + 0.7L y =1520+0.7*3000= 3620mm當(dāng) bx > Lx 時(shí)，取 bx = Lx = 3250mm2.3.2 按左右支承考慮時(shí)局部荷載的有效分布寬度當(dāng) bcx > bcy , b cy W 0.6Lx 時(shí)，取 by = bcy + 0.7L x =1520+0.7*3250= 3795mm當(dāng) by > Ly 時(shí)，取 by = Ly = 3000mm2.4 絕對(duì)最大彎矩2.4.1 按上下支承考慮時(shí)的絕

17、對(duì)最大彎矩2.4.1.1 將局部集中荷載轉(zhuǎn)換為Y向線荷載qy = N / b ty = 62/1.2 = 51.67kN/m2.4.1.2 M maxY = qybty(Ly-y) yi + b ty (Ly - y) / 2L y / Ly=51.67*1.2*(3-1.5)*0.9+1.2*(3-1.5)/(2*3)/3=37.2kN m2.4.2按左右支承考慮時(shí)的絕對(duì)最大彎矩2.4.2.1 將局部集中荷載轉(zhuǎn)換為 X向線荷載qx = N / b tx = 62/1.2 = 51.67kN/m2.4.2.2 M maxX = q x b tx (Lx - x) x1 + b tx (Lx -

18、 x) / 2L x / Lx51.67*1.2*(3.25-1.625)*1.025+1.2*(3.25-1.625)/(2*3.25)/3.25=41.08kN m2.5由絕對(duì)最大彎矩等值確定的等效均布荷載2.5.1 按上下支承考慮時(shí)的等效均布荷載qey = 8M maxY / (b x Ly2) = 8*37.2/(3.25*3 2) = 10.17kN/m 22.5.2 按左右支承考慮時(shí)的等效均布荷載qex = 8M maxX / (b y Lx2) = 8*41.08/(3*3.25 2) = 10.37kN/m 22.5.3 等效均布荷載 qe = Maxq ex, qey = Max10.17, 10.37=2.5.4 kN/m 2< 14kN/m 23、最不利吊裝位置懸挑梁計(jì)算3.1 吊裝點(diǎn)位布置汽車吊吊裝時(shí)共設(shè)置4個(gè)吊