混凝土配合比課程設(shè)計

1、目錄一、 課程設(shè)計要求與任務(wù)分配021.1、已知參數(shù)和設(shè)計要求02 1.2、原材料情況 021.3、任務(wù)與組員任務(wù)分配 03二、 C40泵送粉煤灰混凝土理論配合比設(shè)計與計算 03三、 C40泵送粉煤灰混凝土理論配合比設(shè)計結(jié)果 10四、 實驗室試配配合比設(shè)計及拌合物性能測試104.1、C40泵送粉煤灰混凝土試配配合比設(shè)計及其結(jié)果114.2、試配后拌合物性能測試結(jié)果13五、強度測試原始記錄、處理及配合比的確定15 5.1、7d抗壓強度測試15 5.2、28d抗壓強度測試17 5.3、配合比的調(diào)整和確定18六、課程設(shè)計小結(jié)20 6.1、數(shù)據(jù)分析206.2、誤差分析206.3、心得體會21七、設(shè)計依據(jù)

2、22一、課程設(shè)計的要求與任務(wù)分配1.1、已知參數(shù)和設(shè)計要求：某工程需要C40商品混凝土，用于現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁柱。施工采用泵送方式（管徑100），施工氣溫1525。要求出機坍落度為190±30 mm，而且2 h坍落度損失不大于30 mm。為使混凝土有良好的可泵性并節(jié)約水泥，要求摻適量的優(yōu)質(zhì)粉煤灰。1.2、 原材料情況A、水 泥： 重慶拉法基水泥廠P·O 42.5R，fce=48.4MPa，c=3.10（g/cm3），堆積密度1560kg/m3；B、細骨料：長江砂Mx=1.0，s1=2.69（g/cm3），堆積密度1420kg/m3，含泥量1.4%； 歌樂山機制砂Mx=3.1，

3、s2=2.70（g/cm3），堆積密度1610kg/m3，石粉含量11.0%（MB值1.2）；C、粗骨料：歌樂山石灰?guī)r碎石 525mm，g=2.67（g/cm3），堆積密度1710kg/m3，壓碎指標8.2%，含泥量0.8%；D、外加劑：重慶迪翔建材有限公司 DXT緩凝高性能減水劑，推薦摻量2.0 %（以膠凝材料質(zhì)量計），含固量13.4 %，減水率31 % ；E、摻合料：華能重慶珞璜電廠級粉煤灰，F(xiàn)=2.42（g/cm3），堆積密度1320kg/m3，需水量比102%；F、拌合水：自來水。1.3、任務(wù)與組員任務(wù)分配A、任務(wù)：1.根據(jù)原材料檢測數(shù)據(jù)，遵照現(xiàn)行混凝土配合比設(shè)計規(guī)程要求，進行配合比設(shè)

4、計計算；2.以設(shè)計計算為基準，通過實際試配、調(diào)整，得到滿足該混凝土工程要求的混凝土配合比；3.編寫設(shè)計說明書。其中包括配合比設(shè)計說明與計算；實驗室試配內(nèi)容、測試數(shù)據(jù)與處理結(jié)果。B、組員任務(wù)分配 我們小組共有八個人，分別是陳勇、蹇洪峰、陳晨、陳小紅、朱效宏、鄭雨佳、何益、童婷婷，陳勇任組長，任務(wù)分配如下：各成員均要進行理論配合比設(shè)計與計算，然后共同討論出一組最恰當?shù)睦碚撆浜媳茸鳛樾〗M理論配合比，在試配時由組長根據(jù)實驗室原材料與實驗室環(huán)境條件計算出試配配合比和強度檢驗所用配合比，在實驗室拌制混凝土時大家齊心協(xié)力共同完成稱量、攪拌、振搗、入模、工作性及表觀密度測試等工作。二、C40泵送粉煤灰混凝土理

5、論配合比設(shè)計與計算（1） 確定配制強度fcu,0由于我們的混凝土的設(shè)計強度等級小于C60,因此混凝土配制強度fcu,0的計算公式：式中：fcu,0混凝土配制強度(MPa)fcu,k混凝土立方體抗壓強度標準值(MPa)混凝土強度標準差(MPa) 由于沒有近期的同一品種、同一強度等級混凝土強度資料，強度標準差按現(xiàn)行國家標準普通混凝土配合比設(shè)計規(guī)程（JGJ55-2011）中下表2.1取值。表2.1 標準差值（MPa）混凝土強度標準值C20C25C45C50 C554.05.06.0而所要求設(shè)計的混凝土等級C40級在C25C45級范圍內(nèi)，則取=5.0MPa，由所設(shè)要求的混凝土等級為C40級可知fcu,

6、k =40PMPa，由可知：。（2）確定水灰比W/C由所給材料情況中水泥為重慶拉法基水泥廠P·O 42.5R，fce=48.4MPa， c=3.10（g/cm3），堆積密度1560kg/m3；而所要要求配制的基準混凝土強度等級為C40級小于C60級時，按下面公式計算水灰比：式中：a 、b回歸系數(shù)；膠凝材料（水泥與礦物摻合料按使用比例混合）28d膠砂強度（MPa）；由于沒有水膠比與混凝土強度關(guān)系的試驗統(tǒng)計數(shù)據(jù)，a 、b根據(jù)現(xiàn)行標準普通混凝土配合比設(shè)計規(guī)程（JGJ55-2011）中下表2.2取值。表2.2 回歸系數(shù)a、b選用表粗骨料品種系數(shù)碎石卵石a0.53 0.49b0.200.13由

7、于本次試驗采用的是歌樂山石灰?guī)r碎石，故取a=0.53，b=0.20.由于礦物摻合料為粉煤灰， 的取值根據(jù)普通混凝土配合比設(shè)計規(guī)程（JGJ55-2011）按 計算。式中 gf、gs 粉煤灰影響系數(shù)和?；郀t礦渣粉影響系數(shù)，可按表2.3選用； fce,g水泥強度等級值（MPa）。表2.3 粉煤灰影響系數(shù)gf和粒化高爐礦渣粉影響系數(shù)gs種類 摻量（%） 粉煤灰影響系數(shù)gf?；郀t礦渣粉影響系數(shù)gs01.001.00100.900.951.00200.800.850.951.00300.700.750.901.00400.600.650.800.9050-0.700.85本次試驗粉煤灰摻量為20%，粒

8、化高爐礦渣的摻量為0，所以取gf=0.84、gs=0.99 因此綜上，a=0.53，b=0.20， ,所以C40混凝土水灰比為：（3）確定單位用水量mwo設(shè)計要求：要求出機坍落度為190±30 mm，而且2 h坍落度損失不大于30 mm，碎石的最大粒徑為25mm。根據(jù)現(xiàn)行標準普通混凝土配合比設(shè)計規(guī)程（JGJ55-2011）, 每立方米塑性混凝土的用水量（mwo）應(yīng)符合下表2.4的規(guī)定。表2.4 塑性混凝土的單位用水量（kg/m3）拌合物稠度卵石最大粒徑（mm）碎石最大粒徑（mm）項目指標10.020.031.540.016.020.031.540.0坍落度（mm）1030190170

9、160150200185175165355020018017016021019518517555702101901801702201051951857590215195185175230215205195注： 本表用水量系采用中砂時的取值。采用細砂時，每立方米混凝土用水量可增加510kg；采用粗砂時，可減少510kg。 摻用礦物摻合料和外加劑時，用水量應(yīng)相應(yīng)調(diào)整。每立方米流動性或大流動性混凝土的用水量（mwo）可按下式計算： 式中 滿足實際坍落度要求的每立方米混凝土用水量（kg），以規(guī)程表2.4中90mm坍落度的用水量為基礎(chǔ)，按每增大20mm坍落度相應(yīng)增加5kg用水量來計算；外加劑的減水率（）

10、，應(yīng)經(jīng)混凝土試驗確定。 由于 ， 所以（4）確定每立方米混凝土膠凝材料用量（）及外加劑用量每立方米混凝土的膠凝材料用量（）應(yīng)按下式計算： 所以，膠凝材料用量每立方米混凝土中外加劑用量應(yīng)按下式計算： 式中：每立方米混凝土中外加劑用量（kg）；每立方米混凝土中膠凝材料用量（kg）；外加劑摻量（%）,應(yīng)經(jīng)混凝土試驗確定。又根據(jù)以往實驗經(jīng)驗，設(shè)定外加劑摻量為2%，故本實驗取外加劑用量 在礦物膠凝材料中粉煤灰摻量占礦物膠凝材料總用量的20%，所以粉煤灰摻量我們用來表示單位水泥用量，那么每立方米混凝土的水泥用量（5）確定混凝土砂率由于沒有歷史資料可參考，混凝土砂率的確定應(yīng)符合下表2.5的規(guī)定：表2.5 混

11、凝土的砂率（）水膠比（W/B）卵石最大公稱粒徑（mm）碎石最大粒徑（mm）10.020.040.016.020.040.00.402632253124303035293427320.503035293428333338323730350.603338323731363641354033380.70364135403439394438433641注：本表數(shù)值系中砂的選用砂率，對細砂或粗砂，可相應(yīng)地減少或增大砂率；采用人工砂配制混凝土時，砂率可適當增大；只用一個單粒級粗骨料配制混凝土時，砂率應(yīng)適當增大；對薄壁構(gòu)件，砂率宜取偏大值。坍落度大于60mm的混凝土砂率，可在表2.5的基礎(chǔ)上，按坍落度每增大

12、20mm，砂率增大1%的幅度予以調(diào)整，由于混凝土拌合物的坍落度要求是190±30 mm，碎石的最大公稱直徑為25mm，水灰比為0.394，故綜合表2.5的規(guī)定得出：混凝土的砂率 （6）確定粗、細骨料用量由于普通水泥混凝土與砌筑砂漿中往往優(yōu)先選用中砂，則細骨料用特細砂和機制砂配合，其細度模數(shù)應(yīng)該范圍內(nèi)。混合砂的細度模數(shù)按該式計算: 式中: 混合砂細度模數(shù)機制砂細度模數(shù) 特細砂細度模數(shù) 混合砂中機制砂的百分比(%) 混合砂中特細砂的百分比(%)常用特細砂與機制砂的比例為3:7或5:5.由于采用的特細砂是長江砂，其細度模數(shù)Mx=1.0；采用的歌樂山機制砂Mx=3.1當長江砂：機制砂=5:5

13、時，不符合要求，應(yīng)當舍棄。當長江砂：機制砂=3:7時，符合要求。所以選定長江砂與歌樂山機制砂按質(zhì)量比為3:7配制細骨料，此時即可得到中砂。另外根據(jù)以往經(jīng)驗，小石子與大石子質(zhì)量比可按3：7配置粗骨料，這樣得到級配較好的粗骨料。采用質(zhì)量法計算粗、細骨料用量時，應(yīng)按照下列公式計算： 式中 每立方米混凝土的粗骨料用量（kg）；每立方米混凝土的細骨料用量（kg）；每立方米混凝土的用水量（kg）；砂率（）；每立方米混凝土拌合物的假定質(zhì)量（kg），可取23502450kg。本實驗假定每立方米混凝土拌合物的質(zhì)量為2420kg。通過計算得出： 即：小石子用量341.757kg,大石子用量797.433kg；長江

14、砂用量213.597kg,機制砂用量498.393kg。三、C40泵送粉煤灰混凝土理論配合比設(shè)計結(jié)果綜合以上配合比設(shè)計結(jié)果， 個人C40泵送粉煤灰混凝土理論配合比如下表3.1：表3.1 個人C40泵送粉煤灰混凝土理論配合比C40泵送粉煤灰混凝土（W/B=0.38）材料名稱水泥細骨料粗骨料水減水劑粉煤灰長江砂機制砂小石子大石子每m3用量（kg）326214498342797161882質(zhì)量比10002.1843.4940.4940.0250.252 經(jīng)過綜合小組成員理論配合比結(jié)果以及大家的意見，將小組C40泵送粉煤灰混凝土理論配合比列在下表3.2： 表3.2 小組C40泵送粉煤灰混凝土理論配合比

15、C40泵送粉煤灰混凝土（W/B=0.38）材料名稱水泥細骨料粗骨料水減水劑粉煤灰長江砂機制砂小石子大石子每m3用量（kg）3411904443538251628.585質(zhì)量比10001.8593.4550.4750.0250.249四、實驗室試配配合比設(shè)計及拌合物性能測試適配時間、地點：重慶大學材料學院工藝實驗室于2013年11月27日下午實驗所用儀器：小電子秤：最大量程100kg,最小量程400g，精度為20g；大電子稱：最大量程150kg,最小量程1kg，精度為50g；振動臺: 1m2；容量筒：5L；模具用的是100mm×100mm×100mm的三聯(lián)模。 混凝土的試配采

16、用的機械振動成型的方式，符合現(xiàn)行國家標準普通混凝土拌合物性能試驗方法標準GB/T50080的規(guī)定。4.1、C40泵送粉煤灰混凝土試配配合比設(shè)計及其結(jié)果實驗室材料含水情況：歌樂山機制砂的含水率4%，減水劑的含固量13.4%。調(diào)整后實際單位用水量=原單位用水量-原單位機制砂用量×含水率-減水劑中的水 實際機制砂用量： 實驗室用粗骨料由大碎石和小碎石按80:20的比例配合而成，因含水率的影響，調(diào)整后小組C40泵送粉煤灰混凝土實驗室試配配合比如下表4.1： 表4.1 小組C40泵送粉煤灰混凝土試配基準配合比C40泵送粉煤灰混凝土（W/B=0.38）材料名稱水泥細骨料粗骨料拌合水減水劑粉煤灰長

17、江砂機制砂小碎石（20%）大碎石（80%）每m3用量（kg）3411904632369421378.585質(zhì)量比1.0001.9153.4550.4020.0250.249經(jīng)試驗室試配過程中，為使混凝土拌合性質(zhì)更好的符合要求，對基準配合比作出微調(diào)如下： 表4.2 小組最終C40泵送粉煤灰混凝土試配基準配合比C40泵送粉煤灰混凝土（W/B=0.38）材料名稱水泥細骨料粗骨料拌合水減水劑粉煤灰長江砂機制砂小碎石（20%）大碎石（80%）每m3用量（kg）3411904632369421428.585質(zhì)量比1.0001.9153.4550.4160.0250.249所以實際容重為mz=341+190

18、+463+236+942+142+8.5+85=2408kg/m3為了確定出最佳配合比，采用水灰比分別為W/C0.35、W/C0.38、W/C0.41拌制三組混凝土拌和物，砂率分別為33%，35%，37%，以上面W/C0.38的基準配合比為基準，用水量不變，減水劑摻合料比例不變，且每組試配10L混凝土，其試配配合比如下： 表4.3 01組（W/C0.35）試配配合比材料名稱水泥細骨料粗骨料拌合水減水劑粉煤灰長江砂機制砂小碎石（20%）大碎石（80%）每m3用量（kg）3701764272389511429.393質(zhì)量比1.0001.6303.2140.3840.0250.25110L用量（kg

19、）3.701.764.272.389.511.420.0930.93表4.4 02組（W/C0.38）試配配合比材料名稱水泥細骨料粗骨料拌合水減水劑粉煤灰長江砂機制砂小碎石（20%）大碎石（80%）每m3用量（kg）3411904632369421428.585質(zhì)量比1.0001.9153.4550.4160.0250.24910L用量（kg）3.411.904.632.369.421.420.0850.85表4.5 03組（W/C0.41）試配配合比材料名稱水泥細骨料粗骨料拌合水減水劑粉煤灰長江砂機制砂小碎石（20%）大碎石（80%）每m3用量（kg）3242034942319241428.

20、181質(zhì)量比1.0002.1513.5650.4380.0250.25010L用量（kg）3.242.034.942.319.241.420.0810.814.2、試配后拌合物性能測試結(jié)果（1）坍落度測試宏觀均無離析，但是稍微有些泌水。坍落度數(shù)據(jù)記錄如下表4.6： 表4.6 坍落度數(shù)據(jù)記錄項目 組別 01組（W/C0.35）02組（W/C0.38）03組（W/C0.41）坍落度/mm185200215（2）混凝土拌合物的表觀密度混凝土的表觀密度測試的數(shù)據(jù)記錄如下表4.7： 表4.7 表觀密度測試的數(shù)據(jù)記錄項目 組別 01組（W/C0.35）02組（W/C0.38）03組（W/C0.41）容桶重

21、/kg0.940.940.94混凝土+容桶重/kg12.8812.9212.90拌合料的表觀密度實測值： （容量筒體積V=5L）A、01組混凝土拌合料的表觀密度實測值為：01組混凝土表觀密度計算值： -/×100%=2388-2406/2406×100%=0.75%01組混凝土表觀密度實測值與計算值之差的絕對值沒有超過計算值的2%。B、02組混凝土拌合料的表觀密度實測值為:02組混凝土表觀密度計算值： -/×100%=2396-2408/2408 ×100%=0.5%02組混凝土的表觀密度實測值與計算值之差的絕對值沒有超過計算值的2%。C、03組混凝土拌

22、合料的表觀密度實測值為:03組混凝土表觀密度計算值: -/×100%=2392-2407/2407 ×100%=0.62%03組混凝土的表觀密度實測值與計算值之差的絕對值沒有超過計算值的2%。綜上所述： 01組、02組、03組混凝土的表觀密度依次分別為2388kg/m3、2396kg/m3、2392kg/m3。五、強度測試原始記錄、處理及配合比的確定試件成型日期：2013年11月27日 試件拆模日期：2013年11月29日 7d 抗壓強度測試日期： 2013年12月4日28d抗壓強度測試日期：2013年12月25日本次試驗采用的是100mm×100mm×

23、100mm的立方體試件強度計算：混凝土立方體抗壓強度計算公式: P=式中：P 混凝土立方體試件抗壓強度(MPa)；F 試件破壞荷載(N)；A 試件承壓面積(mm2).對于非標準的試件要乘以折算系數(shù)K（見下表5.1）：表5.1 100mm立方體試件抗壓強度折算系數(shù)Kfcu（MPa）強度折算系數(shù) Kfcu（MPa）強度折算系數(shù) K550.9576850.9256650.9486950.9166750.93960.905.1、7d抗壓強度測試強度測試地點、時間：重慶大學建筑材料性能實驗室于2013年12月4日強度測試儀器：壓力機：最大量程200t，精度0.5t在試驗過程中應(yīng)連續(xù)均勻地加荷，混凝土強度

24、等級小于C30時，加荷速度取0.30.5MPa/s;混凝土強度等級大于C30且小于C60時，取0.50.8MPa/s;混凝土強度等級大于C60時，取0.81.OMPa/s。將7d抗壓強度的數(shù)據(jù)記錄在下表5.2：表5.2 7d抗壓強度的數(shù)據(jù)記錄及處理項 目12301組混凝土/kN381.99397.39392.1201組混凝土7d強度/MPa折算后（微機處理）36.337.837.7平均值37.3中間值的15%5.66與中間值的差值1.40.10.002組混凝土/kN410.19414.98415.4602組混凝土7d強度/MPa折算后（微機處理）39.039.439.5平均值39.3中間值的1

25、5%5.91與中間值的差值0.40.00.103組混凝土/kN366.29340.05353.5803組混凝土7d強度/MPa折算后（微機處理）34.832.333.6平均值33.6中間值的15%5.04與中間值的差值1.21.30.0混凝土立方體抗壓強度計算應(yīng)精確至0.1MPa。計算時以三個試件的折算后的強度平均值作為該組試件的強度實驗結(jié)果。三個測值中的最大值或最小值中如有一個與中間值的差值超過中間值的15%時，則把最大及最小值一并舍除，取中間值作為該組試件的抗壓強度值;如最大值和最小值與中間值的差均超過中間值的15%，則該組試件的試驗結(jié)果無效。按上所訴內(nèi)容可計算并驗證7d混凝土抗壓強度的值

26、（折算后的值），最終得到三組試件7d的立方體抗壓強度如下：01組（W/B=0.35）混凝土的7d強度為：37.3MPa ；02組（W/B=0.38）混凝土的7d強度為: 39.3MPa ；03組（W/B=0.41）混凝土的7d強度為: 33.6MPa 。5.2、28d抗壓強度測試強度測試地點、時間：重慶大學建筑材料性能實驗室于2013年12月25日強度測試儀器：壓力機 最大量程200t，精度0.5t在試驗過程中應(yīng)連續(xù)均勻地加荷，混凝土強度等級小于C30時，加荷速度取0.30.5MPa/s;混凝土強度等級大于C30且小于C60時，取0.50.8MPa/s;混凝土強度等級大于C60時，取0.81.

27、OMPa/s。將28d抗壓強度的數(shù)據(jù)記錄在下表5.3：表5.3 28d抗壓強度的數(shù)據(jù)記錄及處理項 目12301組混凝土/kN503.85444.32555.8301組混凝土28d強度/MPa折算后（微機處理）47.944.252.8平均值47.6中間值的15%7.18與中間值的差值0.03.74.902組混凝土/kN573.35490.42594.6202組混凝土28d強度/MPa折算后（微機處理）54.546.656.5平均值52.5中間值的15%8.17與中間值的差值0.07.92.003組混凝土/kN461.19433.22460.0203組混凝土28d強度/MPa折算后（微機處理）43

28、.841.243.7平均值42.9中間值的15%6.55與中間值的差值0.12.50.0混凝土立方體抗壓強度計算應(yīng)精確至0.1MPa。計算時以三個試件的折算后的強度平均值作為該組試件的強度實驗結(jié)果。三個測值中的最大值或最小值中如有一個與中間值的差值超過中間值的15%時，則把最大及最小值一并舍除，取中間值作為該組試件的抗壓強度值;如最大值和最小值與中間值的差均超過中間值的15%，則該組試件的試驗結(jié)果無效。按上所訴內(nèi)容可計算并驗證28d混凝土抗壓強度的值（折算后的值），最終得到三組試件28d的立方體抗壓強度如下：01組（W/B=0.35）混凝土的28d強度為： 47.6MPa ；02組（W/B=0

29、.38）混凝土的28d強度為: 52.5MPa ；03組（W/B=0.41）混凝土的28d強度為: 42.9MPa 。5.3、配合比的調(diào)整和確定一、配合比調(diào)整應(yīng)符合下述規(guī)定：1、根據(jù)混凝土強度試驗結(jié)果，繪制強度和水膠比的線性關(guān)系圖，用圖解法或插值法求出與略大于配制強度的強度對應(yīng)的水膠比，包括混凝土強度試驗中的一個滿足配制強度的膠水比；2、用水量（mw）應(yīng)在試拌配合比用水量的基礎(chǔ)上，根據(jù)混凝土強度試驗時實測的拌合物性能情況做適當調(diào)整；3、膠凝材料用量（mb）應(yīng)以用水量乘以圖解法或插值法求出的水膠比計算得出；4、粗骨料和細骨料用量（mg和ms）應(yīng)在用水量和膠凝材料用量調(diào)整的基礎(chǔ)上，進行相應(yīng)調(diào)整。根

30、據(jù)上面規(guī)定，繪制28d強度和水膠比的線性關(guān)系圖如下圖5.1： 從圖中我們知道可以選擇略大于設(shè)計強度C40的強度43MPa對應(yīng)的水膠比為0.42，綜合上面第2、3、4條規(guī)定，可適當減低單位用水量至138kg，粉煤灰摻量減低至15%，砂率適當降低至33%，則最終的施工配合比如下表5.4：表5.4 施工配合比材料名稱水泥細骨料粗骨料拌合水減水劑粉煤灰長江砂機制砂小碎石（20%）大碎石（80%）每m3用量（kg）3241844462489981387.657質(zhì)量比1.0001.9443.8460.4260.0230.176 六、課程設(shè)計小結(jié)6.1、數(shù)據(jù)分析經(jīng)過大家各自的計算，我們小組的每個成員都算出了

31、自己的配合比。在組長的組織下，我們小組的所有成員經(jīng)過討論最終確定了我們小組的配合比。在老師看了我們小組的配合比覺得合理以后，我們小組去實驗室拌制本次設(shè)計的混凝土，由于考慮到實驗室的歌樂山機制砂的含水率問題，在老師的指導下我們又進行了配合比的調(diào)整，在減少了拌合水的加入以后，三個配合比下的混凝土拌合物雖然出現(xiàn)了輕微的離析，粘聚性也不是特別理想，但是其流動性較好，測得的坍落度（三組分別為：185mm、200mm、215mm）也在190±30 mm這個要求的范圍之內(nèi)。在成型28h以后我們小組成員一起去拆模，然后再工藝實驗室的養(yǎng)護室里進行養(yǎng)護。從測得的7d和28d抗壓強度值可以看出其都能滿足設(shè)計要求，尤其是第02組（W/B=0.38），7d和28d抗壓分別為39.3Mpa和52.5MPa,遠遠超過了C40設(shè)計強度。此次實驗室的混凝土試配基本上滿足設(shè)計要求，工作性能良好，滿足施工要求?？偟膩碚f，本次我們進行的配合比設(shè)計是合格的，但是從實際應(yīng)用的角度以及經(jīng)濟性方面的考慮，還需要適當調(diào)整水灰比，在滿足要求的前提下盡量減少水泥用量從而節(jié)約成本。6.2、誤差分析通過前期的配合比設(shè)計和試配以及數(shù)據(jù)分析，試驗過程中和數(shù)據(jù)處理都存在各種誤差。大致列為以下幾點：