柴油機(jī)氣缸體三面鉆削組合機(jī)床總體及后主軸箱設(shè)計(jì)機(jī)械CAD圖紙

1、R180柴油機(jī)氣缸體三面鉆削組合機(jī)床總體及后主軸箱設(shè)計(jì)摘 要：組合機(jī)床是根據(jù)工件加工需要，以大量通用部件為基礎(chǔ)，配以少量專用部件組成的一種高效專用機(jī)床。本課題所設(shè)計(jì)的組合機(jī)床是用于R180柴油機(jī)汽缸體三面同時(shí)鉆孔，提高了生產(chǎn)效率，降低加工成本。設(shè)計(jì)內(nèi)容包括總體設(shè)計(jì)和主軸箱設(shè)計(jì)。首先是總體設(shè)計(jì)，采用單工位三面鉆孔組合機(jī)床，考慮的因素有刀具、切削用量、切削力、切削扭矩及切削功率等，通過計(jì)算選擇主軸直徑、外伸尺寸、接桿型號(hào)、滑臺(tái)、動(dòng)力箱等通用部件，再確定動(dòng)力部件的工作循環(huán)及工作行程，完成機(jī)床總體設(shè)計(jì)。其次是主軸箱設(shè)計(jì),通過對(duì)被加工零件的全面分析,繪制主軸箱設(shè)計(jì)原始依據(jù)圖；確定主軸結(jié)構(gòu)、軸頸及齒輪模數(shù)

2、。完成動(dòng)力計(jì)算、設(shè)計(jì)傳動(dòng)系統(tǒng)；繪制主軸箱裝配圖和零件補(bǔ)充加工圖。該組合機(jī)床不僅能保證加工精度，而且整個(gè)機(jī)床布局合理，夾緊可靠，精度較高，使用操作方便，提高了工作效率，達(dá)到了設(shè)計(jì)要求。關(guān)鍵詞：鉆；組合機(jī)床；主軸箱The design of the General and Back Headstock of Modular Machine Tool for drilling Holes on Three-Side of the body of R180 Diesel EngineAbstract: Modular machine tool is a high-effect special mach

3、ine tool, which can satisfy the need of work-piece and match with a few special compenets and take large amount of the component being applied as basis The topic is produced for designing a combined machine-tool to be used in the R180 diesel engineer with three sides drilling holes. The design was i

4、ntroduced of the overall and headstock of the combined machine-tool and the topic consists of two parts. The first part is overall design, adopting the combined machine-tool with single location three faces drilling holes, considering such factors as tool, cutting parameter, cutting force, cutting t

5、orque and cutting power, and so on. Thus common parts such as sliding table, the power box and so on were chosen by calculating spindle diameter, and the extend sizes , the link-pole model. Then the operating cycle and the distance were determined. Thus the overall design was completed. Finally, the

6、 technological drawing was figured out of the part which need to be manufactured, the general drawing of modular machine tool, drawing of cutter display and the efficiency card of manufacture. The second part is the headstock design. It includes drawing the primitive basic chart for the gear box, de

7、termine the spindle and the gears, completing the power computation, designing the transmission system, drawing the gear box assembly drawing and the part processing chart after analyzing the work-piece. This combined machine-tool can met the drill hole precision and enhance processing efficiency. T

8、he laying out of the machine-tool is reasonable and the location of work piece is reliably. whats more the accuracy is high and operation is easy, which can enhance the working efficiency and meet with the design requirement well.Key words: Drill ; Modular machine tool; headstock 目錄1 前言12 組合機(jī)床總體設(shè)計(jì)32

9、.1 總體方案論證3加工對(duì)象工藝性的分析3機(jī)床總體布局的確定32.1.3 定位基準(zhǔn)的選擇32.1.4 滑臺(tái)型式的選擇42.2 切削用量的確定及刀具選擇42.2.1 切削用量選擇42.2.2 切削力、切削扭矩及切削功率的計(jì)算62.3組合機(jī)床總體設(shè)計(jì)三圖一卡7被加工零件工序圖72.3.2 加工示意圖8機(jī)床尺寸聯(lián)系總圖102.3.4 機(jī)床生產(chǎn)率計(jì)算卡133 組合機(jī)床主軸箱設(shè)計(jì)163.1 主軸箱原始依據(jù)圖的繪制163.2主軸結(jié)構(gòu)型式的選擇和動(dòng)力計(jì)算173.3 主軸箱傳動(dòng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與計(jì)算173.3.1 根據(jù)原始依據(jù)圖對(duì)坐標(biāo)尺寸的計(jì)算183.3.2 主軸箱傳動(dòng)路線的擬訂183.3.3 傳動(dòng)軸位置及齒輪齒數(shù)

10、的確定193.4 主軸箱坐標(biāo)計(jì)算、坐標(biāo)檢查圖的繪制21傳動(dòng)軸的坐標(biāo)的計(jì)算21坐標(biāo)檢查圖的繪制233.5 軸、齒輪、軸承、鍵的校核23軸的校核23齒輪的校核24軸承的壽命校核26鍵的強(qiáng)度計(jì)算263.6 主軸箱前、后蓋及箱體設(shè)計(jì)273.7附件的選擇274 結(jié)論29參考文獻(xiàn)30致謝31附錄321 前言本小組的課題是R180柴油機(jī)氣缸體三面鉆削組合機(jī)床設(shè)計(jì)，課題來(lái)源于鹽城市江動(dòng)集團(tuán)。為了到達(dá)加工要求，在機(jī)床的精度、性能等方面有以下的要求：機(jī)床要求運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，工作可靠，裝卸方便，維修及調(diào)整便利；加工精度應(yīng)符合零件圖要求；主軸箱能滿足機(jī)床總體方案的要求。由于該課題比較大，且難度深，總體設(shè)計(jì)有我們四

11、人合作完成，我主要負(fù)責(zé)后主軸箱的設(shè)計(jì)。整個(gè)設(shè)計(jì)過程是比較辛苦的，在設(shè)計(jì)過程中必須考慮各方面的問題。由于所學(xué)知識(shí)只是一些最基本的機(jī)械常識(shí)。因此，在設(shè)計(jì)過程中，必須還要查閱大量的相關(guān)資料。首先，要有豐富的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)。整個(gè)設(shè)計(jì)，僅靠一些參考資料是遠(yuǎn)遠(yuǎn)不夠的，這樣設(shè)計(jì)出來(lái)的組合機(jī)床只是結(jié)構(gòu)完美，外形美觀，但實(shí)用性差，因此，在設(shè)計(jì)工作開始前，指導(dǎo)老師特地帶我們到江淮動(dòng)力集團(tuán)、鹽城恒力機(jī)床廠等企業(yè)進(jìn)行了實(shí)地參觀考察，積累了一些寶貴的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)。其次，運(yùn)用四年來(lái)所學(xué)的專業(yè)知識(shí)，針對(duì)現(xiàn)實(shí)中遇到的實(shí)際情況，做到舉一反三。整個(gè)設(shè)計(jì)過程不僅涉及到以前所學(xué)的知識(shí)，還涉及到一些新的概念，這就要求我們一面鞏固以前的知識(shí)，一面

12、還要學(xué)習(xí)新的知識(shí)。最好，通過自身的努力，理論聯(lián)系實(shí)際，從合理性、經(jīng)濟(jì)性、工藝性、實(shí)用性及對(duì)被加工零件的具體要求對(duì)現(xiàn)有機(jī)床進(jìn)行研究和分析，找出可以進(jìn)行改進(jìn)的地方，通過反復(fù)推敲對(duì)比，擬訂合理的三面鉆削組合機(jī)床的總體方案。根據(jù)“三圖一卡” 1，繪制主軸箱設(shè)計(jì)原始依據(jù)圖；確定主軸結(jié)構(gòu)、軸頸及齒輪模數(shù)；擬定傳動(dòng)系統(tǒng)；計(jì)算主軸、傳動(dòng)軸坐標(biāo)，繪制坐標(biāo)檢查圖23；繪制主軸箱總體圖，零件圖及編制組件明細(xì)表45。最后完成主軸箱的設(shè)計(jì)。組合機(jī)床的設(shè)計(jì)，目前基本上有兩種情況：其一，是根據(jù)具體加工對(duì)象的具體情況進(jìn)行專門設(shè)計(jì)。其二，隨著組合機(jī)床在我國(guó)機(jī)械行業(yè)的廣泛使用，廣大工人總結(jié)自己生產(chǎn)和使用組合機(jī)床的經(jīng)驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)組合機(jī)

13、床不僅在其組成部件方面有共性，可設(shè)計(jì)成通用部件，而且一些行業(yè)在完成一定工藝范圍內(nèi)組合機(jī)床是極其相似的，有可能設(shè)計(jì)為通用機(jī)床，這種機(jī)床稱為“專能組合機(jī)床”這種組合機(jī)床不需要每次按具體加工對(duì)象進(jìn)行專門設(shè)計(jì)和生產(chǎn)，可以設(shè)計(jì)成通用品種，組織成批生產(chǎn)，然后按被加工零件的具體需要，配以簡(jiǎn)單的夾具和刀具，即可組成加工一定對(duì)象的高效率設(shè)備。組合機(jī)床的發(fā)展思路是以提高組合機(jī)床加工精度、組合機(jī)床柔性、組合機(jī)床工作可靠性和組合機(jī)床技術(shù)的成套性為主攻方向。一方面，加強(qiáng)數(shù)控技術(shù)的應(yīng)用，提高組合機(jī)床產(chǎn)品數(shù)控化率；另一方面，進(jìn)一步發(fā)展新型部件，尤其是多坐標(biāo)部件，使其模塊化、柔性化，適應(yīng)可調(diào)可變、多品種加工的市場(chǎng)需求。復(fù)合、

14、多功能、多軸化控制裝備的前景亦被看好。然而更關(guān)鍵的是現(xiàn)代通信技術(shù)在機(jī)床裝備中的應(yīng)用，信息通信技術(shù)的引進(jìn)使得現(xiàn)代機(jī)床的自動(dòng)化程度進(jìn)一步提高。在這些方面組合機(jī)床裝備還有相當(dāng)大的差距，因此組合機(jī)床技術(shù)裝備高速度、高精度、柔性化、模塊化、可調(diào)可變、任意加工性以及通信技術(shù)的應(yīng)用將是今后的發(fā)展方向。目前，我國(guó)組合機(jī)床的研究涉及機(jī)床設(shè)計(jì)研究、加工工藝 、加工質(zhì)量改進(jìn)67等，在機(jī)床自動(dòng)化、柔性化等方面的研究與國(guó)際發(fā)展水平相比還有不小的差距。當(dāng)今世界機(jī)床發(fā)展的兩大趨勢(shì)是高速化和低價(jià)化。高速化是電子科技成果的推動(dòng)和新刀具材料、新型刀具的開發(fā), 使機(jī)床以其切削高速、進(jìn)給高速來(lái)滿足市場(chǎng)需求。低價(jià)化是市場(chǎng)的激烈競(jìng)爭(zhēng),為

15、贏得市場(chǎng),機(jī)床制造業(yè)所采取的營(yíng)銷策略。組合機(jī)床行業(yè)適應(yīng)機(jī)床技術(shù)發(fā)展趨勢(shì)必加大高效、低價(jià)位的新產(chǎn)品開發(fā)力度, 以提高組合機(jī)床的市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)力。在工序集中方面, 開發(fā)了回轉(zhuǎn)主軸箱、移動(dòng)主軸箱結(jié)構(gòu),發(fā)展了十字滑臺(tái), 開發(fā)了轉(zhuǎn)塔式組合機(jī)床在提高效率方面, 開發(fā)了高速加工組合機(jī)床, 如大連機(jī)床集團(tuán)為朝陽(yáng)柴油機(jī)廠制造的柴油機(jī)缸體缸孔正反鉆削組合機(jī)床,其鉆孔的切削速度達(dá)500m/min。目前,組合機(jī)床行業(yè)為汽車發(fā)動(dòng)機(jī)主要零件加工開發(fā)的組合機(jī)床自動(dòng)線的生產(chǎn)節(jié)拍時(shí)間已縮短至3040s。組合機(jī)床及其生產(chǎn)線,是專用于大批量機(jī)械產(chǎn)品生產(chǎn)的高效自動(dòng)化技術(shù)設(shè)備,是汽車、拖拉機(jī)、內(nèi)燃機(jī)等工業(yè)不可替代的主要加工設(shè)備. 近年來(lái)隨著

16、數(shù)控技術(shù)、電子技術(shù)、計(jì)算機(jī)技術(shù)等的發(fā)展,組合機(jī)床的機(jī)械結(jié)構(gòu)和控制系統(tǒng)也發(fā)生了翻天覆地的變化。因此,研究組合機(jī)床及其生產(chǎn)線的技術(shù)現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢(shì),使傳統(tǒng)的組合機(jī)床及其自動(dòng)線具有柔性,是拖拉機(jī)和汽車生產(chǎn)企業(yè)為滿足市場(chǎng)需求所必須解決問題。由此可見組合機(jī)床向數(shù)控化、模塊化、高速化和精密化等特點(diǎn)發(fā)展。 2 組合機(jī)床總體設(shè)計(jì)、工具、刀具及主軸箱。針對(duì)R180柴油機(jī)氣缸體，在確定加工工藝的基礎(chǔ)上進(jìn)行總體方案對(duì)比論證。設(shè)2.1 總體方案論證加工對(duì)象工藝性的分析2.1.2機(jī)床總體布局的確定根據(jù)任務(wù)書的要求：設(shè)計(jì)的組合機(jī)床要滿足加工要求、保證加工精度；盡可能用通用件、以降低成本；各動(dòng)力部件用電氣控制、液壓驅(qū)動(dòng)。因此

17、根據(jù)任務(wù)書要求和汽缸體的特點(diǎn)初定兩種設(shè)計(jì)方案： 臥式組合機(jī)床 特點(diǎn)：臥式組合機(jī)床重心低、振動(dòng)小運(yùn)作平穩(wěn)、加工精度高、占地面積大。立式組合機(jī)床 特點(diǎn)：立式組合機(jī)床重心高、振動(dòng)大、加工精度低、占地面積小。方案比較：根據(jù)被加工工件和兩種組合機(jī)床的特點(diǎn)比較可知：R180型柴油機(jī)汽缸體的結(jié)構(gòu)為臥式長(zhǎng)方體，從裝夾的角度來(lái)看，臥式平放比較方便，也減輕了工人的勞動(dòng)強(qiáng)度。通過以上的比較，考慮到臥式振動(dòng)小，裝夾方便等因素，選用臥式組合機(jī)床。 定位基準(zhǔn)的選擇2.1.4 滑臺(tái)型式的選擇2.2 切削用量的確定及刀具選擇 切削用量選擇 在被加工的13中，既有鉆孔加工又有鏜孔加工，所以選擇切削用量時(shí)應(yīng)綜合考慮，鉆孔切削用量

18、從1表6-11中選取，鏜孔切削用量從文獻(xiàn)1表6-15中選取。由于鉆孔的切削用量與鉆孔深度有關(guān)，隨孔深的增加而逐漸遞減，其遞減值按文獻(xiàn)1表6-12選取。鉆孔時(shí)，降低進(jìn)給量的目的是為了減小軸向切削力，以避免鉆頭折斷，降低切削速度主要是為了提高刀具壽命8。所有刀具都采用硬質(zhì)合金。A.對(duì)后面上4個(gè)孔的切削用量的選擇鉆孔10 軸：7.5通孔，h=7m 加工材料為鑄鐵，由d6-12,硬度大于190-240HBS，選擇v=1018m/min,f0.10.18mm/r,取定v=10.597m/min,f=0.120mm/r,則由文獻(xiàn)1P43的公式， （2-1）得： n=1000×10.597/(7.

19、5)450r/min鉆孔11軸：7.5通孔，h=7m加工材料為鑄鐵，由d6-12,硬度大于190-240HBS，選擇v=1018m/min,f0.10.18mm/r,取定v=10.597m/min,f=0.120mm/r,則由文獻(xiàn)1P43的公式， 得： n=1000×10.597/(7.5)450r/min鉆孔12軸：7.5通孔，h=7m 加工材料為鑄鐵，由d6-12,硬度大于190-240HBS，選擇v=1018m/min,f0.10.18mm/r,取定v=10.597m/min,f=0.120mm/r,則由文獻(xiàn)1P43的公式， 得： n=1000×10.597/(7.5

20、)450r/mind)鉆孔13軸：6孔，h=14m加工材料為鑄鐵，由d1-6,硬度大于190-240HBS，選擇v=1018m/min,f0.050.1mm/r,取定v=11.304m/min,f=0.009mm/r,則由文獻(xiàn)1P43的公式， 得： n=1000×11.304/(6)600r/minB.對(duì)左面4孔的切削用量選擇： 鉆孔1軸：8孔，h=12mm 加工材料為鑄鐵，由d6-12,硬度大于190-240HBS，選擇v=1018m/min,f0.10.18mm/r,取定v=10.048m/min,f=0.104mm/r, 得： n=1000×10.048/(8)400

21、r/min鉆孔2軸：8孔，h=12mm加工材料為鑄鐵，由d6-12,硬度大于190-240HBS，選擇v=1018m/min,f0.10.18mm/r,取定v=10.048m/min,f=0.104mm/r, 得： n=1000×10.048/(8)400r/min鉆孔3軸：8孔，h=12mm加工材料為鑄鐵，由d6-12,硬度大于190-240HBS，選擇v=1018m/min,f0.10.18mm/r,取定v=10.048m/min,f=0.104mm/r, 得： n=1000×10.048/(8)400r/min鉆孔4軸: 5孔，h=12mm加工材料為鑄鐵，由d1-6,

22、硬度大于190-240HBS，選擇v=1018m/min,f0.050.1mm/r,取定v=10.048m/min,f=0.065mm/r, 得： n=1000×10.048/(5)640r/minC.對(duì)右側(cè)面上5個(gè)孔的切削用量的選擇：鉆孔5，6，7，8軸：8孔，h=10mm加工材料為鑄鐵，由d6-12,硬度大于190-240HBS，選擇v=1018m/min,f0.10.18mm/r,取定v=10.556m/min,f=0.107mm/r,得： n=1000×10.556/(8)420r/min鉆孔9軸：6孔，h=12m加工材料為鑄鐵，由d1-6,硬度大于190-240H

23、BS，選擇v=1018m/min,f0.050.1mm/r,取定v=10.556m/min,f=0.080mm/r, 得： n=1000×10.556/(6)560r/min 切削力、切削扭矩及切削功率的計(jì)算根據(jù)文獻(xiàn)1表6-20中公式計(jì)算鉆孔 （2-2） （2-3） （2-4）其中中：F -切削力（N）；T-切削轉(zhuǎn)矩（N·）；P-切削功率（kW）；v-切削速度（m/min）；f-進(jìn)給量（mm/r）；D-加工（或鉆頭）直徑（mm）； HB-布氏硬度， 得HB=225。則根據(jù)上述公式可得：A.左面： 鉆孔1,2,3軸 8： 鉆孔4軸 5： 鉆孔5，6，7，8軸 8：鉆孔9軸 6

24、： C.后面： 鉆孔10,11,12軸 7.5：鉆孔13軸 5： 2.3組合機(jī)床總體設(shè)計(jì)三圖一卡被加工零件工序圖A.被加工零件工序圖的作用和內(nèi)容被加工零件工序圖是根據(jù)制定的工藝方案，表示所設(shè)計(jì)的組合機(jī)床上完成的工藝內(nèi)容，加工部位的尺寸、精度、表面粗糙度及技術(shù)要求，加工用的定位基準(zhǔn)、夾壓部位以及被加工零件的材料、硬度和在本機(jī)床加工前加工余量、毛坯或半成品情況的圖樣。除了設(shè)計(jì)研制合同外，它是組合機(jī)床設(shè)計(jì)的重要依據(jù)，也是制造、使用、調(diào)整和檢驗(yàn)機(jī)床精度的重要文件。被加工零件工序圖是在被加工零件的基礎(chǔ)上，突出本機(jī)床或自動(dòng)線的加工內(nèi)容，并作必要的說明而繪制的。其主要內(nèi)容包括：a)被加工零件的形狀和主要輪廓

25、尺寸以及與本工序機(jī)床設(shè)計(jì)有關(guān)部位結(jié)構(gòu)形狀和尺寸。當(dāng)需要設(shè)置中間導(dǎo)向時(shí)，則應(yīng)把設(shè)置中間導(dǎo)向臨近的工件內(nèi)部肋、壁布置及有關(guān)結(jié)構(gòu)形狀和尺寸表示清楚，以便檢查工件、夾具、刀具之間是否相互干涉。b)本工序所選用的定位基準(zhǔn)、夾壓部位及夾緊方向。以便據(jù)此進(jìn)行夾具的支承、定位、夾緊和導(dǎo)向等機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)。c)本工序加工表面的尺寸、精度、表面粗糙度、形位公差等技術(shù)要求以及對(duì)上道工序的技術(shù)要求。注明被加工零件的名稱、編號(hào)、材料、硬度以及加工部位的余量。 B.繪制被加工零件工序圖的規(guī)定及注意事項(xiàng)繪制被加工零件工序圖的規(guī)定：應(yīng)按一定的比例，繪制足夠的視圖以及剖面；本工序加工部位用粗實(shí)線表示；定位用定位基準(zhǔn)符號(hào)表示，并用下標(biāo)

26、數(shù)表明消除自由度符號(hào)；夾緊用夾緊符號(hào)表示，輔助支承用支承符號(hào)表示。繪制被加工零件工序圖注意事項(xiàng)本工序加工部位的位置尺寸應(yīng)與定位基準(zhǔn)直接發(fā)生關(guān)系。對(duì)工件毛坯應(yīng)有要求，對(duì)孔的加工余量要認(rèn)真分析。在鉆孔時(shí)，其大孔單邊余量應(yīng)小于相鄰兩孔半徑之差，以便鉆頭能通過。當(dāng)本工序有特殊要求時(shí)必須注明。如精鉆孔時(shí)，當(dāng)不允許有退刀痕跡或者允許有某種形狀的刀痕時(shí)必須注明。有如薄壁或孔底部壁薄，加工螺紋時(shí)螺紋底孔深度不夠及能否鉆通等1。圖2-1所示為被加工零件工序圖。 加工示意圖零件加工的工藝方案要通過加工示意圖反映出來(lái)。加工示意圖表示被加工零件在機(jī)床上的加工過程，刀具、輔具的布置狀況以及工件、夾具、刀具等機(jī)床各部件間

27、的相對(duì)位置關(guān)系，機(jī)床的工作行程及工作循環(huán)等。A.導(dǎo)向結(jié)構(gòu)的選擇組合機(jī)床鉆孔時(shí)，零件上孔的位置精度主要是靠刀具的導(dǎo)向裝置來(lái)保證的。導(dǎo)向裝置的作用是：保證刀具相對(duì)工件的正確位置；保證刀具相互間的正確位置；提高刀具系統(tǒng)的支承剛性。B.確定主軸、尺寸、外伸尺寸在本課題中，主軸是用于鉆孔的，鉆孔選用滾珠軸承主軸。鉆孔時(shí)采用剛性連接，主軸采用長(zhǎng)主軸。根據(jù)由選定的切削用量計(jì)算得到的切削轉(zhuǎn)矩T，由文獻(xiàn)1P43頁(yè)公式 （2-9） 被加工零件工序圖 式中，d表示軸的直徑（）；T表示軸所傳遞的轉(zhuǎn)矩（N·m）；B表示系數(shù)，本課題中鉆孔主軸為非剛性主軸，取B=6.2。由公式可得：左面 軸1 d>13.4

28、2mm 取定d=20 軸2 d>13.42mm 取定d=20 軸3 d>13.42mm 取定d=20 軸4 d>9.77mm 取定d=15 右面 軸5 d>13.47mm 取定d=20 軸6 d>13.74mm 取定d=20 軸7 d>13.74mm 取定d=20 軸8 d>13.74mm 取定d=20軸9 d>11.10mm 取定d=15 后面 軸10 d>13.39mm 取定d=20根據(jù)主軸類型及初定的主軸軸徑，文獻(xiàn)1表3-6可得到主軸外伸尺寸及接桿莫氏圓錐號(hào)。滾珠長(zhǎng)主軸軸徑d=20時(shí)，主軸外伸尺寸為：D/d1=32/20,L=115；

29、接桿莫氏圓錐號(hào)為2。滾珠長(zhǎng)主軸軸徑d=15時(shí)，主軸外伸尺寸為：D/d1=25/16,L=1815；接桿莫氏圓錐號(hào)為1。C.選擇接桿、浮動(dòng)卡頭在鉆、擴(kuò)、鉸、锪孔及倒角等加工小孔時(shí)，通常都采用接桿（剛性接桿）。各主軸的外伸長(zhǎng)度和刀具均為定值，為保證主軸箱上各刀具能同時(shí)到達(dá)加工終了位置，須采用軸向可調(diào)整的接桿來(lái)協(xié)調(diào)各軸的軸向長(zhǎng)度，以滿足同時(shí)加工完成孔的要求。 為提高加工精度、減少主軸位置誤差和主軸振擺對(duì)加工精度的影響，在采用長(zhǎng)導(dǎo)向或雙導(dǎo)向進(jìn)行鉆孔時(shí)，一般孔的位置精度靠夾具保證。為避免主軸與夾具導(dǎo)套不同而引起的刀桿“別勁”現(xiàn)象影響加工精度，均可采用浮動(dòng)卡頭連接。所以鉆孔一般采用剛性連接。D.動(dòng)力部件工

30、作循環(huán)及行程的確定a)工作進(jìn)給長(zhǎng)度L工的確定工作進(jìn)給長(zhǎng)度L工，應(yīng)等于加工部位長(zhǎng)度L（多軸加工時(shí)按最長(zhǎng)孔計(jì)算）與刀具切入長(zhǎng)度L1和切出長(zhǎng)度L2之和。切入長(zhǎng)度一般為510，根據(jù)工件端面的誤差情況確定。鏜孔時(shí)，切出長(zhǎng)度一般為510mm；鉆孔時(shí)，切出長(zhǎng)度一般為。當(dāng)采用復(fù)合刀具時(shí),應(yīng)根據(jù)具體情況決定。所以得出以下結(jié)果:左主軸箱：工進(jìn)長(zhǎng)度： 右主軸箱：工進(jìn)長(zhǎng)度： 后主軸箱：工進(jìn)長(zhǎng)度： b)快速進(jìn)給長(zhǎng)度的確定快速進(jìn)給是指動(dòng)力部件把刀具送到工作進(jìn)給位置，其長(zhǎng)度按具體情況確定。初步選定三個(gè)主軸箱上刀具的快速進(jìn)給長(zhǎng)度分別為210mm,210mm,210mm。c)快速退回長(zhǎng)度的確定快速退回長(zhǎng)度等于快速進(jìn)給和工作進(jìn)給

31、長(zhǎng)度之和。由已確定的快速進(jìn)給和工作進(jìn)給長(zhǎng)度可知，三面快速退回長(zhǎng)度分別為230mm,230mm,230mm。d)動(dòng)力部件總行程的確定動(dòng)力部件總行程除了滿足工作循環(huán)向前和向后所需的行程外，還要考慮因刀具磨損或補(bǔ)償制造、安裝誤差，動(dòng)力部件能夠向前調(diào)節(jié)的距離（即前備量）和刀具裝卸以及刀具從接桿中或接桿連同刀具一起從主軸孔中拿出時(shí)，動(dòng)力部件需要后退的距離（刀具退離夾具導(dǎo)套外端面的距離應(yīng)大于接桿插入主軸孔內(nèi)或刀具插入接桿孔的長(zhǎng)度，即后備量）。因此，動(dòng)力部件的總行程為快退行程與前后備量之和。圖2-2為被加工零件的加工示意圖。加工示意圖機(jī)床尺寸聯(lián)系總圖機(jī)床聯(lián)系尺寸總圖是以被加工零件工序圖和加工示意圖為依據(jù)，并

32、按初步選定的主要通用部件以及確定的專用部件的總體結(jié)構(gòu)而繪制的。繪制機(jī)床聯(lián)系尺寸總圖之前應(yīng)確定的主要內(nèi)容A.選擇動(dòng)力部件動(dòng)力箱型號(hào)的選擇動(dòng)力箱規(guī)格要與滑臺(tái)匹配，其驅(qū)動(dòng)功率主要依據(jù)多軸箱所需傳遞的切削功率來(lái)選用。由切削用量計(jì)算得到的各主軸的切削功率的總和，根據(jù)文獻(xiàn)1P47公式 （2-10）式中, 消耗于各主軸的切削功率的總和（kW）； 多軸箱的傳動(dòng)效率,加工黑色金屬時(shí)取0.80.9，加工有色金屬時(shí)取0.70.8；主軸數(shù)多、傳動(dòng)復(fù)雜時(shí)取小值，反之取大值。本課題中，被加工零件材料為灰鑄鐵，屬黑色金屬，又主軸數(shù)量較多、傳動(dòng)復(fù)雜，故取。左主軸箱： 則右主軸箱： 則b)動(dòng)力滑臺(tái)型號(hào)的選擇根據(jù)選定的切削用量計(jì)

33、算得到的單根主軸的進(jìn)給力，按文獻(xiàn)1的62頁(yè)公式 (2-11)計(jì)算。 式中，F(xiàn)i各主軸所需的軸向切削力，單位為N。則:左主軸箱 右主軸箱 后主軸箱 實(shí)際上,為克服滑臺(tái)移動(dòng)引起的摩擦阻力，動(dòng)力滑臺(tái)的進(jìn)給力應(yīng)大于F。又考慮到所需的最小進(jìn)給速度、切削功率、行程、主軸箱輪廓尺寸等因素，為了保證工作的穩(wěn)定性，由文獻(xiàn)1表5-1，左、右、后面都選用液壓滑臺(tái)1HY40IA型，臺(tái)面寬400mm，臺(tái)面長(zhǎng)800mm，滑臺(tái)及滑座總高為320mm，允許最大進(jìn)給力為20000N；其相應(yīng)的側(cè)底座型號(hào)為1CC401I。根據(jù)液壓滑臺(tái)的配套要求，滑臺(tái)額定功率應(yīng)大于電機(jī)功率的原則，查文獻(xiàn)1表5-38得出動(dòng)力箱及電動(dòng)機(jī)的型號(hào),見表2-

34、1。表 2-1 動(dòng)力箱及電動(dòng)機(jī)的型號(hào) 主軸箱動(dòng)力箱型號(hào)電動(dòng)機(jī)型號(hào)電動(dòng)機(jī)功率(KW)電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速(r/min)輸出軸轉(zhuǎn)速(r/min)后主軸箱1TD16Y90s-41.11400920右主軸箱1TD16Y90s-41.11400920左主軸箱1TD16Y90s-41.11400920B.確定機(jī)床裝料高度H裝料高度是指機(jī)床上工件的定位基準(zhǔn)面到地面的垂直距離。在確定之前，首先要考慮工人操作的方便性，還要考慮車間運(yùn)送共建的滾到高度，工件最低孔的位置，主軸箱最低主軸高度和通用不見的高度尺寸的限制。本課題中，工件最低孔位置h2=103，主軸箱最低主軸高度h1=142.95，所選滑臺(tái)與滑座總高h(yuǎn)3=320，側(cè)

35、底座高度h4=560，夾具底座高度h5=330，中間底座高度h6=560，綜合上述因素，該組合機(jī)床裝料高度取H=940。C.確定夾具輪廓尺寸主要確定夾具底座的長(zhǎng)、寬、高尺寸。工件的輪廓尺寸和形狀是確定夾具底座輪廓尺寸的基本依據(jù)。具體要考慮布置工件的定位、限位、夾緊機(jī)構(gòu)、刀具導(dǎo)向裝置以及夾具底座排屑和安裝等方面的空間和面積需要。夾具底座的高度尺寸，一方面要保證其有足夠的高度，同時(shí)考慮機(jī)床的裝料高度、排屑的方便性和便于設(shè)置定位、夾緊機(jī)構(gòu)。一般不小于240 mm。本機(jī)床夾具的長(zhǎng)度為750mm，寬度為700mm，高度為330mm。D.確定中間底座尺寸中間底座的頂面安裝夾具或輸送部件，側(cè)面與側(cè)底座或立柱

36、底座相連接，并通過端面鍵或定位銷定位。根據(jù)機(jī)床配置形式不同，中間底座有多種形式，如：雙面臥式組合機(jī)床的中間底座，兩側(cè)面都安裝側(cè)底座；三面臥式組合機(jī)床的中間底座為三面安裝側(cè)底座；立式回狀工作臺(tái)式組合機(jī)床，除了安裝立柱外，還需安裝回轉(zhuǎn)工作臺(tái)?？傊?，中間底座的結(jié)構(gòu)，尺寸需根據(jù)工件的大小、形狀以及組合機(jī)床的配置形式等來(lái)確定。因此，中間底座一般按專用部件進(jìn)行設(shè)計(jì)，但為了不致使組合機(jī)床的外廓尺寸過分繁多，中間底座的主要尺寸應(yīng)符合國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定。確定中間底高度尺寸時(shí)，應(yīng)考慮鐵屑的儲(chǔ)存及排除電氣接線安排，中間底座高度一般不小于540mm。本機(jī)床確定中間底座高度為560mm。E.確定主軸箱輪廓尺寸主要需確定的尺寸

37、是主軸箱的寬度B和高度H及最低主軸高度h1。主軸箱寬度B、高度H的大小主要與被加工零件孔的分布位置有關(guān)，可按文獻(xiàn)1P49公式計(jì)算： （2-12） （2-13）式中：b工件在寬度方向相距最遠(yuǎn)的兩孔距離（）；b1最邊緣主軸中心距箱外壁的距離（）；h工件在高度方向相距最遠(yuǎn)的兩孔距離（）；h1最低主軸高度（）。其中，h1還與工件最低孔位置（h2=142.95）、機(jī)床裝料高度（H=940）、滑臺(tái)滑座總高（h3=320）、側(cè)底座高度（h4=560）等尺寸有關(guān)。對(duì)于臥式組合機(jī)床， h1要保證潤(rùn)滑油不致從主軸襯套處泄漏箱外，通常推薦h185140，本組合機(jī)床按文獻(xiàn)1P50公式 （2-14）計(jì)算，得： 。b=1

38、10mm,h=82mm,取，則求出主軸箱輪廓尺寸： 根據(jù)上述計(jì)算值,按主軸箱輪廓尺寸系列標(biāo)準(zhǔn)，左,右主軸箱輪廓尺寸都預(yù)定為B×H=400mm×400mm，后主軸箱輪廓尺寸預(yù)定為B×H=400mm×400mm 。 機(jī)床生產(chǎn)率計(jì)算卡A.理想生產(chǎn)率(單位為件/h)是指完成年生產(chǎn)綱領(lǐng)A(包括備品及廢品率)所要求的機(jī)床生產(chǎn)率。它與全年工時(shí)總數(shù)tk有關(guān),一般情況下,單班制tk取2350h,兩班制tk取4600h,由文獻(xiàn)1的51頁(yè)公式 （2-15）得： B.實(shí)際生產(chǎn)率(單位為件/h)是指所設(shè)計(jì)機(jī)床每小時(shí)實(shí)際可生產(chǎn)的零件數(shù) （2-16）式中:生產(chǎn)一個(gè)零件所需時(shí)間(min

39、)，可按下式計(jì)算： （2-17）式中:分別為刀具第、工作進(jìn)給長(zhǎng)度,單位為mm;分別為刀具第、工作進(jìn)給量,單位為mm/min;當(dāng)加工沉孔、止口、锪窩、倒角、光整表面時(shí)，滑臺(tái)在死擋鐵上的停留時(shí)間，通常指刀具在加工終了時(shí)無(wú)進(jìn)給狀態(tài)下旋轉(zhuǎn) 轉(zhuǎn)所需的時(shí)間，單位min; 分別為動(dòng)力部件快進(jìn)、快退行程長(zhǎng)度，單位為mm; 動(dòng)力部件快速行程速度。用機(jī)械動(dòng)力部件時(shí)取56m/min;用液壓動(dòng)力部件時(shí)取310m/min;直線移動(dòng)或回轉(zhuǎn)工作臺(tái)進(jìn)行一次工位轉(zhuǎn)換時(shí)間，一般取0.1min;工件裝、卸（包括定位或撤銷定位、夾緊或松開、清理基面或切屑及吊運(yùn)工件）時(shí)間。它取決于裝卸自動(dòng)化程度、工件重量大小、裝卸是否方便及工人的熟練

40、程度。通常取0.51.5min。如果計(jì)算出的機(jī)床實(shí)際生產(chǎn)率不能滿足理想生產(chǎn)率要求,即,則必須重新選擇切削用量或修改機(jī)床設(shè)計(jì)方案。已知: 鉆左面孔 鉆右面孔 ; 鉆后面孔 左面孔 右面孔 后面孔 實(shí)際生產(chǎn)率: 組合機(jī)床負(fù)荷率一般為0.750.90,自動(dòng)線負(fù)荷率為0.60.7。典型的鉆、鏜、攻螺紋類組合機(jī)床，按其復(fù)雜程度確定；對(duì)于精度較高、自動(dòng)化程度高或加工多品種組合機(jī)床，宜適當(dāng)降低負(fù)荷率。由文獻(xiàn)1的51 （2-18）3 組合機(jī)床主軸箱設(shè)計(jì)本人的設(shè)計(jì)任務(wù)是R180柴油機(jī)氣缸體三面鉆孔組合機(jī)床總體及后主軸箱部分的設(shè)計(jì)。 后軸箱是組合機(jī)床的重要專用部件。它是根據(jù)加工示意圖和主軸類型設(shè)計(jì)的運(yùn)動(dòng)的動(dòng)力部件

41、，其動(dòng)力來(lái)源于通用的動(dòng)力箱。它與傳動(dòng)箱一起安裝在進(jìn)給滑臺(tái)上，可完成鉆孔鏜孔等加工工序。由總體設(shè)計(jì)部分可知，我所需要設(shè)計(jì)的主軸箱輪廓尺寸為400×400，屬于大型通用主軸箱，結(jié)構(gòu)典型，能利用通用的箱體和傳動(dòng)件；采用標(biāo)準(zhǔn)主軸，借助導(dǎo)向套引導(dǎo)刀具來(lái)保證被加工孔的位置精度。通用主軸箱設(shè)計(jì)的順序是：繪制主軸箱設(shè)計(jì)原始依據(jù)圖；確定主軸結(jié)構(gòu)、軸徑及齒輪 模數(shù)；擬訂傳動(dòng)系統(tǒng)；計(jì)算主軸、傳動(dòng)軸坐標(biāo)，繪制坐標(biāo)檢查圖；繪制主軸箱總圖，零件圖及編制組件明細(xì)表1。3.1 主軸箱原始依據(jù)圖的繪制主軸箱原始依據(jù)圖是根據(jù)“三圖一卡”繪制的。圖3-1所示為R180柴油機(jī)氣缸體三面鉆鏜孔組合機(jī)床左主軸箱設(shè)計(jì)原始依據(jù)圖,

42、表3-1所示為各主軸外伸尺寸及各孔的切削用量。 原始依據(jù)圖 2.動(dòng)力部件1TD16 IA，Y90S-4，P主=1.1Kw,n=920r/min。表3-1 主軸外伸尺寸及孔的切削用量軸 號(hào)D/dL工序內(nèi)容n(r/min)v(m/min)f(mm/r)132/20115鉆840010.0480.104232/20115鉆840010.0480.104332/20115鉆840010.0480.104425/1675鉆564010.0480.0653.2主軸結(jié)構(gòu)型式的選擇和動(dòng)力計(jì)算A.主軸結(jié)構(gòu)型式的選擇主軸結(jié)構(gòu)的選擇包括軸承型式的選擇和軸頭結(jié)構(gòu)的選擇。軸承型式是主軸部件結(jié)構(gòu)的主要特征。主軸進(jìn)行鉆削加

43、工，軸向切削力較大，用推力球軸承承受軸向力，用深溝球軸承承受徑向力。又因鉆削時(shí)軸向力是單向的，因此推力球軸承應(yīng)安排在主軸前端，主軸采用滾珠主軸,前支承為推力球軸承、深溝球軸承，后支承滾錐軸承，主軸進(jìn)行鉆削時(shí)，前后支承均為滾錐軸承。鉆孔采用滾珠軸承長(zhǎng)主軸是因?yàn)殚L(zhǎng)主軸其軸頭內(nèi)孔較長(zhǎng)，可增大與刀具尾部連接的接觸面，從而增強(qiáng)刀具與主軸的連接剛度，減少刀具前端下垂。B.主軸直徑和齒輪模數(shù)的確定主軸直徑已在總體設(shè)計(jì)部分初步確定，見。按同一主軸箱中的模數(shù)規(guī)格最好不多于兩種的原則，用類比法確定齒輪模數(shù)，也可按公式估算。據(jù)文獻(xiàn)1P62頁(yè)公式估算： （3-1）式中，P齒輪所傳遞的功率，單位為kW；z一對(duì)嚙合齒輪中

44、的小齒輪齒數(shù)；n小齒輪的轉(zhuǎn)速，單位為r/min。主軸箱中的齒輪模數(shù)常用2、2.5、3、3.5、4幾種。為了便于生產(chǎn)，同一主軸箱中的模數(shù)規(guī)格不要多于兩種1。確定本次設(shè)計(jì)的模數(shù)均為2.5。3.3 主軸箱傳動(dòng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與計(jì)算主軸箱傳動(dòng)設(shè)計(jì)，是根據(jù)動(dòng)力箱驅(qū)動(dòng)軸位置和轉(zhuǎn)速、各主軸位置及其轉(zhuǎn)速要求，設(shè)計(jì)傳動(dòng)鏈，把驅(qū)動(dòng)軸和各主軸連接起來(lái)，使各主軸獲得預(yù)定的轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)向。多軸箱傳動(dòng)系統(tǒng)的一般要求：a)在保證主軸的強(qiáng)度、剛度、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)向的條件下，力求使傳動(dòng)軸和齒輪的規(guī)格、數(shù)量為最少。為此，應(yīng)盡量用一根傳動(dòng)軸帶動(dòng)多根主軸，并將齒輪布置在同一排上。當(dāng)中心距不符合標(biāo)準(zhǔn)時(shí)，可采用齒輪變位或略微改動(dòng)傳動(dòng)比的方法解決。盡量不

45、用主軸帶動(dòng)主軸的方案，否則會(huì)增加主軸負(fù)荷，影響加工精度。c為使結(jié)構(gòu)緊湊，多軸箱內(nèi)齒輪副的傳動(dòng)比一般要大于(最佳傳動(dòng)比)，后蓋內(nèi)傳動(dòng)比允許取至；避免用升速傳動(dòng)。d用于粗加工主軸上的齒輪，應(yīng)盡可能設(shè)置在第排，以減少主軸的扭轉(zhuǎn)變形；精加工主軸上的齒輪，應(yīng)設(shè)在第排，以減少主軸端的彎曲變形。e多軸箱內(nèi)具有粗加工主軸時(shí)，最好從動(dòng)力箱驅(qū)動(dòng)軸齒輪傳動(dòng)開始，就分兩條傳動(dòng)路線，以免影響加工精度。剛性鏜孔主軸上的齒輪，其分度圓直徑應(yīng)盡可能大于被加工孔的孔徑，以減少振動(dòng)，提高運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)性。驅(qū)動(dòng)軸直接帶動(dòng)的轉(zhuǎn)動(dòng)軸數(shù)不能超過兩根，以免給裝配帶來(lái)困難。 根據(jù)原始依據(jù)圖對(duì)坐標(biāo)尺寸的計(jì)算根據(jù)原始依據(jù)圖3-1，計(jì)算驅(qū)動(dòng)軸、主軸的坐

46、標(biāo)尺寸，如下表3-2所示： 表3-2 驅(qū)動(dòng)軸、主軸坐標(biāo)值坐標(biāo)銷O1驅(qū)動(dòng)軸O主軸1主軸2主軸3主軸4X0.000175.000120.200122.434227.566227.566Y0.00080.000219.000175.488175.488224.512 主軸箱傳動(dòng)路線的擬訂主軸箱有4根主軸，這4根主軸分別為：1、2、3、4，傳動(dòng)軸分別為5、6，油泵軸7由傳動(dòng)軸6帶動(dòng)。具體傳動(dòng)路線見圖3-2。圖3-2 主軸箱傳動(dòng)樹形圖 傳動(dòng)軸位置及齒輪齒數(shù)的確定傳動(dòng)方案擬訂之后，通過“計(jì)算、作圖和多次試湊”相結(jié)合的方法，確定齒輪齒數(shù)和中間傳動(dòng)軸的位置及轉(zhuǎn)速。A.由各主軸和驅(qū)動(dòng)軸轉(zhuǎn)速求驅(qū)動(dòng)軸到各主軸之間的

47、傳動(dòng)比。各主軸轉(zhuǎn)速見表3-3所示。 表3-3 主軸箱主軸轉(zhuǎn)速（r/min）主 軸 0 1 2 3 4轉(zhuǎn) 速920600450450450總傳動(dòng)比 ： B.各軸傳動(dòng)比分配主軸箱中軸的分布有同心圓分布及任意分布，同時(shí)為滿足主軸上齒輪不過大的要求，最后一級(jí)齒輪取升速。軸箱各軸傳動(dòng)比分配：軸1 軸2 軸3 軸4 確定中間傳動(dòng)軸的位置并配對(duì)各對(duì)齒輪傳動(dòng)軸轉(zhuǎn)速的計(jì)算公式：文獻(xiàn)1P6165 （3-2） （3-3） （3-4） （3-5） （3-6） （3-7）式中， 嚙合齒輪副傳動(dòng)比；嚙合齒輪副齒數(shù)和；分別為主動(dòng)和從動(dòng)齒輪齒數(shù)；分別為主動(dòng)和從動(dòng)齒輪轉(zhuǎn)速，單位為r/min；齒輪嚙合中心距，單位為mm；齒輪模數(shù)

48、，單位為mm。C.確定主軸箱內(nèi)中間傳動(dòng)軸的位置：=37,后主軸箱：由于該主軸箱上有較多的刀具，為了便于更換和調(diào)整刀具，以及裝配和維修時(shí)檢查主軸精度，所以在主軸箱上設(shè)置一個(gè)以便于手動(dòng)回轉(zhuǎn)主軸，為了扳動(dòng)起來(lái)輕便，手動(dòng)軸的轉(zhuǎn)速應(yīng)盡可能高些，且其所處位置要靠近機(jī)床操作者的一側(cè)，并留有扳手作用位置活動(dòng)空間，所以本主軸箱的手柄設(shè)置在緊靠驅(qū)動(dòng)軸O的位置，即5軸為手柄軸。D.采用B-ZIR12-2型葉片液壓泵，由軸2經(jīng)一對(duì)齒輪傳動(dòng) 3.4 主軸箱坐標(biāo)計(jì)算、坐標(biāo)檢查圖的繪制3.4.1傳動(dòng)軸的坐標(biāo)的計(jì)算 （3-8） （3-9） （3-10） （3-11） （3-12）傳動(dòng)軸5的坐標(biāo)計(jì)算：圖3-3 與三軸等距傳動(dòng)軸

49、坐標(biāo)計(jì)算圖 理論中心距 實(shí)際中心距 中心距在允差范圍內(nèi)，所以此處要使用標(biāo)準(zhǔn)齒輪。理論中心距 實(shí)際中心距 中心距在允差范圍內(nèi)，所以此處要使用標(biāo)準(zhǔn)齒輪。理論中心距 實(shí)際中心距 中心距在允差范圍內(nèi)，所以此處要使用標(biāo)準(zhǔn)齒輪。傳動(dòng)軸6的坐標(biāo)計(jì)算 理論中心距 實(shí)際中心距 中心距在允差范圍內(nèi)，所以此處要使用標(biāo)準(zhǔn)齒輪。表3-4 主軸箱傳動(dòng)軸坐標(biāo)計(jì)算結(jié)果坐標(biāo)傳動(dòng)軸5傳動(dòng)軸6X175.000185.975Y200.000134.926坐標(biāo)檢查圖的繪制在坐標(biāo)計(jì)算完成后，繪制坐標(biāo)及傳動(dòng)關(guān)系檢查圖，用以全面檢查傳動(dòng)系統(tǒng)的正確性。坐標(biāo)檢查圖的主要內(nèi)容有：通過齒輪嚙合，檢查坐標(biāo)位置是否正確；檢查主軸轉(zhuǎn)速及轉(zhuǎn)向；檢查液壓泵、分油器等附加機(jī)構(gòu)的位置是否合適。繪制出的坐標(biāo)檢查圖，如圖3-4所示。圖3-4左主軸箱坐標(biāo)檢查圖3.5 軸、齒輪、軸承、鍵的校核3.5.1軸的校核 由于傳動(dòng)軸主軸1，2，3，4的轉(zhuǎn)矩為, 根據(jù)P668, 40調(diào)質(zhì)，由表11.2可知許用剪切應(yīng)力，受軸向力 得 材料為40調(diào)質(zhì),由表11.2查得 齒輪的校核99999993.5.3軸承的壽命校核 鍵的強(qiáng)度計(jì)算圖3-6 鍵受力圖 查文獻(xiàn)表12.1中選取所以鍵的強(qiáng)度符合要求。3.6 主軸箱前、后蓋及箱體設(shè)計(jì)定的，由于箱體的補(bǔ)充加工是由軸的位置確定而進(jìn)行加工的，其直徑是由軸上所安裝軸承和軸承套