砌體結(jié)構(gòu)課程設計方案

1、塔里木大學砌體結(jié)構(gòu)課程設計1基本資料某五層混合結(jié)構(gòu)辦公樓，其平面、剖面如圖所示。圖中梁L-1截面為bc hc 200mm 550mm ,梁端伸入墻內(nèi)240mm一層縱墻厚為370mm2-5層縱墻厚240mm橫墻厚均為240mm墻體擬采用雙面粉刷并采用MU1收心燒結(jié)木土磚，1層、2層采用M10混合砂漿砌筑；3-5層采用M7.5混合砂漿砌筑，試驗算承重墻的承載力。層高 3.3m,基礎(chǔ) 米用磚基礎(chǔ)，埋深 1.2m。女兒墻高度600mm施工質(zhì)量控制等級為 B級。E i庇 一學£ 7苫辦公樓平面圖的國屜慰*匕： 不:而麗”臂.北51«010±說j>-|.1!|1 I L

2、B ' -. M *辦公樓剖面圖Hl*本j| 品12孫世遇蹣善Mt室r1塔里木大學砌體結(jié)構(gòu)課程設計2荷載計算22屋面何載：屋面恒載標準值為4.005kN/m2 ,屋面活載標準值為 2kN /m，組合值系數(shù)以0.7。樓面荷載：樓面恒載標準值為3.105kN/m2 ,樓面活載標準值為2.2kN/m2,組 合值系數(shù)0 c 0.7。墻體及門窗荷載：240mm厚墻體自重為4.56KN / m2, 370mm厚墻體自重為227.03KN / m，鋼框玻璃窗自重標準值為：0.45kN/m2。L-1梁自重(含雙面抹灰)：一一一一4 _225 0.2 0.55 (0.55 2 0.2)3.08kN/m3

3、確定靜力方案采用裝配式鋼筋混凝土屋蓋。最大恒墻間距s 10.8m 32m,該房屋屬剛性房屋，外墻不考慮風載的影響。4兩底砌體的局部受壓承載力驗算(1) 一層驗算：(a)有效支撐長度 a。 10m/ f10550/1.89 170 240mm,局部受壓面積2 、一Aa°b 170 200 34000mm ，影響砌體局部抗壓強度的計算面積A (b 2h)h (200 2 240) 240 163200mm2 ,因 用 163200 4.3 3 ,故 A 340000。N|q 1.2 3.105 3.6 1.4 2.2 0.7kN/m, N| 45kN。故局部壓力設計值=Nl 45kN。(

4、b)砌體局部受壓承載力設計值f 1.89Mpa ,砌體局部抗壓強度提高系數(shù) 1 0.354.8 1 1.68 2.0, 砌體局部抗壓承載力 為fAi 0.7 1.68 1.89 34000 75.57 N|。故砌體局部承載力滿足要求。(2)二層驗算：(a)有效支撐長度a0 10yhc/ f 10550/1.69 180.4 240mm,局部受壓面積2 、一 A a° b 180.4 200 36080mm ,影響砌體局部抗壓強度的計算面積0。A (b 2h)h (200 2 240) 240 163200mm2 因勺 163200 4.5 3,故A 36080Nl 45kN。故局部壓

5、力設計值 =Nl 45kN。(b)砌體局部受壓承載力設計值f 1.69Mpa ,砌體局部抗壓強度提高系數(shù)1 0.3563200/36080 1 1.65 2.0取1.65,砌體局部 抗壓承載力為fA 0.7 1.65 1.69 3608070.43 Nl。故砌體局部承載力滿足要求。18.751 2 1.0 0.8 26 20.8 滿足要求。35高厚比驗算(1) 一層縱墻高厚比驗算a、整片墻高厚比：恒墻間距s 10.8m2H 2 4.5m 9m, H O1.0H4.5mbq18002 1 0.4 1 0.4 0.8 0.7,1s36001.0。MU1似心燒結(jié)木土磚，M10混合砂漿砌筑bc2002

6、6 , 0.05 -l 36000.0570.25H0 鬻 12.1(2)二層縱墻高厚比驗算1.0 0.8 26 20.8 滿足要求。0.71 1.0。a、整片墻高厚比：恒墻間距 s 10.8m 2H 2 4.5m 9m, H0 1.0H4.5m,bq18002 1 0.4 1 0.4 0.8 0.7,1 1.0。s3600MU1似心燒結(jié)木土償 M7.5混合砂漿砌筑26, 0.05 % -240 0.067 0.25,l 3600H0450018.751 2 1.0 0.8 26 20.8 滿足要求。h 240(3)三至五層縱墻高厚比驗算a、整片墻高厚比：恒墻間距 s10.8m2H 2 3.3

7、m 6.6m ho 1.0H3.3mbs18002 1 0.4 1 0.40.8MU1似心燒結(jié)木土磚，M7.5混合砂漿砌筑26,0.05bc200l 36000.056 0.25,Ho45002402s3600塔里木大學砌體結(jié)構(gòu)課程設計(4)橫墻高厚比驗算a、靜力方案的確定：縱墻間距s 5.8m 32m ,該房屋屬剛性房屋。b、一層橫墻高厚比驗算:H 5.1m s 5.8m 2H 10.2mH0 0.4s 0.2H0.4 5.8 0.2 5.13.34m ,2 0.8, i 1.0。H03340 24013.921 2 1.0 0.8 26 20.8 滿足要求。C、二、三、四、五層橫墻高厚比驗

8、算3.3m s 5.8m 2H 6.6m, H00.4s 0.2H 0.4 5.8 0.2 3.3 2.98m ,2 1.0,1 1.0。H°298012.422401 2【26滿足要求。136縱墻內(nèi)力計算及截面承載力驗算 (1)計算單元的確定:如辦公樓圖所示。(2)控制截面：底層和二-五層墻厚，砂漿等級不同，需驗算底層及二層，三層墻體承載力，頂層承載力。每層墻取墻頂大梁底部，墻底下層大梁底部。兩個控制截面。三-五層砌體抗壓強度設計值f 1.69Mpa , 一二層f 1.89Mpa 。 每層墻的計算截面面積A 370 1800 6.66 105 mm2, A2 A3 A4 240 1

9、800 4.32 105mm2。(3)各層墻體內(nèi)力標準值計算a、計算各層墻自重標準值：女兒墻及頂層梁高范圍墻重，女兒墻 900mm梁高550mm屋面板，樓面板 120mm Gk (0.9 0.12 0.55) 3600 4.56 25.77kN。二-五層墻自重G2k G3k G4k G5k (3.6 3.3 1.8 1.8) 4.56 1.8 1.8 0.45 40.86kN 底層墻重 G1k (3.6 3.85 1.8 1.8) 7.03 1.8 1.8 0.45 76.01kNb、計算屋面，樓面，梁支座反力標準值屋面梁恒載標準值傳來的支座反力Nl5gk (4.005 3.6 3.08) 5

10、.8 0.5 50.74kN屋面梁由活荷載標準值傳來支座反力為Nl5qk 2 3.6 5.8 0.5 20.88kN一四層樓面梁由恒載標準值傳來支座反力5.8 0.5 41.35kNNiigkNi2gk Ni3gk Ni4gk (3.105 3.6 3.08) 一 四層樓面梁由活載標準值傳來支座反力三五層梁有效支撐長度a05180.4 240mma03a04“ 55010- 1.69二層樓面梁有效支撐長度一層樓面梁有效支撐長度a01 mjhc 10J-550 170.6 240mmNiiqkNi2qk Ni3qkNUqk2.2 3.6 5.8 0.522.97kNN5Nl5el52400.4a

11、05 120 0.4 180.4 47.84mm 65Nl5el5N590.12 47.84121.0435.62mm(4)內(nèi)力組合1)五層墻 截面a、由可變荷載效應控制組合1.2(GkNi5gk) 1.4Ni5qk 1.2 (25.77 50.74) 1.4 20.88 121.04kN 1.2Nl5gk 1.4Nl5qk 1.2 50.74 1.4 20.88 90.12kNb、由恒載效應控制組合N51.35(GkNl5gk) 1.4 0.7Nl5qk 1.35 (25.77 50.74) 1.4 0.7 20.88 123.75kNNl5240el50.4a05 120 0.4 180.

12、4 47.84mm 65N|5el5N588.96 47.84123.7534.39mm1.35Nl5gk 1.4 0.7Nl5qk 1.35 50.74 1.4 0.7 20.88 88.96kN2)五層墻截面A由可變荷載效應控制組合N51.2G5k N51.2 40.86 121.04 155.47kNb、由恒載效應控制組合N51.35G5k N51.35 40.86 123.75 178.9kN3）四層墻 截面由可變荷載效應控制組合N41.2(Gk G5k N15gk N14gk) 1.4(N15qk N14qk) 1.2 (25.7740.8650.74 41.35)1.4 (20.8

13、8 22.97) 251.85kNN141.2 N14gk 1.4 N14qk 1.2 41.35 1.4 22.9781.78kNe 14240 0.4a04 120 0.4 180.4 47.84mm e4204N14e4381.78 47.84251.8515.53mm由恒載效應控制組合N41.35(Gk G5kN5gkNl4gk)1.4 0.7(N5qk N4qk)1.35 (25.7740.86 50.74 41.35)1.4 0.7 (20.88 22.97) 256.98kNN141.35N14gk1.4 0.7N14qk 1.35 41.351.40.7 22.97 78.33

14、kNe 14240 八 0 0.4a04 120 0.4 180.4 47.84mm2N14e4N478.33 47.84256.9814.58mm4)四層墻截面由可變荷載效應控制組合N41.2G4k N41.2 40.86 251.85 300.88kN由恒載效應控制組合N41.35G4k N41.35 40.86 256.98 312.14kN5)三層墻截面由可變荷載效應控制組合N31.2(GkG5k G4k Nl5gk Nl4gk N13gk ) 1.4(Nl5qkNi4qkN13qk )1.2(25.77 40.86 40.86 50.74 41.35 41.35) 1.4(20.88

15、22.9722.97) 382.66kNN1 31.2Nl3gk 1.4N13qk 1.2 41.35 1.4 22.9781.78kN240e 130.4a03 120 0.4 180.4 47.84mm QN13e1381.7847.84b、由恒載效應控制組合N3382.6610.22mmN31.35(Gk G5k G4kNi 5gk Ni4gk Ni3gk) 1 .4 0.7( Nl5qk Nl4qk Nl3qk )1.35 (25.77 40.86 40.86 50.74 41.3541,35) 1.4 0.7(20.88 22.97 22.97)390.74kNN|3el32400.

16、4a03 120 0.4 180.4 47.84mm QN l 3el 3nT78.33 47.84 9.59mm390.741.35Nl3gk 1.4 0.7Nl3qk 1.35 41.35 1.4 0,7 22,97 78.33kN6）三層墻截面a、由可變荷載效應控制組合N31.2G3k N3 1.2 40.86 380.66 431.69kN33 k 3b、由恒載效應控制組合N31.35G3k N3 1.35 40.86 390.74 445.90kN 7)二層墻 截面a、由可變荷載效應控制組合N21 .2(GkG5kG4kG3kNl5gk Nl4gkMgkMgk) 1,4( Nl5qk

17、 Nl4qkNl 3qk Nl 2qk)1.2 (25,77 40.86 40.86 40.86 50.74 41.3541.35 41.35) 1.4 (20,88 22.97 22.97 22.97)513.47kNNl2 1.2Nl2gk 1.4Nl2qk 1.2 41.35 1.4 22,97 81.78kN240el20.4a02120 0.4 170.6 51.76mm aNl2el2N281.78 51.76513.418.24mmb、由恒載效應控制組合N21 .35(Gk G5kG4k G3k Nl5gk Nl4gkNl3gk Nl2gk) 1.4 0.7(Nl5qkNl4qk

18、Nl3qk Nl2qk)1.35 (25.77 40.86 40.86 40.86 50.74 41.35 41.3541.35)1.4 0.7 (20,88 22.97 22.97 22.97) 559.19kNNl21.35N12gk 1.4 0.7Nl2qk 1.35 41.35 1.4 0.7 22,97 78.33kNel224020.4a02 120 0.4 170.6 51.76mm eNl2el2N278.33 51.76524.237.73mm8）二層墻 截面a、由可變荷載效應控制組合N21.2G2k N21.2 40.86 513.47 562.50kN22 k 2b、由恒

19、載效應控制組合N21.35G2k N21.35 40.86 524.23 579.39kN22 k 29) 一層墻 截面a、有可變荷載效應控制組合Ni 1.2(Gk 4G5k Ni5gk 4Ni4gk) 1 .4( N I5qk 0.85 4 Nl 4qk )9.2 (25.77 40.86 4 50.74 41.35 4) 1.4 (20.88 22.97 4) 644.28kNN11 1.2NMgk 1.4Nw 1.2 41.35 1.4 22.97 81.78kN370N110181.78 116.76el1 0.4a01 185 0.4 170.6 116.76mm e 314.82m

20、m11201N1644.28b、由恒載效應控制組合657.33kN13.91mmNi1.35(Gk 4G5kNl5gk 4Nl4gk) 1.4 0.7(N0k 0.85 4NUqk)9.35 (25.77 40.86 4 50.74 41.35 4) 1.4 0.7 (20.88 22.97 4)Nl1 1.35Nl1gk 1.4 0.7Nl1qk 1.35 41.35 1.4 0.7 22.97 78.33kN370NiiGi78.33 116.76el10.4a01 185 0.4 170.6 116.76mm e - 201N1657.7310) 一層墻 截面a、由可變荷載效應控制組合N

21、11.2G1kN11.2 40.86 644.28 393.31kNb、由恒載效應控制組合N11.35G1k N11.35 40.86 657.73 712.89kN(5)截面承載力驗算11) 層墻 截面52,H03300A=4.32 10 mm , f 1.69MPa ,- 1.1 13.75mm, H0 3300mmh 240a、由可變荷載效應控制組合35.622400.148,查表3-1并用內(nèi)插法求得0.475fA 0.4755i 121.04KNb、由恒載效應控制組合e 34.39h 2400.143，查表并用內(nèi)插法可求得0.475fA 0.475fA 0.776H033000 1.1

22、 13.75mm, H0 3300mmh2405i 123.75KN 。滿足要求。2）五層墻 截面 按軸心受壓計算，取可變荷載效應控制與恒荷載效應控制兩組組合中的較大軸力進行驗算,查表并用內(nèi)插法求得0.776。5H178.91 KN3）四層墻 截面 _ 52_A=4.32 10 mm , f 1.69MPa , a、由可變荷載效應控制組合15.532400.065,查表3-1并用內(nèi)插法求得0.616fA 0.616e 14.58h 2400.061，查表并用內(nèi)插法可求得fA 0.6660.6664I 256.98KN 。滿足要求。4I 251.85KNb、由恒載效應控制組合4）四層墻截面按軸心

23、受壓計算，取可變荷載效應控制與恒荷載效應控制兩組組合中的較大軸力進行驗算,查表并用內(nèi)插法求得0.776。fA 0.7765）三層墻 截面52A=4.32 105mm2,1.69MPa ,Hoh由可變荷載效應控制組合10.22h 2400.043,查表3-1并用內(nèi)插法求得4II 312.14KN33001.1 13.75mm, H0 3300mm2400.666塔里木大學砌體結(jié)構(gòu)課程設計fA 0.6663I 382.66 KNb、由恒載效應控制組合e 9.59 0.040 ,查表并用內(nèi)插法可求得h 2400.667fA 0.6673i 390.74KN。滿足要求。6）三層墻截面按軸心受壓計算，取

24、可變荷載效應控制與恒荷載效應控制兩組組合中的較大軸力進行驗算,查表并用內(nèi)插法求得0.776。fA 0.7763II445.9KN7）二層墻 截面A=4.32 105mm2, f1.89MPa ,Hoh1.1330024013.75mm, H0 3300mma、由可變荷載效應控制組合e 824 0.034,查表3-1并用內(nèi)插法求得h 2400.726fA 0.7262I 513.47KNb、由恒載效應控制組合e 7.73 0.032 ,查表并用內(nèi)插法可求得h 2400.728fA 0.7282I 524.23KN。滿足要求。8）二層墻 截面按軸心受壓計算，取可變荷載效應控制與恒荷載效應控制兩組組

25、合中的較大軸力進行驗算,查表并用內(nèi)插法求得0.776。fA 0.77659） 一層墻 截面 52A=6.66 10 mm , f 1.89MPa ,a、由可變荷載效應控制組合2H579.3KNH04550 八 1.1 12.30mm, Ho 4550mmh37014.823700.040,查表3-1并用內(nèi)插法求得fA 0.7030.703ii 644.28KNb、由恒載效應控制組合13.91h 370fA 0.7340.038，查表并用內(nèi)插法可求得0.734ii 657.73KN 。滿足要求。10) 一層墻截面按軸心受壓計算，取可變荷載效應控制與恒荷載效應控制兩組組合中的較大軸力進行驗算,查表并用內(nèi)插法求得0.813。fA 0.81351II 712.89KN。滿足要求。7橫墻內(nèi)力計算及截面承載力驗算(1)計算單元的確定選取軸線上1m寬墻體作為計算單元。受力范圍為橫向相鄰間