超臨界機組控制方案說明

1、超臨界機組控制方案說明1超臨界機組模擬量控制系統(tǒng)的功能要求 超臨界機組相對于亞臨界汽包爐機組，有兩點最重要的差別：一是參數(shù)提高，由亞臨界提高至超臨界；二是由汽包爐變?yōu)橹绷鳡t。正是由于這種差別，使得超臨界機組對其控制系統(tǒng)在功能上帶來許多特殊要求。也正是由于超臨界機組與亞臨界汽包爐機組這兩個控制對象在本質(zhì)上的差異，導(dǎo)致各自相對應(yīng)的控制系統(tǒng)在控制策略上的考慮也存在差別。這種差別在模擬量控制系統(tǒng)中表現(xiàn)較為突出。此處謹將其重點部分做一概述。1.1 超臨界鍋爐的控制特點 (1)超臨界鍋爐的給水控制、燃燒控制和汽溫控制不象汽包鍋爐那樣相對獨立，而是密切關(guān)聯(lián)。 (2)當負荷要求改變時，應(yīng)使給水量和燃燒率（包括

2、燃料、送風、引風）同時協(xié)調(diào)變化，以適應(yīng)負荷的需要，而又應(yīng)使汽溫基本上維持不變；當負荷要求不變時，應(yīng)保持給水量和燃燒率相對穩(wěn)定，以穩(wěn)定負荷和汽溫。 （3）濕態(tài)工況下的給水控制分離器水位控制，疏水。 （4）干態(tài)工況下的給水控制-用中間點焓對燃水比進行修正，同時對過熱汽溫進行粗調(diào)。 （5）汽溫控制采用類似汽包鍋爐結(jié)構(gòu)，但應(yīng)為燃水比+噴水的控制原理，給水對汽溫的影響大；給水流量和燃燒率保持不變，汽溫就基本上保持不變。1.2 超臨界鍋爐的控制重點超臨界機組由于水變成過熱蒸汽是一次完成的，鍋爐的蒸發(fā)量不僅決定于燃料量，同時也決定于給水流量。因此，超臨界機組的負荷控制是與給水控制和燃料量控制密切相關(guān)的;而維

3、持燃水比又是保證過熱汽溫的基本手段;。因此保持燃/水比是超臨界機組的控制重點。本公司采用以下措施來保持燃/水比：（1） 微過熱蒸汽焓值修正 對于超臨界直流爐，給水控制的主要目的是保證燃/水比，同時實現(xiàn)過熱汽溫的粗調(diào)，用微過熱蒸汽焓（或中間點溫度）對燃/水比進行修正，控制給水流量可以有效對過熱汽溫進行粗調(diào)。(2) 中間點溫度本工程采用過熱器入口溫度（即中間點溫度）對微過熱蒸汽焓定值進行修正。當中間點溫度過高，微過熱蒸汽焓定值立即切到最低焓，快速修改燃/水比、增加給水量。當中間點溫度低與過熱度，表明分離器處于濕態(tài)運行，此時焓值修整切為手動。(3) 燃水指令的交叉限制回路 本工程給水最小流量限制；燃

4、/水交叉限制，主要目的是在各種工況下防止燃料與給水比的失調(diào)。燃料指令由鍋爐指令加變負荷超調(diào)量前饋，經(jīng)給水指令增、減閉鎖限制（中間點溫度正常范圍內(nèi)）；給水指令經(jīng)燃料指令增、減閉鎖限制（中間點溫度正常范圍內(nèi)）。(4) 噴/水比（過熱器噴水與總給水流量比）在超臨界機組如果噴/水比過大（或過?。?，即流過水冷壁的給水量過?。ɑ蜻^大），用噴/水比修正微過熱蒸汽焓定值（即修正燃/水比），改變給水流量，使過熱減溫噴水處于良好的控制范圍內(nèi)。 （5）高加解列超調(diào)前饋 高加解列，給水溫度偏低，通過超調(diào)前饋快速減少給水量（超調(diào)量與負荷成比例關(guān)系），以確保燃/水比調(diào)整使過熱汽溫在正常范圍內(nèi)。 注：高加解列超調(diào)量只受最小

5、流量限制，不受其他條件影響。 1.3 超臨界鍋爐的給水控制 超臨界鍋爐給水控制要完成了多重控制任務(wù)：控制燃/水比、實現(xiàn)過熱汽溫的粗調(diào)、滿足負荷的響應(yīng)。1） 給水指令組成 給水指令由燃料指令經(jīng)f(x)對應(yīng)的總給水量減去過熱器噴水量、通過燃/水比修正，加變負荷超調(diào)量前饋，經(jīng)燃料指令增、減閉鎖限制（中間點溫度正常范圍內(nèi)），加高加解列前饋。具體分析如下：（1） 給水指令的前饋 給水指令的前饋包括：靜態(tài)前饋和動態(tài)前饋二部分組成。 靜態(tài)前饋 這是給水指令的主導(dǎo)部分，由燃料指令折算出鍋爐需要的給水總量，扣除減溫水量后，作為直流爐的給水指令，通過這部分的靜態(tài)前饋，基本保證了燃/水之比。由于燃料、給水對過熱汽溫

6、反應(yīng)存在時差，因此給水指令要經(jīng)慣性環(huán)節(jié)延遲。 變負荷超調(diào)量動態(tài)前饋變負荷超過8MW時對燃料、給水指令超調(diào)前饋，主要是為了提高機組的負荷響應(yīng)速度。 高加解列超調(diào)前饋 高加解列，給水溫度偏低，通過超調(diào)前饋快速減少給水量（超調(diào)量與負荷成比例關(guān)系），以確保燃/水比調(diào)整使過熱汽溫在正常范圍內(nèi)。（2） 給水指令的反饋修正 靜態(tài)前饋部分基本上確定了燃料與給水流量之間的關(guān)系，在實際運行中，這一關(guān)系還應(yīng)根據(jù)實際情況作必要的修正，使過熱器進口的焓維持在定值附近。反饋修正的思路為：當過熱器進口的焓大于設(shè)定值時，適當逐步加大給水指令；反之，則減少給水指令。焓定值的確定可分為二種情況，一種是正常情況下焓定值的確定；另一

7、種是當過熱器進口超溫時的焓定值計算。正常情況下過熱器進口焓定值的計算 在正常情況下，過熱器進口焓定值由二部分組成：一是基準的焓設(shè)定值；二是由實際運行情況確定的定值修改量。a 基準的焓設(shè)定值 基準的焓設(shè)定值是分離器出口壓力的函數(shù)，f(x) 代表了不同負荷對過熱器進口蒸汽保證一定的過熱度的控制要求。b. 焓設(shè)定值的修正 焓控設(shè)定值修正是指根據(jù)過熱器進口溫度或減溫水流量在一定范圍內(nèi)修正焓控設(shè)定值。當過熱器進口溫度大于定值3（初設(shè)），經(jīng)過焓設(shè)定積分器將焓設(shè)定值適當減少，相應(yīng)增加給水流量指令；反之相反。用噴/水比（過熱器噴水量/總給水量比值）對焓控定值進行修正，其因是直流鍋爐的給水流量控制與減溫水總量的

8、控制之間存在著必然的聯(lián)系，比如當過熱噴水量增加，就說明前面的水冷壁的給水流量偏小，即可以通過減小焓控定值，增加給水流量而使過熱噴水恢復(fù)到原來的值。注：焓定值修正范圍：中間點溫度過熱度在超過熱、欠過熱范圍內(nèi)，即焓控設(shè)定值必須保證在Hmax和Hmin之間。 當過熱器進口（分離器出口）超溫時的焓定值計算給水控制系統(tǒng)還必須實現(xiàn)防止水冷壁管出口溫度的越限，當過熱器進口溫度偏差大于3時，按上節(jié)方法減小焓設(shè)定值；當過熱器進口溫度大于限值（超過熱）時，控制回路將焓設(shè)定值迅速切至最低限Hmin，從而快速增加給水流量，防止水冷壁出口溫度進一步上升；當水冷壁出口溫度超過其對應(yīng)負荷下的溫度保護定值，則發(fā)生MFT，這是

9、直流鍋爐為防止水冷壁管超溫而設(shè)置的一個重要保護。2）濕態(tài)運行方式（1）當過熱器進口溫度低于欠熱度（分離器出口壓力函數(shù)），即為濕態(tài)方式。 （2）濕態(tài)方式燃/水比切手動，用上述給水指令與給水流量的偏差的PI調(diào)節(jié)控制給水旁路調(diào)門或電動給水泵。 （3）鍋爐處于非直流運行方式，焓控制器處于跟蹤狀態(tài)，給水控制保持32% BMCR流量指令，由于分離器處于濕態(tài)運行, 分離器中的水位由分離器至除氧器以及分離器至擴容器的組合控制閥進行調(diào)節(jié)，給水系統(tǒng)處于循環(huán)工作方式；在機組燃燒率大于32%BMCR后，鍋爐逐步進入直流運行狀態(tài) ，焓控制器開始工作。3）干態(tài)運行方式 用給水指令與給水流量的偏差的PI調(diào)節(jié)控制用電泵或汽泵

10、轉(zhuǎn)速，即控制給水量。干態(tài)方式用過熱器入口焓對燃/水比進行修正。4）RB給水指令 RB時經(jīng)燃料指令折算的給水指令縮短延遲時間，60秒后用過熱器入口焓對燃/水比進行修正（在RB過程，噴/水比不參與），確保過熱汽溫在可控范圍內(nèi)。1.4 改善超臨界機組協(xié)調(diào)控制調(diào)節(jié)品質(zhì)為了提高機組負荷響應(yīng)的能力，主要方法為： 采用機組指令并行前饋到機、爐主控，即要充分利用機組的蓄熱，也要提速燃燒指令； 加快鍋爐側(cè)的快速響應(yīng)尤其是給水的快速響應(yīng)，對給水和給煤應(yīng)有合理的、經(jīng)智能化處理的超調(diào)量，加快整個機組的動態(tài)響應(yīng)速度。變負荷時，燃水指令的超調(diào) 當增負荷幅度8MW，同時實際負荷變化率大于0.3MW/min（這是二次確認，即

11、按下GO；AGC投入無須操作員二次確認。），啟動增負荷超調(diào)指令。 超調(diào)持續(xù)時間的判斷邏輯當增負荷幅度差值<3MW、機組實際負荷指令與實發(fā)功率偏差小于2MW，上述任一條件成立，增負荷超調(diào)結(jié)束。 超調(diào)量 超調(diào)量與變負荷速率、實際負荷指令有關(guān)。變負荷速率越快，超調(diào)的量也越大；負荷指令越高，超調(diào)的量也越大。 當遇到加負荷后隨即又減負荷的工況，則加負荷超調(diào)立刻結(jié)束，同時觸發(fā)減負荷超調(diào)。反之亦然。 注：減負荷超調(diào)類同。增加一次風量的前饋一次風壓設(shè)定值是機組指令的正比函數(shù)，通過改變一次風壓來提高鍋爐變負荷速率；利用鍋爐主控指令的前饋信號同時改變一次風量，充分利用磨煤機內(nèi)的蓄粉來快速響應(yīng)負荷需要。2本公

12、司超臨界機組協(xié)調(diào)控制策略 協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)設(shè)計原則是將汽機、鍋爐作為整體考慮。在綜合控制策略基礎(chǔ)上，通過預(yù)測提前量來提高機組負荷響應(yīng)能力、抑制動態(tài)偏差；與各種非線性、方向閉鎖等控制機理的有機結(jié)合，協(xié)調(diào)處理燃料與給水匹配，使過熱蒸汽溫基本穩(wěn)定，協(xié)調(diào)控制機組功率與機前壓力，協(xié)調(diào)處理負荷要求與實際能力的平衡。在保證機組具備快速負荷響應(yīng)能力的同時，維持機組主要運行參數(shù)的穩(wěn)定。圖一超臨界機組負荷控制中心2.1 機組指令處理回路 機組指令處理回路是機組控制的前置部分，它接受操作員指令、AGC指令、一次調(diào)頻指令和機組運行狀態(tài)信號。根據(jù)機組運行狀態(tài)和調(diào)節(jié)任務(wù)，對負荷指令進行處理使之與運行狀態(tài)和負荷能力相適應(yīng)。2.

13、1.1 AGC指令 AGC指令由省調(diào)遠方給定，420mA對應(yīng)300MW600MW。當機組發(fā)生RUNUP/RUNDOWN、RUNBACK、FCB，退出AGC控制。2.1.2一次調(diào)頻指令 一次調(diào)頻指令為頻率對應(yīng)功率關(guān)系，頻率調(diào)節(jié)死區(qū)范圍為±0.033HZ（3000±2r/min），頻率調(diào)節(jié)范圍確定為50±0.2 HZ，即49.850.2 HZ（對應(yīng)于汽輪機轉(zhuǎn)速控制范圍為3000±12r/min），對應(yīng)±40MW。當負荷達到上限600MW或下限320MW對一次調(diào)頻信號進行方向閉鎖，當機組發(fā)生RUNUP/RUNDOWN、RUNBACK、FCB時退出一次

14、調(diào)頻控制。機組指令的實際能力識別限幅功能機組指令的實際能力識別限幅是根據(jù)機組運行參數(shù)的偏差、輔機運行狀況，識別機組的實時能力，使機組在其輔機或子控制回路局部故障或受限制情況下的機組實際負荷指令與機組穩(wěn)態(tài)、動態(tài)調(diào)節(jié)能力相符合。保持機組/電網(wǎng)，鍋爐/汽機和機組各子控制回路間需要/可能的協(xié)調(diào)，及輸入/輸出的能量平衡。機組指令的實際能力識別限幅功能，反映了協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)一種重要設(shè)計思想控制系統(tǒng)自適應(yīng)能力：1）正常工況“按需要控制”，實際負荷指令等于目標指令；2）異常工況“按可能控制”，目標指令跟蹤實際負荷指令。機組指令的實時能力識別限幅功能主要有：1）方向性閉鎖2）迫升/迫降（Run Up/Run Do

15、wn）3）輔機故障快速減負荷（Runback）4）帶廠用電運行（FCB）所有機組實時能力識別限幅功能，均設(shè)計有超馳優(yōu)先級秩序，并具備明了的CRT顯示。方向閉鎖功能方向閉鎖技術(shù)作為CCS的安全保護，具有下例功能：1）防止參數(shù)偏差繼續(xù)擴大的可能；2）防止鍋爐各子控制回路間及鍋爐、汽機間的配合失調(diào)有繼續(xù)擴大的可能。機組指令增閉鎖1） DEH指令閉鎖增；2） 機控指令達上限；3） 鍋爐指令增閉鎖；4） 給水控制增閉鎖；5） PT<PS；6） 引風控制增閉鎖；7） 送風控制增閉鎖；8） 一次風控制增閉鎖；9） RUNBACK。 機組指令減閉鎖1）DEH指令閉鎖減；2）機控指令達下限；3）鍋爐指令減

16、閉鎖；4）給水控制減閉鎖；5）PT>PS；6）引風控制減閉鎖；7）送風控制減閉鎖；8）一次風控制減閉鎖。迫升/迫降（Run Up/Run Down）指令迫升/迫降作為CCS的一種安全保護，具備按實際可能自動修正機組指令功能。迫升/迫降主要作用是對有關(guān)運行參數(shù)（燃料量、送風量、給水流量、一次風壓）的偏差大小和方向進行監(jiān)視，如果它們超越限值，而且相應(yīng)的指令已達極限位置，不再有調(diào)節(jié)余地，則根據(jù)偏差方向，對實際負荷指令實施迫升/迫降，迫使偏差回到允許范圍內(nèi)，從而達到縮小故障危害的目的。迫升1）機組指令減閉鎖； 2）下列任一條件成立：（1）燃料指令小于燃料量5%；（以下數(shù)值暫定） （2）風量指令小

17、于總風量5%；（3）給水指令小于給水流量5%；（4）一次風壓高于設(shè)定值1KPa。迫降1）機組指令增閉鎖；2）下列任一條件成立：（1）燃料指令大于燃料量5%；（以下數(shù)值暫定） （2）風量指令大于總風量5%； （3）給水指令大于給水流量5%； （4）一次風壓低于設(shè)定值1KPa。輔機故障快速減負荷（Runback）機組主要輔機在運行中跳閘是突發(fā)事件，此時若僅靠運行人員操作，由于操作量大、人為因素多，不能確保機組安全運行。因此RB功能是否完善是衡量CCS系統(tǒng)設(shè)計重要指標。 本公司根據(jù)多年RB功能設(shè)計與工程實踐，提出“以靜制動、綜合協(xié)調(diào)”的RB控制策略，在眾多電廠得到成功實施，并取得良好的經(jīng)濟效益和社會

18、效益。 以靜制動指發(fā)生RB工況時，BMS按要求切除多于燃料，CCS根據(jù)RB目標值計算出所需的燃料量后，鍋爐主控處于靜止狀態(tài)。綜合協(xié)調(diào)指發(fā)生RB工況時，協(xié)調(diào)各子系統(tǒng)以確保運行工況的平衡過渡，汽機主控維持負荷與機前壓力關(guān)系。在快速減負荷的同時要對某一輔機跳閘引起的運行工況擾動進行抑制，即采用適當?shù)那梆伭?，以減小RB工況初期影響機組運行穩(wěn)定的不利因素。對外協(xié)調(diào)BMS、DEH、SCS控制系統(tǒng)快速、平穩(wěn)地把負荷降低到機組出力允許范圍內(nèi)。2.1.3.3. 600MW超臨界燃煤機組RB控制策略（簡介）1）Runback項目（1）運行中一臺送風機跳閘；（2）運行中一臺引風機跳閘；（3）運行中一臺一次風機跳閘；

19、（4）運行中一臺汽動給水泵跳閘；（5）運行中一臺磨煤機跳閘。2）BMS快速且切除磨煤機完成粗調(diào)（切磨方式僅供參考）（1）RB發(fā)生時，包留三臺磨；A磨或B磨運行投下層油；如果下層油啟動不成功，則投中層油。RB發(fā)生時，A、B磨未運行投中層油；如果中層油啟動不成功，則投下層油。（2）大于四臺磨運行,按F、E、D磨順序切除，間隔6秒。（3）一次風機RB，大于四臺磨運行,按F、E、D磨順序切除，間隔3秒（4）磨煤機運行中跳閘，按上述原則投油。CCS判斷是否產(chǎn)生磨煤機RB？不是，其它給煤機自動提速，確保燃料平衡；如果是，處于自動工況的給煤機立即提速，盡量減少燃料量失衡，30秒后維持最大可能出力。3）細調(diào)由

20、CCS完成RB發(fā)生時刻保持單位煤耗，等BMS切除多余燃料（初設(shè)延遲12秒），用單位煤耗乘以RB目標值作為RB燃料指令、與實際燃料偏差經(jīng)積分調(diào)節(jié)，控制燃料量，在RB過程保持其燃料不變。給水指令是鍋爐煤量指令的函數(shù)，此時給水指令的延遲時間要自動減少（暫定6秒），即快速保持燃/水比；并采用過熱器入口焓對燃/水比進行修正，確保過熱汽溫在可控范圍內(nèi)。RB發(fā)生時立刻發(fā)一個脈沖，擺動火咀向上提高3%、關(guān)閉過熱、再熱噴水調(diào)門，因為RB切除上層燃料，火焰中心下移，過熱、再熱都要偏低。協(xié)調(diào)系統(tǒng)能自動識別機組的負荷區(qū)間及實發(fā)功率下降速率，當實際負荷達到RB目標值或下降速率小于5MW/min，RB過程結(jié)束。4）利用D

21、EH RB接口實現(xiàn)快速降負荷（汽機主控采用脈沖量接口）RB過程的主要手段是快速切除燃料，在克服燃料慣性后，其主汽壓力快速下降，此時汽機主控仍然采用脈沖量控制，不能快速關(guān)調(diào)門，即不能維持機前壓力負荷關(guān)系；當機前壓力低于滑壓定值0.3MPa，通過DEH RB接口動作，關(guān)小調(diào)門，來維持機前壓力與負荷關(guān)系；在機前壓力回升到低于滑壓定值0.1MPa，恢復(fù)CCS遙控；當機前壓力再低于滑壓定值0.3MPa，DEH RB接口再次動作，維持機前壓力與負荷關(guān)系，同時快速降負荷。5）內(nèi)部協(xié)調(diào) 如果一臺送風機在運行中跳閘產(chǎn)生RB工況時，則對引風機控制進行相應(yīng)比例前饋，以減小爐膛壓力波動幅度。如果一臺引風機在運行中跳閘

22、，不聯(lián)跳相應(yīng)送風機，則對送風機控制進行相應(yīng)比例前饋。6）給水泵RB （1）給水泵RB特點 本機組配二臺50%容量汽泵，一臺30%容量電泵。因此RB目標值分別為：480MW（電泵已自啟）；300MW（單汽泵運行）。 （2）電泵自動并泵功能二臺汽泵運行，一臺運行中跳閘；電泵自啟動成功，延遲2秒，電泵從初始位，以最大速率增速，當電泵出口壓力達到運行汽泵出口壓力時，并泵完成；自動投入、與汽泵一起控制給水流量。 （3）二臺汽泵運行、一臺跳閘，電泵自啟動成功。負荷大于490MW，發(fā)生RB，目標值480MW（保留四臺磨運行）。 （4）二臺汽泵運行、一臺跳閘，電泵自啟動不成功；或一臺汽泵、一臺電泵運行，一臺電

23、泵跳閘。負荷大于310MW產(chǎn)生RB，目標值300MW。 （5）二臺泵運行、一臺跳閘，處于自動工況下的泵將快速增速，以求總給水量不變。汽泵的高限轉(zhuǎn)速為5700rpm、電泵勺管指令高限90%，平衡算法自動消除調(diào)節(jié)死區(qū)。3.協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)簡介3.1協(xié)調(diào)控制方式 協(xié)調(diào)控制分MAN、BF、TF、CCBF、CCTF五種方式。1) MAN方式 MAN方式即鍋爐主控、汽機主控都在手動方式。2) BF方式 BF方式爐跟機，即鍋爐控制主汽壓力，汽機主控在手動方式。3) TF方式 TF方式機跟爐，即汽機控制主汽壓力，鍋爐主控在手動方式。4) CCBF（爐跟機）方式 CCBF方式即汽機控制功率，鍋爐控制壓力。這是一種控

24、制功率為主的綜合控制方式，機組指令按比例直接作用到汽機、鍋爐主控；DEB信號作為前饋作用到鍋爐主控調(diào)節(jié)模塊，功率偏差、機前壓力偏差作為細調(diào)。為了限制過多失放蓄熱，在汽機主控設(shè)計用機前壓力偏差對功率定值進行修正。5) CCTF（機跟爐）方式 CCTF方式即鍋爐控制功率，汽機控制壓力。這是一種控制壓力為主的綜合控制方式，機組指令按比例直接作用到鍋爐、汽機主控；DEB信號作為前饋作用到鍋爐主控調(diào)節(jié)模塊，功率偏差、機前壓力偏差作為細調(diào)。這里用功率偏差對機前壓力控制進行前饋，在保證機前壓力穩(wěn)定的前提下，減小功率偏差；同時用機前壓力偏差對功率控制進行前饋，在保證功率穩(wěn)定的前提下，減小機前壓力偏差。 3.2

25、鍋爐主控方案鍋爐主控分三種工況：1）爐跟機調(diào)節(jié)算法輸入：機組指令、DEB為前饋信號，機前壓力與設(shè)定值相比較。平衡算法輸入：調(diào)節(jié)算法輸出作為燃料指令；燃料量作為反饋。2）機跟爐調(diào)節(jié)算法輸入：機組指令、DEB為前饋信號，機組指令與實發(fā)功率相比較。平衡算法輸入：調(diào)節(jié)算法輸出作為燃料指令；燃料量作為反饋。3）RB工況： RB調(diào)節(jié)器控制燃料，此時鍋爐主控處于機跟爐方式，跟蹤實際燃料量；RB結(jié)束，自動轉(zhuǎn)為正常的機跟爐方式。注：本系統(tǒng)用積分模塊組成平衡算法。1）DEB信號 采用與汽機調(diào)閥開度成正比的信號作為鍋爐負荷前饋，式中微分項在動態(tài)過程中加強燃燒指令，以補償機、爐之間對負荷要求響應(yīng)速度的差異。由于要求補

26、償?shù)哪芰坎粌H與負荷變化量成正比，而且還與負荷水平成比例，所以微分項要乘以。式中：P1首級壓力；PT機前壓力；PS機前壓力定值。 2）燃料信號的熱值補償燃料量的熱值補償環(huán)節(jié)，用積分無差調(diào)節(jié)特性來保持燃料信號與鍋爐蒸發(fā)量之間的對應(yīng)關(guān)系，它和總?cè)剂狭啃盘栔罱?jīng)積分運算后送到乘法模塊對燃料信號進行修正。3）減小磨煤機啟停對負荷的影響眾所周知直吹式制粉系統(tǒng)磨煤機啟停對負荷影響大，對采用燃料平衡算法系統(tǒng)來說，有以下因素：（1）停給煤機必然使其它處于自動工況的給煤機增速，而磨煤機內(nèi)的余粉通過一次風送進爐膛，引起停磨增負荷。（2）啟動給煤機使其它處于自動工況的給煤機減速，引起啟磨減負荷。對不采用燃料平衡算法的

27、系統(tǒng)來說，有以下因素：啟/停給煤機對燃料的內(nèi)擾要等機前壓力變化時才能進行調(diào)節(jié)，顯然對負荷影響也大；控制系統(tǒng)增益受給煤機投入臺數(shù)影響。綜合上述因素，啟停階段對燃料反饋信號進行動態(tài)補償，維持進爐膛燃料量平衡。 （1）啟磨時，該磨燃料反饋信號經(jīng)遲延、慣性環(huán)節(jié)，來維持燃料量平衡。 （2）停磨時，該磨燃料反饋信號經(jīng)慣性環(huán)節(jié)，減小余粉影響。4）風/煤交叉風/煤交叉采用鍋爐燃料指令（經(jīng)燃/水交叉限制）與該指令經(jīng)慣性環(huán)節(jié)輸出相比較，取大值控制風量、取小值控制燃料量，可以避免實際信號波動對控制帶來負面影響，方便地實現(xiàn)了加負荷先加風、后加煤；減負荷先減煤、后減風的“富風”策略。5）滑壓定值 滑壓定值是負荷函數(shù)，增

28、加滑壓偏置，既能滿足運行使用的靈活性，又能解決滑壓、定壓的無擾切換。6）高加解列對鍋爐主控影響 高加解列D突變（即DEB指令突變），對鍋爐主控有影響，我們采用DEB指令保持20秒，以抑制其不利因素。3.3汽機主控汽機主控在BF方式下控制功率，當機前壓力偏差超出±0.3MPa，對功率設(shè)定值進行修正,減少閉鎖現(xiàn)象。在TF方式下控制機前壓力，用功率偏差對壓力定值進行修改。RB過程也采用TF方式，用專用RB調(diào)節(jié)器，維持負荷與機前壓力關(guān)系；RB過程機組指令跟蹤實發(fā)功率，常規(guī)的TF調(diào)節(jié)器處于跟蹤狀態(tài)。當送DEH RB接口動作，汽機主控跟蹤負荷參考。RB結(jié)束，進入常規(guī)的TF控制方式。3.4 FCB

29、（具體見超臨界機組FCB功能專題說明） 當外部系統(tǒng)電源故障，機組從電網(wǎng)解列后帶廠用電運行。此時DEH轉(zhuǎn)為轉(zhuǎn)速控制，旁路快速打開，控制機前壓力（此壓力預(yù)定）。BMS切除上層磨，CCS根據(jù)預(yù)定廠用電負荷、旁路容量，控制燃料量；故障消除，按規(guī)程并網(wǎng)，帶負荷。4控制方案的動態(tài)模擬仿真4.1序言 隨著電力工業(yè)向高參數(shù)、超臨界發(fā)展，對機組協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)提出更高的要求，Runback功能已成為投產(chǎn)移交必試項目，F(xiàn)CB功能已提到議事日程。上述試驗風限高、代價大，采用動態(tài)模擬仿真，可以方便對控制方案進行驗證，起到事半功倍的效果，現(xiàn)場實踐已證明。4.2試驗?zāi)康?驗證超臨界機組協(xié)調(diào)控制方案，具體是：各種功能投切、控制

30、方式的無擾切換、方向閉鎖、迫升/迫降、Runback功能。4.3試驗方法采用簡化的數(shù)字模型，利用DCS系統(tǒng)虛擬DPU（也可在調(diào)試其間用DPU動態(tài)仿真）。4.4 RUNBACK試驗本報告簡介給水泵RB功能，其它因篇幅不作介紹。4.4.1試驗慨況二臺50%汽動給水泵，一臺30%電動泵。當二臺汽泵運行，一臺泵運行中跳閘，電泵在后備聯(lián)啟狀態(tài)，電泵自啟、自動并泵；如負荷大于490MW，則產(chǎn)生RB，目標負荷480MW。如果電泵5秒內(nèi)不能啟動，或一臺汽泵、一臺電泵運行，電泵運行中跳閘，負荷大于310MW，則產(chǎn)生RB，目標負荷300MW。機組發(fā)生RB，BMS切磨投油，燃料量的精確計算由CCS完成，此后鍋爐主控處于“靜止”狀態(tài)；協(xié)調(diào)控制方式顯示為“CCTF”、“滑壓”，汽機主控維持負荷與機前壓力關(guān)系。產(chǎn)生RB時刻，CCS根據(jù)當時的燃料量及實發(fā)功率，計算出當時的單位煤耗（并在RB其間保持），乘以RB目標值，即得到RB燃料指令。BMS切磨、投油后，CCS鍋爐主控RB調(diào)節(jié)器根據(jù)RB燃料指令與實際燃料偏差進行調(diào)節(jié)，多減少補。燃料、給水減少，機前壓力經(jīng)延遲下跌，此時CCS汽機主控RB調(diào)節(jié)器快速關(guān)調(diào)門，維持機前壓力與負荷關(guān)系，即快速減負荷。汽機主控與DEH接口采用模擬量控制，能滿足維持壓力、快速減負荷要求。當汽機主控與DE