洗化廠(chǎng)脂肪醇與合成氣裝置環(huán)保治理工程項(xiàng)目建議

1、洗化廠(chǎng)脂肪醇與合成氣裝置環(huán)保治理工程項(xiàng)目建議書(shū)撫順石化公司洗化廠(chǎng)2012年1月一、項(xiàng)目名稱(chēng)洗化廠(chǎng)脂肪醇與合成氣裝置環(huán)保治理工程二、項(xiàng)目性質(zhì)及類(lèi)別項(xiàng)目性質(zhì)：技術(shù)改造項(xiàng)目類(lèi)別：環(huán)保治理項(xiàng)目三、項(xiàng)目建議編制人（或編制單位）撫順石化公司洗化廠(chǎng)技術(shù)發(fā)展部四、項(xiàng)目背景和建設(shè)（或改造）必要性（一）項(xiàng)目背景1、外部背景隨著人們綠色環(huán)保意識(shí)的逐漸提高和生活質(zhì)量的提升，人們對(duì)生物降解性好、對(duì)皮膚刺激性小、質(zhì)感柔順的洗滌用品需求量越來(lái)越高。脂肪醇聚氧乙烯醚(醇醚AEO)作為表面活性劑產(chǎn)量最大的品種, 可通過(guò)磺化生產(chǎn)醇醚硫酸鹽(AES)這種液體洗滌劑(餐洗、香波等)的主要原料，也可直接用在高檔洗衣粉中。隨著洗滌劑品種

2、的增加,配方技術(shù)不斷發(fā)展創(chuàng)新,AEO的市場(chǎng)需求量越來(lái)大，合成脂肪醇作為AEO的原料，市場(chǎng)前景更是可觀。根據(jù)中國(guó)洗滌劑協(xié)會(huì)2010年年終報(bào)告提供的數(shù)據(jù)顯示，洗滌劑行業(yè)2010年洗滌劑用品總量為826.75萬(wàn)噸，其中合成洗滌劑730.07萬(wàn)噸，合成洗滌劑中的液體洗滌劑為337.45萬(wàn)噸，占液體洗滌劑的46.2%，產(chǎn)量比2009年增長(zhǎng)13.09%，由此可見(jiàn)，液體洗滌劑的市場(chǎng)需求十分旺盛。國(guó)內(nèi)2010年AEO生產(chǎn)量約為33萬(wàn)噸，而需求量為44萬(wàn)噸，因此市場(chǎng)對(duì)AEO需求量逐年增長(zhǎng)，預(yù)計(jì)20112014年市場(chǎng)需求增長(zhǎng)率為5%。合成脂肪醇作為生產(chǎn)AEO的主要原料，需求量隨之將會(huì)逐年增加。目前由于天然脂肪醇原

3、料價(jià)格的上漲，使得C1214天然脂肪醇價(jià)格已創(chuàng)記載高價(jià)記錄，這給合成脂肪醇市場(chǎng)提供了機(jī)會(huì)。目前合成脂肪醇生產(chǎn)成本11200元/噸，市場(chǎng)上脂肪醇價(jià)格為13000元/噸。合成脂肪醇的市場(chǎng)逐漸回暖，洗化廠(chǎng)合成脂肪醇裝置開(kāi)工將成為市場(chǎng)的需要。脂肪醇合成氣裝置重油造氣系統(tǒng)和脂肪醇抽真空系統(tǒng)進(jìn)行相應(yīng)的改造，將成為當(dāng)務(wù)之急。2、內(nèi)部條件目前，撫順石化公司已與天然氣銷(xiāo)售公司簽訂了天然氣采購(gòu)與輸送框架協(xié)議。天然氣管道已經(jīng)連接到洗化廠(chǎng)區(qū)域外。撫順石化公司將對(duì)煉油結(jié)構(gòu)總加工流程進(jìn)行調(diào)整，對(duì)外購(gòu)天然氣確定了利用的基本原則，即天然氣代替燃料油，替出的燃料油用于二次深加工，提高附加值。目前洗化廠(chǎng)加熱爐燃料由燃料油改造為天

4、然氣的設(shè)計(jì)已經(jīng)完成，已經(jīng)完成了廠(chǎng)內(nèi)管線(xiàn)的敷設(shè)。（二）項(xiàng)目建設(shè)必要性由于脂肪醇裝置采用60年代生產(chǎn)技術(shù)，隨著環(huán)保要求的升級(jí)，該裝置真空系統(tǒng)產(chǎn)生的含醇廢水和與之配套的上游合成氣裝置產(chǎn)生的炭黑水已經(jīng)無(wú)法滿(mǎn)足現(xiàn)在環(huán)保要求，需要對(duì)脂肪醇裝置真空系統(tǒng)和合成氣裝置進(jìn)行改造，以達(dá)安全環(huán)保要求。1、脂肪醇裝置真空系統(tǒng)改造必要性洗化廠(chǎng)脂肪醇裝置抽真空系統(tǒng)的冷凝方式為循環(huán)水和蒸汽、抽出物直接接觸冷卻方式，在脂肪醇生產(chǎn)過(guò)程中，熱井中的循環(huán)水含有油和高碳醇乳化物，自1992年投產(chǎn)以來(lái)，采用簡(jiǎn)單的隔油處理，無(wú)法將油和水徹底分離，大量油品雜質(zhì)隨循環(huán)水周而復(fù)始，形成惡性循環(huán)。熱井中循環(huán)水含有高達(dá)1 5000mg/l 油和CO

5、Dcr（見(jiàn)表1），循環(huán)水中含有的高碳醇乳化物，十分容易在冷卻塔填料上沉積、結(jié)垢， 使冷卻塔效率下降，不僅加重了設(shè)備的腐蝕、結(jié)垢，還影響了傳熱2、冷卻，污染了水質(zhì)和環(huán)境。另外循環(huán)水冷卻塔為填料塔，填料已經(jīng)老化、變形、堵塞、淤積嚴(yán)重，冷卻效果大大降低，循環(huán)水生產(chǎn)負(fù)荷只有368m3/h,無(wú)法達(dá)到設(shè)計(jì)負(fù)荷460m3/h，循環(huán)水出水溫度無(wú)法滿(mǎn)足脂肪醇裝置生產(chǎn)需要，只能靠大量補(bǔ)充新鮮工藝水的辦法來(lái)降低循環(huán)冷卻水的出水溫度，在補(bǔ)充新鮮工藝水的同時(shí)還要排放“等量”的含油和CODcr的熱水，這對(duì)污水處理場(chǎng)的正常生產(chǎn)帶來(lái)沖擊，造成污水超標(biāo)排放，無(wú)法回用，同時(shí)對(duì)環(huán)境造成污染，浪費(fèi)了大量水資源。同時(shí)真空系統(tǒng)經(jīng)常出現(xiàn)抽

6、真空蒸汽噴嘴被銹皮堵塞喉管3，使裝置破真空或達(dá)不到滿(mǎn)負(fù)荷生產(chǎn)狀態(tài)的現(xiàn)象。由于真空系統(tǒng)龐大、真空度要求高、噴嘴拆裝復(fù)雜，每次出現(xiàn)問(wèn)題處理最少需要612小時(shí)以上裝置才能恢復(fù)正常，這一問(wèn)題嚴(yán)重影響了正常生產(chǎn)，使裝置物耗、能耗大幅增加。洗化廠(chǎng)2005年9-10月對(duì)熱井和涼水塔循環(huán)水含油量的檢測(cè)數(shù)據(jù)：表1 熱井、涼水塔油分析數(shù)據(jù)表序號(hào)時(shí)間熱井（mg/l）涼水塔（mg/l）備注19月15日3348335829月16日3149251739月19日2682269049月20日4116612659月21日7610680769月22日51924717 79月23日48984117 89月26日56147799月2

7、7日465346109月28日960573119月29日731585 129月30日6294481310月8日5474501410月9日5234401510月10日400266 1610月11日4813751710月12日3402361810月13日4933291910月14日492359 由上表可以看出，真空冷卻循環(huán)水系統(tǒng)的除油效果差，熱井中的水中油含量和涼水塔出口水中油含量很接近，從數(shù)百mg/L到數(shù)千mg/L，水中的污油不僅影響了水質(zhì)，也污染了環(huán)境，需通過(guò)技術(shù)改造徹底解決。2、合成氣裝置改造必要性合成氣生產(chǎn)裝置以重油、氧氣和由脫氫裝置來(lái)的副產(chǎn)粗氫氣為原料，生產(chǎn)羰基合成裝置所需要的合成氣原料

8、。隨著科學(xué)技術(shù)的進(jìn)步以及安全生產(chǎn)的需要，該裝置產(chǎn)生的炭黑水已經(jīng)無(wú)法滿(mǎn)足現(xiàn)在環(huán)保要求。用天然氣取代加重油的方案實(shí)施后，將合成氣裝置重油造氣改為用可靠的、價(jià)廉的天然氣生產(chǎn)合成氣，不但可以降低企業(yè)生產(chǎn)成本，提高裝置本質(zhì)安全，同時(shí)替出的燃料油可以進(jìn)行深加工，更重要的是可以避免產(chǎn)生大量炭黑水，達(dá)到環(huán)保要求。五、合成氣生產(chǎn)裝置改造技術(shù)方案1、現(xiàn)有合成氣生產(chǎn)裝置基本情況撫順石化公司洗滌劑化工廠(chǎng)現(xiàn)有一套以渣油為原料的合成氣裝置（600#），引進(jìn)德國(guó)魯奇（Lurgi）公司Shell專(zhuān)利技術(shù)的非催化部分氧化氣化工藝流程，生成脂肪醇合成時(shí)所需的合成氣?，F(xiàn)有的羰基合成氣是為脂肪醇合成時(shí)配套的，設(shè)計(jì)能力為58750Nm

9、3/d。以重油部分氧化法生產(chǎn)的粗合成氣，H2/CO比近似為1，并含有4.6%的CO2與5600ppm的硫化物等雜質(zhì)，滿(mǎn)足不了脂肪醇羰基合成氣H2/CO分子比為2的要求。因此，粗合成氣經(jīng)過(guò)脫硫粗制裝置及合成氣深度脫硫裝置后，尚須補(bǔ)足由脫氫裝置送來(lái)的氫氣，經(jīng)變壓吸附分離裝置提純后，使合成氣達(dá)到羰基合成裝置的質(zhì)量要求。其基本的化學(xué)反應(yīng)是：CnHm+ n/2O2 nCO+m/2H2 CnHm+nH2O(汽) nCO+(m/2+n)H2上述反應(yīng)是在反應(yīng)器中進(jìn)行的。反應(yīng)后的高溫氣體通過(guò)廢熱鍋爐產(chǎn)生高壓蒸氣回收熱量。氧化反應(yīng)中由于烴裂解產(chǎn)生的游離碳通過(guò)兩段水洗脫除。其工藝流程是：來(lái)自罐區(qū)的減壓渣油通過(guò)過(guò)濾加

10、壓至7.010.0MPa，加熱至170210，經(jīng)噴槍霧化噴化的反應(yīng)器氣化爐中。氧氣予熱至350后，在一個(gè)特殊的進(jìn)料噴咀處與蒸汽混合稱(chēng)為氣化劑，氣化劑經(jīng)噴咀亦噴入反應(yīng)器中。減壓渣油在反應(yīng)器中，發(fā)生部分氧化反應(yīng)，生成CO+H2。反應(yīng)溫度13001350，高溫的粗合成氣出反應(yīng)器經(jīng)盤(pán)管式廢熱鍋爐發(fā)生蒸汽后，溫度降至250。粗合成氣在激冷、水洗后送入碳漿分離器，經(jīng)進(jìn)一步洗滌后，碳漿送至碳回收裝置進(jìn)行造粒。合成氣送至洗氣塔，進(jìn)一步用水冷卻，水冷系統(tǒng)采用閉路循環(huán)。經(jīng)洗滌后的碳漿進(jìn)入粒機(jī)，在機(jī)內(nèi)與減壓渣漬混合進(jìn)行造粒后，送入震動(dòng)篩上，使碳粒與水進(jìn)行篩分，碳粒與渣油混合送回減壓渣油貯罐，稱(chēng)為碳循環(huán)。原則性工藝流

11、程圖如下：蒸汽重油1粗合成氣氧氣2水水8910軟水碳水至回收裝置1重油加熱器4廢熱鍋爐7洗氣塔 9冷卻器2氧氣加熱器5急冷管8冷卻器 10塔底循環(huán)泵3氣化爐6碳分離器圖1 渣油合成氣生產(chǎn)裝置工藝流程圖2、改造的技術(shù)方案本次改造將現(xiàn)有的合成氣裝置600#渣油造氣改造為利用天然氣轉(zhuǎn)化生成合成氣，為最大限度地減少投資，根據(jù)對(duì)天然氣轉(zhuǎn)化各種工藝技術(shù)的比較，在保證裝置設(shè)計(jì)能力不變的前提下，可采取將原來(lái)的渣油燒嘴改造為天然氣燒嘴的技術(shù)方案。改造后的流程為：來(lái)自配氣站的天然氣（1.55MPa）經(jīng)氣液分離器后送入天然氣壓縮機(jī)，經(jīng)壓縮后（6.4MPa，180）進(jìn)入天然氣預(yù)熱器，預(yù)熱至250，然后送入氣化爐的工藝

12、燒嘴，在氣化爐頂部與氧氣和少量屏蔽蒸汽直接混合，進(jìn)入氣化爐，在爐內(nèi)進(jìn)行部分氧化反應(yīng)，生成粗合成氣。改造后的氣化爐，裝置的生產(chǎn)能力不變，更換了天然氣燒嘴，爐體不做大的改動(dòng)，但需要增加氣化爐拱頂耐火磚厚度，同時(shí)增加天然氣與氧氣比值調(diào)節(jié)系統(tǒng)及天然氣與系統(tǒng)的安全保護(hù)聯(lián)鎖，以提高裝置的安全性能。3、改造內(nèi)容及工藝特點(diǎn)本改造工程將現(xiàn)有6.0MPaShell渣油純氧氣化生產(chǎn)羰基合成氣工藝流程改造為6.0MPa天然氣部分氧化生產(chǎn)羰基合成氣工藝流程，包括相應(yīng)的工藝管道、閥門(mén)、電氣、儀表及設(shè)備的改造等，并核算其他單元是否需要適當(dāng)改動(dòng)。改造中要考慮重油和天然氣生產(chǎn)合成氣由于碳?xì)浔炔煌?，產(chǎn)出的合成氣氫氣和一氧化碳之比

13、應(yīng)當(dāng)是2:1的關(guān)系，后配氫較少甚至可以不配氫。改造的主要內(nèi)容及其工藝特點(diǎn)是：3.1 空分 空分裝置主要是為部分氧化工序提供氧氣，正常生產(chǎn)時(shí)，天然氣部分氧化工序要求空分裝置提供的氧氣為800Nm3/h，洗化廠(chǎng)現(xiàn)有空分裝置的設(shè)計(jì)產(chǎn)氧能力為800Nm3/h，可以基本滿(mǎn)足改造工況氧氣需求，故空分裝置利用現(xiàn)有裝置，不用新增能力。3.2 天然氣壓縮天然氣壓縮是新增工序，它是將來(lái)自配氣站約1.55MPa的天然氣壓縮至天然氣部分氧化要求的6.4MPa壓力。 天然氣壓縮機(jī)采用蒸汽透平驅(qū)動(dòng)的離心式壓縮機(jī)機(jī)組。蒸汽透平驅(qū)動(dòng)的離心式壓縮機(jī)的顯著特點(diǎn)是單機(jī)打氣量大，占地面積小，運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)無(wú)脈沖，維修少，無(wú)需備用，出口氣體

14、不含油，蒸汽透平驅(qū)動(dòng)還可減少一次能量轉(zhuǎn)換的損失等優(yōu)點(diǎn)。3.3 部分氧化部分氧化工序是利用現(xiàn)有的渣油氣化進(jìn)行改造，以天然氣取代渣油原料。采用天然氣部分氧化技術(shù)進(jìn)行改造主要更換氣化燒嘴和氣化爐頂部局部耐火襯里，以及增加鍋爐給水加熱器、碳黑水冷卻器等。本次改造后的氣化燒嘴采用華東理工大學(xué)和中國(guó)航天科技集團(tuán)第11研究所共同研制的氣化燒嘴技術(shù)。本工序的特點(diǎn)是：（1）對(duì)現(xiàn)有的合成氣裝置影響最小。本次改造主要更換氣化燒嘴和氣化爐頂部局部耐火襯里，以及增加鍋爐給水加熱器、碳黑水冷卻器等，其它現(xiàn)有工序設(shè)備不需改造，都能滿(mǎn)足改造后的要求。（2）可節(jié)省投資，縮短建設(shè)周期。由于改造集中在部分氧化工序，在現(xiàn)有裝置的基礎(chǔ)

15、上變化小，新增設(shè)備少，投資低，建設(shè)工期短。（3）改造采用的氣化燒嘴技術(shù)成熟可靠。華東理工大學(xué)和中國(guó)航天科技集團(tuán)第11研究所是國(guó)內(nèi)最成功的氣化燒嘴研究機(jī)構(gòu)，他們共同研制的氣化燒嘴已在國(guó)內(nèi)廠(chǎng)家中多次使用。（4）與原渣油氣化流程相比，改造后的工藝流程簡(jiǎn)單，只需增加天然氣預(yù)熱器、鍋爐給水預(yù)熱器和碳黑水冷卻器，取消了原復(fù)雜的渣油原料預(yù)處理過(guò)程和碳黑回收過(guò)程。（5）與以渣油原料的氣化工藝相比，改造后排出的碳黑、硫化物等污染物明顯減少。（6）氣化爐在高溫、高壓下操作，為保證氣化爐的安全，天然氣和氧氣的進(jìn)料控制系統(tǒng)與安全聯(lián)鎖系統(tǒng)相連以便在任何主要工藝條件出現(xiàn)不正常時(shí)氣化系統(tǒng)能及時(shí)、自動(dòng)安全地停車(chē)。設(shè)置天然氣和

16、氧氣進(jìn)料的非正常工況下緊急遙控放空；設(shè)置氧/天然氣比來(lái)調(diào)節(jié)控制氣化爐內(nèi)的溫度和轉(zhuǎn)化氣的組成；同渣油氣化一樣，設(shè)有7.0MPa(A)高壓氮?dú)庀到y(tǒng)，在兩個(gè)氧氣切斷閥間利用高壓氮?dú)庠陂_(kāi)車(chē)前和停車(chē)后建立起氮封，同時(shí)在氧氣切斷閥發(fā)生故障時(shí)高壓氮?dú)饧瓤煞乐寡鯕膺M(jìn)入氣化爐又可避免轉(zhuǎn)化氣與氧氣在管線(xiàn)中的混合。4、工藝技術(shù)選擇目前，以天然氣生產(chǎn)合成氣的方法有：常規(guī)的兩段蒸汽轉(zhuǎn)化法（外熱式轉(zhuǎn)化）、換熱轉(zhuǎn)化法和部分氧化法。部分氧化法又分為催化部分氧化和非催化部分氧化兩類(lèi)。下面就各種方法做簡(jiǎn)單地介紹。4.1 常規(guī)的兩段蒸汽轉(zhuǎn)化法工藝常規(guī)的兩段蒸汽轉(zhuǎn)化法工藝是國(guó)內(nèi)外廣泛采用的方法，兩段蒸汽轉(zhuǎn)化法系一段爐采用蒸汽轉(zhuǎn)化，二

17、段爐用空氣、富氧或純氧轉(zhuǎn)化，一段爐為體積較大的箱式爐或梯形爐，內(nèi)裝若干催化劑管束，管外用燃料加熱以提供催化反應(yīng)所需熱量，二段爐內(nèi)在氧氣存在的條件下，對(duì)一段爐的裂解產(chǎn)物進(jìn)行二次反應(yīng)。該法投資較大，原料消耗較高，占地面積大，但本法的最大優(yōu)點(diǎn)是可副產(chǎn)高壓蒸汽。二段蒸汽轉(zhuǎn)化工藝的典型代表是美國(guó)Kellogg公司的轉(zhuǎn)化工藝。二段蒸汽轉(zhuǎn)化的工藝流程是：壓力為3 .0MPa，水碳比（摩爾比）為3.5，510的天然氣與水蒸汽混合物在鎳催化劑作用下，于管式固定床反應(yīng)器中完成一段轉(zhuǎn)化反應(yīng)，反應(yīng)所需的熱量由爐膛以輻射方式傳至管壁提供，為降低一段轉(zhuǎn)化爐出口氣中CH4含量及向合成氣中補(bǔ)氮，在二段爐進(jìn)行轉(zhuǎn)化反應(yīng)的同時(shí)采用

18、以空氣或富氧為原料，在固定床絕熱催化反應(yīng)器中進(jìn)行耦合氧化反應(yīng)，以提高系統(tǒng)溫度，降低出口氣中CH4含量（2%），然后經(jīng)高溫串低溫變換，脫碳和甲烷化凈化得到38、2.5MPa新鮮合成氣。該工藝的特點(diǎn)是用一段的煙道氣預(yù)熱二段進(jìn)口空氣，將小部分甲烷轉(zhuǎn)化負(fù)荷移至二段轉(zhuǎn)化，副產(chǎn)高壓蒸汽，能耗約3941GJ/t，屬高能耗工藝，但比渣油和煤制氣工藝低。4.2換熱式轉(zhuǎn)化工藝換熱式轉(zhuǎn)化工藝是上世紀(jì)80年代開(kāi)發(fā)的技術(shù)，該法是一段爐不需外加熱，而是利用二段轉(zhuǎn)化爐出口約1000的高溫氣體作為一段天然氣、蒸汽轉(zhuǎn)化反應(yīng)的熱源，為維持轉(zhuǎn)化系統(tǒng)熱平衡及合成氣適宜氫氮比，二段爐需引入富氧空氣。其工藝特點(diǎn)是：（1）天然氣消耗少，熱

19、效率高。因二段爐的熱工藝氣體為一段爐提供了轉(zhuǎn)化的熱量；與傳統(tǒng)工藝相比，燃料天然氣用量減少了20%30%，沒(méi)有因煙氣排入大氣所造成的熱損失；由于一段爐絕熱層的作用，二段爐燃燒所放出的熱效率幾乎100%。（2）投資少，占地面積小。其一段爐就像一個(gè)換熱器，體積小，內(nèi)外壓差小，爐管管壁薄，節(jié)省了大量的合金材料，同時(shí)，一段爐和二段爐安裝在一個(gè)框架內(nèi)，布置緊湊。（3）操作彈性大，開(kāi)停車(chē)方便。其一段爐較箱式爐使用條件溫和，沒(méi)有明火。不會(huì)因負(fù)荷的波動(dòng)而導(dǎo)致熱量不平衡，轉(zhuǎn)化爐出口氣體中CH4含量變化時(shí)可通過(guò)調(diào)整富氧空氣中的氧含量控制二段爐出口氣體的CH4含量。換熱式轉(zhuǎn)化裝置可在30%110%負(fù)荷范圍內(nèi)操作。（4

20、）二氧化碳產(chǎn)量高，換熱式轉(zhuǎn)化工藝二段爐的耗氧量較高，CO2產(chǎn)量高，在制氨時(shí)其產(chǎn)品氨與二氧化碳可基本滿(mǎn)足尿素生產(chǎn)。（5）環(huán)境污染小，沒(méi)有煙道氣從轉(zhuǎn)化爐排出，減少環(huán)境污染。換熱式轉(zhuǎn)化工藝在中小型氮肥企業(yè)己成功廣泛應(yīng)用。4.3 部分氧化法工藝4.3.1 催化部分氧化法工藝催化部分氧化法工藝流程是：從管網(wǎng)來(lái)的天然氣與空分單元來(lái)的空氣在開(kāi)工爐中燃燒生成高溫?zé)煹罋膺M(jìn)入轉(zhuǎn)化爐供催化劑床層逐漸升溫，其溫度通過(guò)調(diào)節(jié)天然氣量、沖冷空氣及加入蒸汽調(diào)節(jié)，出轉(zhuǎn)化爐的煙道氣經(jīng)廢鍋和混合預(yù)熱器后排空，由空氣、天然氣、H2-N2氣聯(lián)合壓縮機(jī)（三聯(lián)機(jī)）送來(lái)的空氣與空分單元氧壓機(jī)送來(lái)的氧氣，在2.2MPa壓力下混合為41%47%

21、的富氧空氣，經(jīng)加熱爐加熱至485進(jìn)入轉(zhuǎn)化爐爐頭混合器，由三聯(lián)機(jī)進(jìn)來(lái)的天然氣經(jīng)預(yù)熱至350后依次經(jīng)MnO脫硫槽和ZnO脫硫槽，使硫含量降至1 PPm后與2.2MPa蒸汽混合，然后經(jīng)予熱器加熱至440，進(jìn)入轉(zhuǎn)化爐爐頭混合器，富氧空氣：天然氣：蒸汽按C:H2O:O2=l:2:0.6比例，在轉(zhuǎn)化爐爐頭混合器充分混合均勻后，噴入催化劑層，首先是氧與天然氣迅速燃燒，溫度急劇上升，同時(shí)伴隨有水蒸汽與甲烷的轉(zhuǎn)化反應(yīng)進(jìn)行，催化劑層溫度應(yīng)控制在小于1100；此后混合氣穿過(guò)催化劑層，主要進(jìn)行蒸汽與剩余甲烷的轉(zhuǎn)化反應(yīng)，由轉(zhuǎn)化爐出來(lái)的高溫轉(zhuǎn)化氣經(jīng)廢鍋回收熱量，產(chǎn)生2.5MPa的飽和蒸汽，出廢鍋的轉(zhuǎn)化氣約482，經(jīng)混合氣

22、預(yù)熱器和天然氣蒸汽換熱器回收熱量后送至變換工序。采用這種方法制氣熱效率高，整個(gè)制氣過(guò)程可以在相當(dāng)高的壓力下進(jìn)行，因而這種方法適合合成氨合成氣的轉(zhuǎn)化。4.3.2 非催化部分氧化法天然氣非催化部分氧化工藝流程：天然氣由配氣站經(jīng)過(guò)濾后進(jìn)入天然氣壓縮機(jī)，壓縮至6.4MPa，180，進(jìn)入加熱爐加熱到254，然后入氣化爐噴嘴的中心管，來(lái)自空分單元的氧氣（壓力為6.61MPa(A)，溫度為38），配入5%10%（體積分?jǐn)?shù)）的保護(hù)蒸汽，進(jìn)入加熱爐被加熱，然后入氣化爐噴嘴的環(huán)隙流道。進(jìn)入氣化爐噴嘴的天然氣和氧氣經(jīng)混合后入氣化爐，發(fā)生燃燒反應(yīng)和部分氧化反應(yīng)，生成主要成分為CO+H2（大于95%）的粗合成氣，高溫粗

23、合成氣在爐下部被冷激至210，最終經(jīng)洗滌塔洗滌后去凈化工序。采用天然氣非催化部分氧化工藝的關(guān)鍵技術(shù)是天然氣噴嘴。甲烷部分氧化制合成氣氣化過(guò)程的控制步驟是混合過(guò)程。技術(shù)關(guān)鍵是燒嘴以及燒嘴與氣化爐匹配形成的流場(chǎng)，在氣化形式一定的情況下，影響氣化結(jié)果的因素是氧氣/天然氣比及蒸汽用量。4.4 本工程工藝技術(shù)的選擇本工程所需的合成氣規(guī)格見(jiàn)表2。表2 目標(biāo)合成氣規(guī)格序號(hào)項(xiàng) 目規(guī) 格備注1H2+CO95%mol2H2/CO1.72.3分子比3O25 ppm體積4CO2200ppm Vol5總硫含量1ppm Vol6總不飽和烴600ppm Vol7其中C2、C3、C4不飽和烴250 ppm Vol8水含量飽和

24、9惰性氣體N2、甲烷平衡10HCN含量1ppm Vol11流量3209Nm3/h采用非催化天然氣部分氧化工藝流程后，粗合成氣的組成與渣油的對(duì)比見(jiàn)表3。表3 以渣油、天然氣為原料的Shell氣化制粗合成氣工藝對(duì)比序號(hào)項(xiàng) 目渣油天然氣備注1氣化爐操作壓力MPa6.06.02氣化爐操作溫度125013503粗合成氣成分（V）%CO46.13333.92H248.68462.54CH40.3000.500CO24.6181.89N2+Ar0.2091.14H2S0.0541.24×10-6C痕量痕量H2+CO94.81796.46 根據(jù)表2目標(biāo)合成氣的規(guī)格要求及表3中關(guān)于采用非催化部分氧化所

25、產(chǎn)生的粗合成氣的對(duì)比以及上述各種天然氣轉(zhuǎn)化工藝流程的比較，本工程擬采用非催化天然氣部分氧化工藝流程。5、本次改造所選擇的工藝概述5.1 工藝流程簡(jiǎn)述5.1.1天然氣壓縮 天然氣輸配站來(lái)的原料天然氣溫度25，壓力1.55MPa(A)，進(jìn)入天然氣壓縮機(jī)進(jìn)口，經(jīng)二級(jí)壓縮，出天然氣壓縮機(jī)氣體壓力為6.4 MPa(A)，送合成氣裝置部分氧化工序。部分氧化（1）氣化來(lái)自天然氣壓縮機(jī)的6.4MPa(A)天然氣在天然氣預(yù)熱器中由高壓蒸汽加熱到254，熱的天然氣進(jìn)入氣化爐燒嘴。來(lái)自空分裝置的純氧，壓力6.61MPa(A)，溫度為38，在氧氣預(yù)熱器中由高壓蒸汽加熱到230，然后與高壓蒸汽混合進(jìn)入氣化爐燒嘴的環(huán)隙。

26、天然氣在氧氣、蒸汽氣化劑存在的情況下，在氣化爐內(nèi)發(fā)生部分氧化反應(yīng)生成以CO+H2為主體的高溫原料氣，氣體溫度約1250。高溫轉(zhuǎn)化的粗合成氣經(jīng)廢鍋副產(chǎn)10.5MPa的高壓飽和蒸汽，高壓飽和蒸汽送作為全廠(chǎng)動(dòng)力，粗合成氣再進(jìn)入氣化廢鍋節(jié)能器回收熱量，粗合成氣溫度降至200后再進(jìn)入鍋爐給水預(yù)熱器，溫度降至143，然后依次經(jīng)過(guò)激冷管和碳黑分離器分離出碳黑。粗合成氣以5.7MPa、125離開(kāi)分離器后兩股粗合成氣會(huì)合進(jìn)入脫鹽水預(yù)熱器進(jìn)一步回收熱量，氣體冷卻至102，然后進(jìn)入碳黑洗滌塔。碳黑洗滌塔為兩段填料塔，粗合成氣與噴淋水逆流接觸，除去殘存碳黑，并洗滌掉氣體中的絕大部分氨和氫氰酸，粗合成氣冷卻降溫到45送

27、往后續(xù)工序。（2）碳黑水處理經(jīng)污水處理后的回水經(jīng)降溫到42入碳黑洗滌塔上塔作為最終洗滌液，確保原料氣中碳黑含量1mg/Nm3。碳黑洗滌塔下塔為循環(huán)洗滌，洗滌水從下塔底抽出，經(jīng)洗滌泵加壓后，再經(jīng)洗滌塔循環(huán)水冷卻器降溫至45返回碳黑洗滌塔下塔。從洗滌泵出口抽出一股（6.3MPa（A）、62）作為激冷水，經(jīng)激冷水過(guò)濾器過(guò)濾后送到激冷管和碳黑分離器，出碳黑分離器的碳黑水進(jìn)入碳黑水罐閃蒸，氣體經(jīng)冷卻后去火炬系統(tǒng)，液體會(huì)合后由碳黑水泵抽出經(jīng)換熱器冷卻后送至650#處理系統(tǒng)。同時(shí)對(duì)現(xiàn)有的650#裝置進(jìn)行改造，恢復(fù)原有篩下水罐V-652，設(shè)備重新防腐，疏通其進(jìn)出口管線(xiàn)；原有螺桿泵進(jìn)行更換，選用適合輸送碳黑水的

28、自吸泵；原有砂濾器防腐，按照原砂濾器設(shè)計(jì)制造圖要求，重新制造一臺(tái)同樣性能的砂濾器。過(guò)濾器出入口設(shè)置壓差顯示及報(bào)警并引入DCS；原有液位、壓差等儀表恢復(fù)；作為應(yīng)急措施，由P-652/657出口和砂濾器進(jìn)出口新鋪設(shè)一條排放管線(xiàn)到動(dòng)力分廠(chǎng)干化場(chǎng)，管線(xiàn)伴熱保溫，干化場(chǎng)設(shè)置空氣過(guò)濾氈，經(jīng)過(guò)濾的污水排至污水處理場(chǎng)。來(lái)自氣化燒嘴冷卻水貯槽的熱水195經(jīng)燒嘴冷卻水泵加壓至約7.0MPa(A)，熱水經(jīng)過(guò)燒嘴冷卻器冷卻至190后去氣化爐燒嘴的冷卻水環(huán)管，冷卻水環(huán)管對(duì)氣化爐燒嘴具有冷卻和保護(hù)的作用。5.1.3 合成氣后續(xù)工序合成氣裝置后續(xù)工序流程同改造前。5.2 關(guān)鍵工藝參數(shù)的控制 天然氣轉(zhuǎn)化過(guò)程關(guān)鍵工藝參數(shù)一是氧

29、/天然氣的體積比，二是反應(yīng)溫度。根據(jù)類(lèi)似工程的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，在蒸汽加入量變化不大的情況下，隨氧/天然氣比的升高，氣化爐溫度可隨之升高，在較高溫度下，反應(yīng)速率加快，出口氣中甲烷含量隨氣化爐溫度升高而降低。天然氣部分氧化反應(yīng)應(yīng)在較高的溫度下進(jìn)行，也就是說(shuō)，在氣化爐反應(yīng)設(shè)備材質(zhì)允許的條件下，溫度愈高愈好。因此，在考慮甲烷的平衡含量、氣化爐的熱損失，在特定的氣化爐和燒嘴條件下，應(yīng)將反應(yīng)溫度確定在12501350之間。在實(shí)際運(yùn)行操作中。由于考慮到拱頂受熱輻射而超溫的影響，實(shí)際操作溫度?？刂圃?300以下。同時(shí)對(duì)合成氣中有效氣（CO+H2）含量而言，最佳氧/天然氣比為0.600.64之間。合成氣中氫氣最佳值出

30、現(xiàn)氧/天然氣比值0.600.64之間。一氧化碳隨氧/天然氣比的增加而增加。二氧化碳的含量隨氧/天然氣比的增加而降低。但也應(yīng)注意到，一氧化碳含量的增加，可使有效氣（CO+H2）保持較高的含量，這種由一氧化碳含量的增加帶來(lái)的較高的有效氣含量的方法是不可取的；當(dāng)氧/天然氣比大于0.64后，一氧化碳含量較高，但相對(duì)氫含量降低；同時(shí)，一氧化碳含量的升高，也會(huì)加重變換系統(tǒng)的負(fù)擔(dān)，造成運(yùn)行經(jīng)濟(jì)上的不可取。所以綜合這兩種情況，氧/天然氣比值選取在0.600.64之間比較合適。在0.600.64時(shí)，氣化爐溫度約為12501320，此時(shí)出口氣中甲烷含量約為0.90.32%，當(dāng)氣化爐溫度為1300左右，即可保持氣化

31、爐出口氣中甲烷含量不大于0.5%。綜上所述，在現(xiàn)有氣化爐、天然氣噴嘴、蒸汽加入量等條件下，氣化爐入口氧/天然氣比在0.600.64之間，氣化爐爐溫保持在12501300左右較好。6、原料供應(yīng)本項(xiàng)目天然氣經(jīng)西氣東輸工程的輸氣管線(xiàn)送入界區(qū)。本項(xiàng)目天然氣規(guī)格見(jiàn)表4。表4 天然氣規(guī)格序號(hào)分析項(xiàng)目單位預(yù)測(cè)值設(shè)計(jì)值1CH4mol%94.2097.2095.9492C2H6mol%0.5801.1000.9083C3H8mol%0.0500.2000.1364iC4H10mol%00.0300.0075nC4H10mol%00.0306iC5H12mol%00.0207nC5H12mol%00.0208C6

32、H14mol%00.0209CO2mol%3.03.010總硫mg/Nm3202011H2O無(wú)游離水12低位熱值kJ/ Nm331800328003505813溫度環(huán)境溫度25六、抽真空系統(tǒng)改造技術(shù)方案1、現(xiàn)有脂肪醇抽真空系統(tǒng)簡(jiǎn)介洗化廠(chǎng)羰基合成脂肪醇裝置（800#）是從日本三菱油化公司引進(jìn)的SHELL加氫甲?；铣蓪?zhuān)利技術(shù)，1992年施工建設(shè)，1993年11月份投產(chǎn)。各真空噴射器都為單臺(tái)設(shè)備，無(wú)備用設(shè)備。原真空系統(tǒng)基本數(shù)據(jù)如下：1.1 設(shè)備號(hào)：J-801 名稱(chēng)：脫氣塔/蒸發(fā)器真空系統(tǒng)數(shù)量：1臺(tái)用途：冷凝器及粗醇回收系統(tǒng)5級(jí)真空系統(tǒng)操作蒸汽壓力：7.5Kg/mm2提供一臺(tái)帶有接觸式冷凝器的5級(jí)蒸

33、汽噴射器。表5 生產(chǎn)2、3醇時(shí)參數(shù)級(jí)數(shù)從動(dòng)流體估算流量（Kg/h）估算吸入壓力KPa）估算排放壓力（KPa）1級(jí)空氣5.60.180.27非冷凝物（分子量18.9）17.2冷凝物（分子量135.7）87.52級(jí)空氣0.20.27非冷凝物（分子量17.6）2.2冷凝物（分子量86.2）7.5注14級(jí)空氣注21.47.335級(jí)大氣表6 生產(chǎn)4、5醇時(shí)參數(shù)級(jí)數(shù)從動(dòng)流體估算流量（Kg/h）估算吸入壓力（KPa）估算排放壓力（KPa）1級(jí)空氣5.60.0140.20非冷凝物（分子量18.4）23.0冷凝物（分子量155）116.02級(jí)空氣0.2非冷凝物（分子量17.2）1.8冷凝物（分子量39.2）1.

34、4注14級(jí)空氣注21.47.335級(jí)大氣注1： 2級(jí)處的物流必須來(lái)自1級(jí)的物流中（包括動(dòng)力蒸汽）構(gòu)成總流量進(jìn)入第二級(jí)噴射器。注2： 4級(jí)處的物流必須加到來(lái)自3級(jí)的物流中（包括動(dòng)力蒸汽）構(gòu)成總 流量進(jìn)第1級(jí)接觸式冷凝器。注3： 假設(shè)所有在4級(jí)讓游處第一級(jí)接觸式冷凝器上冷凝的所有冷凝物包含有347KJ/Kg的潛在熱量。注4： 第1，2級(jí)噴射器有蒸汽夾套。1.2 設(shè)備號(hào)： J-802名稱(chēng)：蒸發(fā)器開(kāi)汽真空系統(tǒng)數(shù)量：1臺(tái)用途：蒸發(fā)器開(kāi)汽噴射器提供一臺(tái)帶有接觸式冷凝器的4級(jí)蒸汽噴射器。第1級(jí)噴射器有蒸汽伴熱。設(shè)計(jì)能力為6Kg空氣，抽空能力為：按在抽空時(shí)最大的泄漏為1.0Kg/h時(shí)，在2小時(shí)將33立方米的填

35、充系統(tǒng)從起始的大氣壓力到最終的0.13KPa的壓力。操作蒸汽壓力：7.5Kg/mm21.3 設(shè)備號(hào)： J-841名稱(chēng)：輕餾份塔真空系統(tǒng)數(shù)量：1臺(tái) 用途：輕餾份塔真空系統(tǒng)。 在第一級(jí)冷凝器前預(yù)冷凝器與各級(jí)之間放置帶有接觸式冷凝器的2級(jí)蒸汽噴射器系統(tǒng)。表7 生產(chǎn)2、3醇時(shí)參數(shù)從流體進(jìn)入冷凝器流體空氣，水，冷凝物構(gòu)成成份空氣：10千克/小時(shí)水 ：103.6千克/小時(shí)冷凝物：113.0千克/小時(shí)分子量160.6溫度82估算入口壓力絕對(duì) KPa：9.07第1級(jí)噴射器估算吸入壓力絕對(duì) KPa：8.67 KPa第2級(jí)估算排放壓力絕對(duì) KPa：大氣壓表8 生產(chǎn)4、5醇時(shí)參數(shù)從動(dòng)流體進(jìn)入預(yù)冷凝器空氣，水，冷凝物

36、構(gòu)成成份空氣：10千克/小時(shí)水 ：88.5千克/小時(shí)冷凝物：43.1千克/小時(shí)分子量189.9溫度94估算入口壓力絕對(duì) KPa：9.21第1級(jí)噴射器估算吸入壓力絕對(duì)，8.67 KPa第2級(jí)噴射器估算排放壓力絕對(duì) ：大氣壓注：假設(shè)不論在哪種情況，在第1級(jí)與第2級(jí)之間接觸式冷凝器上冷凝的所有冷凝物都包含有347Kj/hr的潛熱。操作蒸汽壓力：7.5Kg/mm21.4 設(shè)備號(hào)： J-842名稱(chēng)：重餾份塔真空系統(tǒng)數(shù)量：1臺(tái)用途：醇重餾份塔真空系統(tǒng)在各級(jí)之間配置一臺(tái)帶接觸冷凝器的雙級(jí)蒸汽噴射器。表9級(jí)數(shù)從動(dòng)流體估算流量（Kg/h）估算吸入壓力（KPa）估算排放壓力（KPa）1級(jí)空氣5.02.67冷凝物3

37、.02級(jí)大氣壓注:假設(shè)第1級(jí)與第2級(jí)之間在接觸式冷凝器上冷凝的所有冷凝物包含有347KJ/Kg的潛熱.操作蒸汽壓力：7.5Kg/mm2J-801、 J-802 、J-841 、J-842真空噴射器的其他設(shè)計(jì)參數(shù)見(jiàn)表1017。2、技術(shù)改造方案2.1工藝技術(shù)方案的對(duì)比：1）通過(guò)兩級(jí)氣浮進(jìn)行真空冷卻水的除油，具體流程為：含油廢水隔油破乳絮凝一級(jí)氣浮二級(jí)氣浮。此方案占地面積大，出水含油量為50150ppm，并需添加大量的藥劑。2）通過(guò)聚結(jié)技術(shù)進(jìn)行真空冷卻水的除油，具體流程為：低剪切旋流除油斜板除油化學(xué)破乳高效聚結(jié)除油深層過(guò)濾，此方案占地面積較小，出水含油量為50ppm，也需添加藥劑，但長(zhǎng)周期運(yùn)行有可能

38、存在問(wèn)題。 以上兩個(gè)方案根據(jù)中油有關(guān)對(duì)廢水處理技術(shù)的要求，都需要做中試實(shí)驗(yàn)，且需要添加大量的藥劑，運(yùn)行成本高；僅對(duì)真空冷卻水進(jìn)行了除油，除油不徹底；對(duì)現(xiàn)有真空系統(tǒng)存在的問(wèn)題沒(méi)有進(jìn)行整改。3）通過(guò)改造真空系統(tǒng)，將真空系統(tǒng)直接冷卻方式改為間接冷卻方式，徹底解決真空系統(tǒng)存在的問(wèn)題，并徹底解決油水直接混合冷卻的問(wèn)題產(chǎn)生的環(huán)保問(wèn)題。此方案不新增占地，運(yùn)行成本低，除油徹底。2.2工藝技術(shù)方案的選定：通過(guò)詳細(xì)的技術(shù)交流、論證和對(duì)比，本次改造擬采用將脂肪醇循環(huán)水直接接觸冷卻式蒸汽抽真空系統(tǒng)改造為循環(huán)水間接冷卻式蒸汽抽真空系統(tǒng)，改造后將消除抽真空系統(tǒng)的安全隱患，避免產(chǎn)生高含油量的污水，徹底解決脂肪醇裝置的環(huán)保隱

39、患問(wèn)題。具體改造如下：1） J-801：脫氧器/蒸發(fā)器真空系統(tǒng)五級(jí)蒸汽噴射器真空系統(tǒng)由三臺(tái)主噴射泵、一臺(tái)主冷凝器管殼式冷凝器（立式安裝放置）、兩臺(tái)蒸汽噴射泵、一臺(tái)級(jí)間冷凝器（管殼式）、一臺(tái)噴射器之后的冷凝器（管殼式）組成。凈重：約12000kg （不包括冷凝器）2） J-802：蒸發(fā)器開(kāi)汽真空系統(tǒng)四級(jí)蒸汽噴射器真空系統(tǒng)由兩臺(tái)主噴射泵、兩臺(tái)蒸汽噴射泵、兩臺(tái)級(jí)間冷凝器（管殼式，臥式安裝放置）、一臺(tái)噴射器之后的冷凝器（管殼式，臥式安裝放置）組成。凈重：約400kg（不包括冷凝器）3） J-841：輕餾份塔真空系統(tǒng)兩級(jí)蒸汽噴射器真空系統(tǒng)由一臺(tái)主冷凝器管殼式冷凝器（立式安裝放置）、兩臺(tái)蒸汽噴射泵、一臺(tái)級(jí)

40、間冷凝器（管殼式）、一臺(tái)噴射器之后的冷凝器（管殼式）組成。凈重：約50kg（不包括冷凝器）4）J-842：重餾份塔真空系統(tǒng)兩級(jí)蒸汽噴射器真空系統(tǒng)由兩臺(tái)蒸汽噴射泵、一臺(tái)級(jí)間冷凝器（管殼式）、一臺(tái)噴射器之后的冷凝器（管殼式）組成。凈重：約50kg（不包括冷凝器）5）將450m3/h填料式冷卻塔改造成WGPL-450m3/h無(wú)填料噴霧冷卻塔。本改造項(xiàng)目可以充分利用洗化廠(chǎng)內(nèi)現(xiàn)有條件，不增加水、電、汽、燃料等公用工程系統(tǒng)，可在800#裝置原抽真空系統(tǒng)位置上進(jìn)行改造。3、改造主要內(nèi)容及參數(shù)選擇3.1 J-801：脫氧器/蒸發(fā)器真空系統(tǒng)設(shè)計(jì)數(shù)據(jù): 工況2(最苛刻的工況，以下數(shù)據(jù)是100%處理能力)吸入壓力：

41、0.15 mbar (0.015 kPa)吸入流體的流量：5.6 kg/h空氣 23 kg/h 非冷凝物（分子量18.4） 116 kg/h 冷凝物（分子量155）第二級(jí)吸入流體的流量： 0.2 kg/h空氣 1.8 kg/h 非冷凝物（分子量17.2） 1.4 kg/h 冷凝物（分子量39.2）第四級(jí)吸入流體的流量： 1.4 kg/h空氣吸入溫度：20（假定）排放壓力：大氣壓公用工程：動(dòng)力蒸汽：9 bar 絕壓，飽和干氣，每個(gè)蒸汽噴嘴入口處冷卻水：30（最高）消耗數(shù)據(jù)：（針對(duì)140%設(shè)計(jì)能力）動(dòng)力蒸汽：1-3級(jí)增壓器：3900 kg/h 4-5級(jí)噴射器：450 kg/h 冷卻水：主冷凝器：4

42、60 m3/h（3036）級(jí)間冷凝器：30 m3/h（3036）噴射泵之后的冷凝器：30 m3/h（3035）供貨范圍：三臺(tái)主噴射泵：44/48，48/40和40/28主體材質(zhì)：碳鋼蒸汽噴嘴喉管：不銹鋼1.4571；蒸汽噴射泵腔體材質(zhì)：碳鋼第1，2級(jí)主噴射泵有蒸汽夾套。兩臺(tái)蒸汽噴射泵：4和2主體材質(zhì)：碳鋼 和 GGG-40蒸汽噴嘴：不銹鋼工程數(shù)據(jù)表（包括噴嘴和管子設(shè)計(jì)）：1臺(tái)臥式管殼冷凝器，1400，管程長(zhǎng)度7500mm殼程、管板和水管的材質(zhì)均為碳鋼管程3/4×BWG16 材質(zhì)為不銹鋼SS3045個(gè)6”的清洗噴頭在殼程一側(cè)1臺(tái)級(jí)間管殼式冷凝器，406，管程長(zhǎng)度3000mm殼程、管板和

43、水管的材質(zhì)均為碳鋼管程3/4×BWG16 材質(zhì)為不銹鋼SS3041臺(tái)噴射器之后的管殼式冷凝器，324，管程長(zhǎng)度2000mm殼程、管板和水管的材質(zhì)均為碳鋼管程3/4× BWG16 材質(zhì)為不銹鋼SS3043.2 J-802：蒸發(fā)器開(kāi)汽噴射器真空系統(tǒng)設(shè)計(jì)數(shù)據(jù): 抽真空系統(tǒng)抽空體積：33 m3抽空時(shí)間：2小時(shí) （最大）起始?jí)毫Γ捍髿鈮鹤罱K壓力：1.3 mbar (=0.13 kPa)排放壓力：大氣壓抽空時(shí)的泄漏量：1 kg/h （最大）公用工程：動(dòng)力蒸汽：10 bar 絕壓，飽和干氣，每個(gè)蒸汽噴嘴入口處冷卻水：30（最高）消耗數(shù)據(jù)：動(dòng)力蒸汽：1-2級(jí)增壓器：119 kg/h3-4級(jí)

44、噴射器：115 kg/h 冷卻水：主冷凝器：15.5 m3/h （324）另兩臺(tái)冷凝器：8.8 m3/h供貨范圍：兩臺(tái)主噴射泵：8/6和6/4主體材質(zhì)：碳鋼 和 GGG-40蒸汽噴嘴：不銹鋼 1.4571第1級(jí)噴射器有蒸汽夾套。兩臺(tái)蒸汽噴射泵：21/2和11/4主體材質(zhì)：碳鋼 和 GGG-40蒸汽噴嘴：不銹鋼 1.4571工程數(shù)據(jù)表（包括噴嘴和管子設(shè)計(jì)）：1臺(tái)臥式管殼冷凝器，324，管程長(zhǎng)度3000mm殼程、管板和水管的材質(zhì)均為碳鋼管程20×1.5 材質(zhì)為不銹鋼另2臺(tái)管殼式冷凝器，273殼程、管板和水管的材質(zhì)均為碳鋼管程20×1.5 材質(zhì)為不銹鋼3.3 J-841：輕餾份塔

45、真空系統(tǒng)設(shè)計(jì)數(shù)據(jù): 工況1(最苛刻的工況，以下數(shù)據(jù)是100%處理能力)吸入壓力：90.7 mbar (9.07 kPa)吸入流體的流量：10 kg/h空氣 103.6 kg/h 水蒸汽（分子量18） 113 kg/h 冷凝物（分子量160.6）吸入溫度：82排放壓力：大氣壓公用工程：動(dòng)力蒸汽：10 bar 絕壓，干氣飽和，每個(gè)蒸汽噴嘴入口處冷卻水：30（最高）消耗數(shù)據(jù)：（針對(duì)140%設(shè)計(jì)能力）動(dòng)力蒸汽：1-2級(jí)噴射器：116 kg/h冷卻水：主冷凝器：22.7 m3/h另兩臺(tái)冷凝器：8.5 m3/h供貨范圍：（針對(duì)140%設(shè)計(jì)能力）兩臺(tái)蒸汽噴射器：2和1主體材質(zhì)：碳鋼 和 GGG-40蒸汽噴嘴

46、：不銹鋼工程數(shù)據(jù)表（包括噴嘴和管子設(shè)計(jì)）：1臺(tái)立式管殼冷凝器，500，管程長(zhǎng)度2000mm殼程、管板和水管的材質(zhì)均為碳鋼管程20x1.5 材質(zhì)為不銹鋼水噴嘴材質(zhì)為不銹鋼另2臺(tái)管殼式冷凝器，273殼程、管板和水管的材質(zhì)均為碳鋼管程20x1.5 材質(zhì)為不銹鋼3.4 J-842：重餾份塔真空系統(tǒng)設(shè)計(jì)數(shù)據(jù): 工況1(最苛刻的工況,以下數(shù)據(jù)是100%處理能力)吸入壓力：26.7 mbar (2.67 kPa)吸入流體的流量：5 kg/h空氣 3 kg/h 冷凝物（分子量160.6）吸入溫度：70（假定）排放壓力：大氣壓公用工程：動(dòng)力蒸汽：10 bar 絕壓，干氣飽和，每個(gè)蒸汽噴嘴入口處冷卻水：30（最高

47、）消耗數(shù)據(jù)：（針對(duì)140%設(shè)計(jì)能力）動(dòng)力蒸汽：1-2級(jí)噴射器：88 kg/h冷卻水：兩臺(tái)冷凝器：6 m3/h供貨范圍：（針對(duì)140%設(shè)計(jì)能力）兩臺(tái)蒸汽噴射器：2和1主體材質(zhì)：碳鋼 和 GGG-40蒸汽噴嘴：不銹鋼工程數(shù)據(jù)表（包括噴嘴和管子設(shè)計(jì)）：2臺(tái)管殼式冷凝器，219殼程、管板和水管的材質(zhì)均為碳鋼管程20×1.5 材質(zhì)為不銹鋼七、項(xiàng)目投資估算及主要工程量預(yù)計(jì)項(xiàng)目總投資6986萬(wàn)元，具體工程量及投資見(jiàn)下表：名稱(chēng)投資組成投資額（萬(wàn)元）備注工程費(fèi)用設(shè)備投資2586主要材料1900循環(huán)水冷卻塔改造450建筑安裝工程1550設(shè)計(jì)費(fèi)、建管費(fèi)及其他費(fèi)用380不可預(yù)見(jiàn)費(fèi)120合計(jì)6986八、 實(shí)施

48、進(jìn)度計(jì)劃1、2012.12012.3完成項(xiàng)目建議2、2012.42012.7完成可行性研究報(bào)告3、2012.82012.12完成基礎(chǔ)設(shè)計(jì)4、2013.12013.5 完成施工圖設(shè)計(jì)九、項(xiàng)目建成后達(dá)到的效果該項(xiàng)目實(shí)施后，將解決羰基合成脂肪醇裝置抽真空系統(tǒng)在正常生產(chǎn)中存在的不足，將有利于提高裝置負(fù)荷，減少能耗、物耗，降低產(chǎn)品制造成本，每年可減少因真空故障停產(chǎn)、循環(huán)、降負(fù)荷等造成的200萬(wàn)元損失；同時(shí)也徹底解決油水直接混合冷卻的問(wèn)題產(chǎn)生的環(huán)保問(wèn)題。此方案不新增占地，運(yùn)行成本低，除油徹底，可確保裝置長(zhǎng)周期運(yùn)行和平穩(wěn)生產(chǎn)。表10.J-802真空噴射器設(shè)計(jì)參數(shù)表物料進(jìn)口管徑（英寸）物料出口管徑（英寸）噴射

49、器外徑（mm）蒸汽進(jìn)口管徑（英寸）蒸汽量（Kg/h）L1（mm）L2（mm）L3（mm）吸入口壓力（KPa）J-802A86273.0，219.1，202.60.512.915503203000.13J-802B64219.1，114.30.549.111103092701.0J-802C21.5114.30.528.05301851807.47J-802D1.5176.20.547.338015515023.3L1是物料進(jìn)口管中心到真空噴射器底部距離L2是物料進(jìn)口管中心到真空噴射器頂部蒸汽進(jìn)口管法蘭面距離L3是物料進(jìn)口管法蘭面到真空噴射器中心線(xiàn)距離表11.J-802真空噴射器各級(jí)冷凝器設(shè)計(jì)參

50、數(shù)表N1（英寸）N2（英寸）N4（英寸）N5（英寸）N6（英寸）N3（英寸）蒸汽量（m3/h）直徑（mm）冷卻器長(zhǎng)（mm）V-830A4×SCH402×SCH803×SCH403×SCH402×SCH804.78323.8×STD wall標(biāo)準(zhǔn)壁厚1305V-830B1.5×SCH1601.5×SCH1601.5×SCH1603×SCH401×SCH1603×SCH401.14168.3×SCH40710V-830C1×SCH1601.5×SCH1601.5×SCH1603×SCH401×SCH1603×SCH401.14168.3×SCH40710N1是物料入口管直徑，N2是物料出口管直徑，N3是物料接管入口管直徑，N4是冷卻水排出口管直徑，N5視徑直徑，N6是冷卻水入出口管直徑表12.J-801真空噴射器設(shè)計(jì)參數(shù)表物料進(jìn)口管徑（英寸）物料出口管徑（英寸）噴射器外徑（mm）蒸汽進(jìn)口管徑（英