成都地鐵車站主體結構計算書

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上雙林路站主體結構計算書一、工程概況雙林路站為12m島式站臺，車站總長168.8m。為雙柱雙層三跨現(xiàn)澆鋼筋混凝土矩形結構。車站頂面覆土深度為3.5m4.0m。車站圍護結構采用1200mm的鉆孔灌注樁，內(nèi)襯墻與鉆孔灌注樁之間設置柔性防水層，屬于重合墻結構。二、計算依據(jù)1、成都地鐵4號線一期工程 詳細勘察階段 雙林路站 巖土工程勘察報告（送審稿）(中國建筑西南勘察設計研究院有限公司 2010年10月) ；2、成都地鐵4號線一期工程雙林路站點管線綜合 方案設計圖（第二版）（成都市市政工程設計研究院 二O一O年九月二日 成都）3、主要采用的國家和地方規(guī)范：建筑結構荷載規(guī)范（GB

2、 50009-2001）（2006修訂版）建筑地基基礎設計規(guī)范（GB 50007-2002）地鐵設計規(guī)范（GB 50157-2003）建筑抗震設計規(guī)范（GB 50011-2010）鐵路工程抗震設計規(guī)范（GBJ 111-87）人民防空工程設計規(guī)范（GB 50225-95）鐵路隧道設計規(guī)范（TB10003-2005）混凝土結構設計規(guī)范（GB 50010-2010）三、結構計算原則1）結構構件根據(jù)承載力極限狀態(tài)及正常使用極限狀態(tài)的要求，分別進行承載能力的計算和穩(wěn)定性，變形及裂縫寬度驗算；2）結構的安全等級為一級，構件的（結構）重要性系數(shù)取1.1；3）結構構件的裂縫控制等級為三級，即構件允許出現(xiàn)裂縫。

3、裂縫寬度限值：迎水面不大于0.2mm，其他不大于0.3mm； 4）結構按7度地震烈度進行抗震驗算，并在結構設計時采用相應的構造措施，以提高結構的整體抗震性能；（構造措施采用三級框架結構抗震構造）5）結構設計按六級人防的抗力標準進行驗算，并在規(guī)定的設防位置采取相應的構造措施；6）結構抗浮驗算按最不利情況采用，當不考慮側(cè)壁摩阻力時，其抗浮安全系數(shù)應大于1.05；（考慮側(cè)壁摩阻力時，其抗浮安全系數(shù)應大于1.2）7）結構構件的設計應按承載力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)分別進行荷載效應組合，并取各自的最不利組合進行設計；8）結構設計應符合結構的實際工作（受力）條件，并反映結構與周圍地層的相互作用。四、計算

4、模型因車站主體是一個狹長的建筑物，縱向很長，橫向相對尺寸較小。主體計算取延米結構，作為平面應變問題來近似處理，考慮地層與結構的共同作用，采用荷載結構模型平面桿系有限元單元法。計算模型為支承在彈性地基上對稱的平面框架結構，框架結構底板下用土彈簧模擬土體抗力，車站結構考慮水平及豎向荷載。按荷載情況、施工方法，模擬開挖、回筑和使用階段不同的受力狀況，按最不利內(nèi)力進行計算。中柱根據(jù)等效EA原則換算墻厚。本站圍護樁與主體結構之間設置柔性防水層，按重合墻考慮，即圍護結構與內(nèi)襯墻之間只傳遞徑向壓力而不傳遞切向剪力，SAP計算時，采用二力桿單元來模擬圍護樁與內(nèi)襯墻的這種作用。車站斷面的計算模型如圖2-1-1所

5、示。圖2-1-1 車站斷面計算模型五、荷載組合與分項系數(shù)5.1、荷載分類荷載類型荷載名稱永久荷載結構自重地層壓力隧道上部和破壞棱體范圍的設施及建筑物壓力靜水壓力及浮力預加應力混凝土的收縮和徐變設備重量地層抗力可變荷載基本可變荷載地面車輛荷載及其動力作用地面車輛荷載引起的側(cè)向土壓力地鐵車輛荷載及其動力作用人群荷載其他可變荷載溫度變化影響施工荷載偶然荷載地震荷載沉船、拋錨或河道疏浚產(chǎn)生的沖擊力等災害性荷載人防荷載5.2、荷載組合根據(jù)建筑結構荷載規(guī)范（GB 50009-2001）（2006修訂版）、建筑抗震設計規(guī)范（GB 50011-2010）、人民防空地下室設計規(guī)范（GB 50038-94）和地鐵

6、設計規(guī)范（GB 50157-2003）的規(guī)定，按結構在施工階段和使用階段可能出現(xiàn)的最不利情況進行荷載組合,由于本站屬于盾構過站，根據(jù)工期情況，盾構過站時頂板施工荷載及自重直接作用于中板上，計算中考慮施工荷載。各種荷載組合及分項系數(shù)見下表2-3-1。荷載組合表 表2-3-1荷載種類組合永久荷載可變荷載人防荷載地震荷載基本組合：永久荷載+基本可變荷載1.35（1.0）1.4準永久組合：永久荷載+基本可變荷載1.00.5偶然組合：永久荷載+地震荷載1.2（1.0）1.3偶然組合：永久荷載+人防荷載1.2（1.0）1.0施工階段組合1.21.4注：結構重要性系數(shù)1.1。施工階段重要性系數(shù)取0.9.六

7、車站結構斷面計算6.1 結構主要尺寸斷面1車站標準橫斷面斷面2西端頭橫斷面斷面3東端頭橫斷面6.2斷面1標準段斷面計算6.2.1 計算的鉆孔資料計算采用鉆孔M4Z3-SLL-013。相應土層的地質(zhì)參數(shù)如下：地層編號巖土名稱天然密度干密度天然重度土的側(cè)壓力系數(shù)基床系數(shù)承載力特征值膨脹力dKvKxfakPeg/cm3g/cm3KN/m3MPa/mMPa/mKPaKpa<1-1>人工填筑土1.90 <3-2>粘土2.00 1.95 20.0 0.50 564722075<3-3>粉質(zhì)粘土1.95 1.90 19.5 0.50 3230200<3-4>粉

8、土1.90 1.85 19.0 0.48 1210110<3-5>細砂1.80 1.70 18.0 0.40 100<3-6>中砂1.85 1.80 18.5 0.35 7050110<3-8-1>卵石土(松散)1.90 1.80 19.0 0.30 7542250<3-8-2>卵石土(稍密)2.00 1.90 20.0 0.30 9050350<3-8-3>卵石土(中密)2.20 2.10 22.0 0.25 11070800<3-8-4>卵石土(密實)2.25 2.15 22.5 0.20 12095900<5-

9、2>強風化泥巖2.10 2.00 0.35 6030250<5-3>中等風化泥巖2.35 2.20 0.30 1408010006.2.2 計算過程設計中考慮地震和人防等荷載偶然組合，并按照承載力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)兩種工況驗算結構在施工階段和使用階段的結構受力。根據(jù)以往的設計計算經(jīng)驗，對于設防烈度為7度的地下車站，地震荷載不起控制作用；對于按6級人防設防的地下車站，人防荷載不控制作用，控制配筋設計的是施工階段的強度和運營階段的裂縫。本站為盾構過站，補充計算中板完全承擔頂板施工荷載的工況。1、車站標準段為雙層三跨框架結構，結構頂板最大覆土取3.5m，結構使用期間的地下水

10、位取4.5m，附加荷載根據(jù)車站兩邊實際情況取值。2、荷載計算頂板上土荷載及超載標準值：FRCST=20×3.570kN/m2；中板人群及設備荷載：FMS8 kN/ m2；人防荷載：頂板70kN/ m2；底板60kN/ m2；側(cè)墻30kN/ m2；底板水壓力：FBS10×（17.03-4.5）125.3kN/ m2；側(cè)墻上部水壓力：FCQS0kN/ m2；底板水壓力：FCQX10×（17.03-4.5）125.3kN/ m2；樁承受土壓力：FCT10.5×7035kN/ m2； FCT20.4×（170.3+45）86.1kN/ m2；中板板面承

11、受頂板傳來的施工荷載：25kN/ m23、構件厚度分別為：頂板0.8m，中板0.4m，底板0.8m，側(cè)墻0.6m，柱子0.8×0.8m（等剛度轉(zhuǎn)化為墻為0.36m），樁徑1.2m2.2m（等剛度轉(zhuǎn)化為墻為0.82m）。4、荷載信息錄入完成后，通過對模型附截面及荷載后，進行程序計算，計算所得內(nèi)力圖如下。準永久組合彎矩圖（kN.m)承載力極限狀態(tài)彎矩圖（kN) 承載力極限狀態(tài)剪力圖（kN) 承載力極限狀態(tài)軸力圖（kN) 人防荷載狀態(tài)彎矩圖（kN) 中板承擔頂板施工荷載時基本組合下彎矩圖中板承擔頂板施工荷載時準永久組合下彎矩圖中板承擔頂板施工荷載時基本組合下剪力圖中板承擔頂板施工荷載時基本

12、組合下軸力圖6.2.3 計算結果及配筋分別取各個構件的不同工況的內(nèi)力包絡進行配筋計算，表中彎矩值為正常使用極限狀態(tài)的彎矩值，剪力及軸力均為承載能力極限狀態(tài)的內(nèi)力值，內(nèi)力表及根據(jù)混凝土結構設計規(guī)范（GB 50010-2010）進行的配筋計算結果見下表。 內(nèi)力表及配筋 構件名稱結構部位結構尺寸(mm)彎矩(KN.m)剪力(KN)軸力(kN)配筋配筋率（）裂縫寬度（mm）備注人防組合基本組合準永久組合頂板跨中80060455237762258251500.43 0.13柱支座435439294560258251500.430.07側(cè)墻支座314297198529258251500.430.05中板跨

13、中4001914796251171221500.690.05支座832881892291171221500.69 0.30底板跨中800772720485761500251500.43 0.28柱支座5655373617611500281500.55 0.08側(cè)墻支座827845569823150028150+221500.870.13側(cè)墻跨中6002793612295890221500.45 0.15頂板支座384340241257599221501.45 0.17底板支座71874650285694422150+281501.170.2注：1、表中配筋按照裂縫控制；2、底板與側(cè)墻外側(cè)鋼筋互

14、相伸入?yún)⑴c對方受力。 2、中板的彎矩、剪力、軸力設計值及標準值為施工階段組合控制值6.3斷面2西端盾構井橫斷面計算6.3.1 計算的鉆孔資料計算采用鉆孔M4Z3-SLL-003。相應土層的地質(zhì)參數(shù)如下：地層編號巖土名稱天然密度干密度天然重度土的側(cè)壓力系數(shù)基床系數(shù)承載力特征值膨脹力dKvKxfakPeg/cm3g/cm3KN/m3MPa/mMPa/mKPaKpa<1-1>人工填筑土1.90 <3-2>粘土2.00 1.95 20.0 0.50 564722075<3-3>粉質(zhì)粘土1.95 1.90 19.5 0.50 3230200<3-4>粉土1

15、.90 1.85 19.0 0.48 1210110<3-5>細砂1.80 1.70 18.0 0.40 100<3-6>中砂1.85 1.80 18.5 0.35 7050110<3-8-1>卵石土(松散)1.90 1.80 19.0 0.30 7542250<3-8-2>卵石土(稍密)2.00 1.90 20.0 0.30 9050350<3-8-3>卵石土(中密)2.20 2.10 22.0 0.25 11070800<3-8-4>卵石土(密實)2.25 2.15 22.5 0.20 12095900<5-2&

16、gt;強風化泥巖2.10 2.00 0.35 6030250<5-3>中等風化泥巖2.35 2.20 0.30 1408010006.3.2 計算過程設計中考慮地震和人防等荷載偶然組合，并按照承載力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)兩種工況驗算結構在施工階段和使用階段的結構受力。根據(jù)以往的設計計算經(jīng)驗，對于設防烈度為7度的地下車站，地震荷載不起控制作用；對于按6級人防設防的地下車站，人防荷載不控制作用，控制配筋設計的是施工階段的強度和運營階段的裂縫。1、車站西端為雙層三跨框架結構與4號出入口共用一道側(cè)墻，主體與1號風道間未設變形縫，頂板最大覆土取3.5m，結構使用期間的地下水位取4.5m，

17、附加荷載根據(jù)車站兩邊實際情況取值。2、荷載計算頂板上土荷載及超載標準值：FRCST=20×3.570kN/m2；中板人群及設備荷載：FMS8 kN/ m2；人防荷載：頂板70kN/ m2；底板60kN/ m2；側(cè)墻30kN/ m2；底板水壓力：FBS10×（17.34-4.5）128.4kN/ m2；側(cè)墻上部水壓力：FCQS0kN/ m2；底板水壓力：FCQX10×（17.34-4.5）128.4kN/ m2；中板處側(cè)墻水壓力：10×（9.15-4.5）46.5kN/ m2；樁承受土壓力：FCT10.5×7035kN/ m2； FCT20.4&

18、#215;（173.4+45）87.36kN/ m2；FCT20.4×（91.5+45）55kN/ m2；板板面承受頂板傳來的施工荷載：30kN/ m23、構件厚度分別為：頂板0.8m，中板0.4m，底板0.8m，側(cè)墻0.7m，柱子0.8×0.8m（等剛度轉(zhuǎn)化為墻為0.36m），樁徑1.2m2.0m（等剛度轉(zhuǎn)化為墻為0.85m），4號出入口與主體共用側(cè)墻處頂、底板厚0.8m、0.7m，側(cè)墻厚0.6m，1號風道頂、底板厚0.8m、0.7m，側(cè)墻厚0.6m。4、荷載信息錄入完成后，通過對模型附截面及荷載后，進行程序計算，計算所得內(nèi)力圖如下。準永久組合彎矩圖（kN.m)承載力極限

19、狀態(tài)彎矩圖（kN) 承載力極限狀態(tài)剪力圖（kN) 承載力極限狀態(tài)軸力圖（kN) 人防荷載狀態(tài)彎矩圖（kN) 6.3.3 計算結果及配筋分別取各個構件的不同工況的內(nèi)力包絡進行配筋計算，表中彎矩值為正常使用極限狀態(tài)的彎矩值，剪力及軸力均為承載能力極限狀態(tài)的內(nèi)力值，內(nèi)力表及根據(jù)混凝土結構設計規(guī)范（GB 50010-2010）進行的配筋計算結果見下表。 內(nèi)力表及配筋 構件名稱結構部位結構尺寸(mm)彎矩(KN.m)剪力(KN)軸力(kN)配筋配筋率（）裂縫寬度（mm）備注人防組合基本組合準永久組合頂板跨中8008939436270452321500.71 0.23柱支座5168967544452321

20、500.710.01側(cè)墻支座13141261112590045232150+251501.190.20中板跨中40052122920662中板配筋由施工工況控制，此處配筋按斷面三中板執(zhí)行。支座9330620167662底板跨中80095793062101323321500.71 0.23柱支座9741339887843132332150+251501.15 0.19側(cè)墻支座885332237966132332150+251501.150.20側(cè)墻跨中70027238525801339221501.15 0.13頂板支座1313642381561816251500.49 0.06底板支座8024

21、252372931452251500.490.084號出入口頂板跨中8006605463660295281500.540.10支座11261223813751295321001.040.194號出入口底板跨中70040352235025281500.620.05支座38536924682225281500.620.064號出入口側(cè)墻跨中6002763140644221500.450.01支座483311265514680251500.580.131號風道頂板跨中8004162841920347281500.540.04支座9351066708649347321001.040.151號風道底板跨

22、中700297304197025281500.620.04支座23219513132725281500.620.031號風道側(cè)墻跨中6009452360330221500.450.01支座411365225358590221500.580.13注：1、表中配筋按照裂縫控制； 2、中板的彎矩、剪力、軸力設計值及標準值為施工階段組合控制值6.4斷面3東端盾構井段斷面計算6.4.1 計算的鉆孔資料計算采用鉆孔M4Z3-SLL-013。相應土層的地質(zhì)參數(shù)如下：地層編號巖土名稱天然密度干密度天然重度土的側(cè)壓力系數(shù)基床系數(shù)承載力特征值膨脹力dKvKxfakPeg/cm3g/cm3KN/m3MPa/mMPa

23、/mKPaKpa<1-1>人工填筑土1.90 <3-2>粘土2.00 1.95 20.0 0.50 564722075<3-3>粉質(zhì)粘土1.95 1.90 19.5 0.50 3230200<3-4>粉土1.90 1.85 19.0 0.48 1210110<3-5>細砂1.80 1.70 18.0 0.40 100<3-6>中砂1.85 1.80 18.5 0.35 7050110<3-8-1>卵石土(松散)1.90 1.80 19.0 0.30 7542250<3-8-2>卵石土(稍密)2.00

24、 1.90 20.0 0.30 9050350<3-8-3>卵石土(中密)2.20 2.10 22.0 0.25 11070800<3-8-4>卵石土(密實)2.25 2.15 22.5 0.20 12095900<5-2>強風化泥巖2.10 2.00 0.35 6030250<5-3>中等風化泥巖2.35 2.20 0.30 1408010006.4.2 計算過程設計中考慮地震和人防等荷載偶然組合，并按照承載力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)兩種工況驗算結構在施工階段和使用階段的結構受力。根據(jù)以往的設計計算經(jīng)驗，對于設防烈度為7度的地下車站，地震荷載

25、不起控制作用；對于按6級人防設防的地下車站，人防荷載不控制作用，控制配筋設計的是施工階段的強度和運營階段的裂縫。本站為盾構過站，補充計算中板完全承擔頂板施工荷載的工況。1、車站東端盾構井段為雙層三跨框架結構，結構頂板最大覆土取3.5m，結構使用期間的地下水位取4.5m，附加荷載根據(jù)車站兩邊實際情況取值。2、荷載計算頂板上土荷載及超載標準值：FRCST=20×3.570kN/m2；中板人群及設備荷載：FMS8 kN/ m2；人防荷載：頂板70kN/ m2；底板60kN/ m2；側(cè)墻30kN/ m2；底板水壓力：FBS10×（17.34-4.5）128.4kN/ m2；側(cè)墻上部

26、水壓力：FCQS0kN/ m2；底板水壓力：FCQX10×（17.34-4.5）128.4kN/ m2；中板處側(cè)墻水壓力：10×（9.15-4.5）46.5kN/ m2；樁承受土壓力：FCT10.5×7035kN/ m2； FCT20.4×（173.4+45）87.36kN/ m2；FCT20.4×（91.5+45）55kN/ m2；中板板面承受頂板傳來的施工荷載：30kN/ m23、構件厚度分別為：頂板0.8m，中板0.4m，底板0.8m，側(cè)墻0.6m，柱子0.8×0.8m（等剛度轉(zhuǎn)化為墻為0.36m），樁徑1.2m2.2m（等剛度

27、轉(zhuǎn)化為墻為0.82m）。4、荷載信息錄入完成后，通過對模型附截面及荷載后，進行程序計算，計算所得內(nèi)力圖如下。準永久彎矩圖（kN.m)承載力極限狀態(tài)彎矩圖（kN) 承載力極限狀態(tài)剪力圖（kN) 承載力極限狀態(tài)軸力圖（kN) 人防荷載狀態(tài)彎矩圖（kN) 中板承擔頂板施工荷載時基本組合下彎矩圖中板承擔頂板施工荷載時標準組合下彎矩圖中板承擔頂板施工荷載時基本組合下剪力圖中板承擔頂板施工荷載時基本組合下軸力圖6.4.3計算結果及配筋分別取各個構件的不同工況的內(nèi)力包絡進行配筋計算，表中彎矩值為正常使用極限狀態(tài)的彎矩值，剪力及軸力均為承載能力極限狀態(tài)的內(nèi)力值，內(nèi)力表及根據(jù)混凝土結構設計規(guī)范（GB 50010

28、-2010）進行的配筋計算結果見下表。 內(nèi)力表及配筋 構件名稱結構部位結構尺寸(mm)彎矩(KN.m)剪力(KN)軸力(kN)配筋配筋率（）裂縫寬度（mm）備注人防組合基本組合準永久組合頂板跨中800122411377610322321500.70 0.30柱支座1746122181774932232150+251501.30.16側(cè)墻支座239222148639322321500.700.02中板跨中400452511600750251500.890.16支座321400250332750251500.89 0.30底板跨中8001213106271401583321500.70 0.28柱

29、支座14071281860724158332150+251501.3 0.18側(cè)墻支座201920571104(折)1132158332150+251500.870.20側(cè)墻跨中70063771748201118221500.45 0.30頂板支座453422282449710251500.5 0.10底板支座19081916968（折）138121025150+321500.790.10注：1、表中配筋按照裂縫控制； 2、中板的彎矩、剪力、軸力設計值及標準值為施工階段組合控制值七、主體結構中柱、縱梁計算7.1 概述頂梁截面尺寸b×h=1000mm×1800（2200）mm

30、，中梁截面尺寸b×h=1000mm×800mm，底梁截面尺寸b×h=1000mm×2000（2500）mm，中柱b×h=800mm×800mm，F(xiàn)BZ截面尺寸b×h=800mm×1000mm.7.2 計算模型采用荷載結構模型平面桿系有限元單元法，取梁柱體系整體計算。7.3 荷載計算7.3.1 頂縱梁荷載計算（1）盾構井段： 覆土厚度3.5m，水位取地下4.5m，頂梁上作用有所屬板帶傳來的覆土荷載、頂板自重及超載。盾構井段板帶寬6.77m. 板帶土荷載：3.5*20*6.77=473.9KN/m 板帶超載：20*6.

31、77=135.4KN/m 板帶自重：0.8*25*6.77=135.4KN/m（2）標準段： 覆土厚度3.5m，水位取地下4.5m，頂梁上作用有所屬板帶傳來的覆土荷載、頂板自重及超載。標準段板帶寬5.85m. 板帶土荷載：3.5*20*5.85=410.9KN/m 板帶超載：20*5.85=117KN/m 板帶自重：0.8*25*5.85=117KN/m7.3.2 中縱梁荷載計算（1）盾構井段： 中縱梁上作用有所屬板帶傳來的設備自重、中板自重（含裝修層自重）。盾構井段板帶寬6.77m. 板帶設備載：8*6.77=54.16KN/m 板帶自重：（0.4*25+0.15*20）*6.77=88.0

32、1KN/m 板帶傳來施工階段荷載：25*6.77=169.25KN/m（2）標準段： 中縱梁上作用有所屬板帶傳來的設備自重、中板自重（含裝修層自重）。盾構井段板帶寬5.85m. 板帶設備載：8*5.85=46.8KN/m 板帶自重：（0.4*25+0.15*20）*5.85=76.05KN/m 板帶傳來施工階段荷載：25*5.85=146.25KN/m7.3.2 底縱梁荷載計算（1）盾構井段：底縱梁上作用有所屬板帶傳來的水荷載、底板自重。盾構井段板帶寬6.77m.板帶自重：0.8*25*6.77=135.4KN/m 板帶水荷載：（12.83*10）*6.77=868.59KN/m（2）標準段：

33、 底縱梁上作用有所屬板帶傳來的底板自重及水荷載。盾構井段板帶寬5.85m. 板帶水荷載：（12.53*10）*5.85=733KN/m 板帶自重：0.8*25*5.85=117KN/m7.3.4護壁柱的荷載：端墻考慮護壁柱參與承受側(cè)墻荷載。取板帶長度5.2m。頂板處承受水荷載：0KN/m頂板處承受的土荷載：28*5.2=146KN/m底板處承受的土荷載：（173.3+45）*0.4*5.2=454KN/m底板處承受的水荷載：128*5.2=666KN/m7.4 結構內(nèi)力計算 采用sap84進行計算，計算所得下。專心-專注-專業(yè)圖741 準永久組合下1軸7軸彎矩圖圖742 準永久組合下7軸13軸

34、彎矩圖圖743 準永久組合下13軸21軸彎矩圖圖744中板準永久組合下1軸11軸彎矩圖（施工階段控制）圖745中板準永久組合下11軸21軸彎矩圖（施工階段控制）圖746 基本組合下1軸8軸彎矩圖圖747 基本組合下8軸14軸彎矩圖圖748 基本組合下14軸21軸彎矩圖圖749中板基本組合下1軸11軸彎矩圖（施工階段控制）圖7410中板基本組合下11軸21軸彎矩圖（施工階段控制）圖7411 基本組合下1軸8軸剪力圖圖7412 基本組合下9軸15軸剪力圖圖7413 基本組合下13軸21軸剪力圖圖7414中板基本組合下1軸11軸剪力圖（施工階段控制）圖7415中板基本組合下11軸21軸剪力圖（施工階

35、段控制）7.5 梁配筋梁主要配筋結果和裂縫驗算記錄如下所示。頂縱梁配筋表頂縱梁跨數(shù)結構部位標準組合彎矩值(kN·m)基本組合下彎矩 (kN·m)基本組合下剪力 (kN)承載力及最小配筋率控制計算配筋箍筋配筋實際配筋縱筋配筋率（）裂縫寬度(mm)第1跨跨中505.1138.9063212200(8)10320.460.03支座1055.11985.0z1885.663212100(8)10320.460.05第2跨跨中2471.73311.6073212200(8)14320.650.11支座2454.23254.53315.973212100(8)14320.650.11第

36、3跨跨中446.1723.6063212200(8)10320.460.02支座2571.64297.9z2679.993212100(8)14320.650.13第4跨跨中1619.52580.4063212200(8)10320.460.08支座2638.63611.9z2974.683212100(8)14320.650.14第5跨跨中1397.72399.6063212200(8)10320.460.07支座2643.04013.3z3028.493212100(8)14320.650.14第6跨跨中1510.82626.2063212200(8)10320.460.06支座2556.

37、83825.4z3037.983212100(8)14320.650.13第7跨跨中812.51550.8063212200(8)10320.460.03支座4099.45485.33172.5203212100(8)24321.120.15第8跨跨中3344.46446.20143212200(8)22321.020.11支座4177.86001.5z4044.3133212100(8)24321.120.17第9跨跨中779.11694.1063212200(8)10320.460.04支座4131.45748.3z3260.8133212100(8)24321.120.15第10跨跨中1

38、499.72724.1063212200(8)10320.460.07支座2571.93347.92945.373212100(8)14320.650.13第11跨跨中1402.82564.3063212200(8)10320.460.07支座2652.83444.9z2930.083212100(8)14320.650.14第12跨跨中1537.82748.1063212200(8)10320.460.08支座2644.13369.3z2956.463212100(8)14320.650.14第13跨跨中850.31733.7063212200(8)10320.460.04支座3146.94

39、444.42974.873212100(8)20320.930.12第14跨跨中2756.54448.50103212200(8)16320.740.13支座3235.74111.7z3497.293212100(8)20320.930.13第15跨跨中213.29.2063212200(8)10320.460.01支座2589.83349.7z2187.263212100(8)16320.740.1第16跨跨中1514.32713.5063212200(8)10320.460.07支座2350.73524.22986.883212100(8)14320.650.09第17跨跨中1357.42

40、315.9063212200(8)10320.460.07支座2558.74060.63022.793212100(8)14320.650.13第18跨跨中1323.32025.6063212200(8)10320.460.06支座2650.94541.73068.0103212100(8)14320.650.14第19跨跨中1940.02457.1063212200(8)10320.460.09支座2487.63422.7z3140.073212100(8)14320.650.11第20跨跨中613.6331.6073212200(8)10320.460.03支座804.32060.7200

41、4.963212100(8)10320.460.02中縱梁配筋表頂縱梁跨數(shù)結構部位標準組合彎矩值(kN·m)基本組合下彎矩 (kN·m)基本組合下剪力 (kN)承載力及最小配筋率控制計算配筋箍筋配筋實際配筋縱筋配筋率（）裂縫寬度(mm)第1跨跨中102.296.5042510/150(6)10250.650.01支座704.81080.2726.072810100(6)10280.810.19第2跨跨中536.0821.3072510/150(6)10250.650.14支座790.61121.7930.382810100(6)10280.810.23第3跨跨中238.93

42、66.1042510/150(6)10250.650.03支座790.6 z1211.7z819.4z82810100(6)10280.810.23第4跨跨中527.3808.1072510/150(6)10250.650.13支座967.41482.6987.8102810100(6)16281.30.15第5跨跨中424.1676.1062510/150(6)10250.650.06支座967.4 z1482.6z958.5102810100(6)16281.30.15第6跨跨中521.6799.3072510/150(6)10250.650.13支座961.9 z1474.1z984.0

43、102810100(6)16281.30.15第7跨跨中298.7457.7042510/150(6)10250.650.04支座1443.72212.61066.1162810100(6)22281.620.16第8跨跨中1055.51617.60142510/150(6)22251.30.16支座1443.92212.81276.8162810100(6)22281.620.16第9跨跨中298.9458.0042510/150(6)10250.650.04支座1443.9 z2212.8z1066.2z162810100(6)22281.620.16第10跨跨中520.9798.3072

44、510/150(6)10250.650.13支座963.71476.9984.4102810100(6)16281.30.15第11跨跨中443.7680.0062510/150(6)10250.650.07支座963.7z1476.9z958.1z102810100(6)16281.30.15第12跨跨中517.7793.4072510/150(6)10250.650.12支座960.6z1472.1z982.2z102810100(6)16281.30.15第13跨跨中293.8450.3042510/150(6)10250.650.04支座1171.81795.9978.5132810100(6)20281.620.14第14跨跨中831.01273.40112510/150(6)16251.10.16支座1171.8z1795.9z1143.2z132810100(6)20281.620.14第15跨跨中47.672.9042510/150(6)10250.650.01支座993.4z1522.4z795.5z112810100(6)16281.30