機械畢業(yè)設計1107履帶式機器人結構設計

1、精選優(yōu)質文檔-傾情為你奉上本 科 畢 業(yè) 論 文（設 計）題目： 履帶式機器人結構設計 學 院： 工學院 姓 名： 摘 要在微小型履帶機器人方面美國走在了世界的前列，代表機器人有Packbot機器人，Talon機器人，NUGV等。 我國微小型機器人的研究和開發(fā)晚于西方的一些發(fā)達國家，我國是從20世紀80年代開始機器人領域的研究的。其中具有代表性的有中國科學院研制的復合移動機器人“靈晰-B”型排爆機器人，“龍衛(wèi)士Dragon Guard X3B 反恐機器人”，“JW-901 排爆機器人”等。此設計的目的設計結構新穎，能實現過坑、越障等動作。通過在機器人機架上加裝其他功能的模塊來實現不同的使用功能

2、，本研究的意義是為機器人提供一個動力輸出平臺，為開發(fā)各種功能的機器人提供基礎平臺。此設計移動方案的選擇是采用了履帶式驅動結構。結構整體使用模塊化設計，以便后續(xù)拆卸維修，可以適應于各種復雜的路面，并可主動控制前后兩側搖臂的轉動來調節(jié)機器人的運動姿態(tài)，從而達到輔助過坑、越障等動作。經過合理的設計后機器人將具有很好的環(huán)境適應能力、機動能力并能承受一定的掉落沖擊，此設計的移動機構主要由四部分組成：主動輪減速機構、翼板轉動機構、自適應路面執(zhí)行機構、履帶及履帶輪運動機構。關鍵詞：履帶機器人;履帶移動機構;模塊化設計 Abstract In terms of micro small crawler robo

3、ts walk in the forefront of the world in the United States, on behalf of the robot has disposal robot, Talon robot, NUGV, etc.Miniature robot research and development in our country later than some developed western countries, our country from the 1980 s began to research in the field of robot. One

4、of the typical composite mobile robot developed by the Chinese academy of sciences "norm of spirit - B" type eod robots, "Dragon Guard Dragon Guard X3B anti-terrorism robot", "JW - 901 eod robot", etc.The design is novel, the purpose of this design can achieve pit, surm

5、ounting obstacles. Through in the robot arm with other function modules to realize different use function, the significance of this study is to provide a power output for robot platform, provides the basis for the development of all sorts of function of robot platform.This design is the choice of mo

6、bile solutions adopted crawler drive structure. Structure of the overall use of modular design, in order to follow-up maintenance, removal can be adapted to various complicated road, and can turn on either side of the rocker arm before and after active control to regulate the robot's motion, so

7、as to achieve auxiliary pit, surmounting obstacles. After reasonable design robots will have good environmental adaptability, mobility and can absorb a certain amount of drop impact, this design of the mobile mechanism is mainly composed of four parts: the driving wheel deceleration institutions, wi

8、ng rotating mechanism, adaptive pavement actuators, track and track wheel motion mechanism.Keywords: tracked robot; tracked mobile mechanism;the modular design目 錄1 引言 隨著社會的發(fā)展，我們面臨的自身能力、能量的局限越來越多，所以我們創(chuàng)造了各種類型的機器人來輔助或代替我們完成任務。履帶式機器人包括偵察機器人、巡邏機器人、爆炸處理機器人、步兵支援機器人以及復雜環(huán)境下搜救機器人等，用來代替我們進入危險環(huán)境下完成一些如偵查、搜集資料、救援

9、等工作，從而減少了我們工作的危險系數，在我們未來的生活與工作中起到非常重要的作用。民用履帶式機器人被廣泛用于工業(yè)生產等各種服務領域，如生產線傳輸、清掃、導盲和搜救復雜環(huán)境下的資料等各個方面。但我國對機器人研究起步較晚，大多數尚處于某個單項研究階段，主要的研究項目有：清華大學智能移動機器人于1994年通過鑒定，還有上海交通大學的地面移動消防機器人已投入使用。北京理工大學、南京理工大學等單位承擔的總裝項目“地面軍用機器人技術”研究是以卡車、面包車作為平臺的，是大型智能作戰(zhàn)平臺。中國科學院沈陽自動化研究所的AGC和防爆機器人，中國科學院自動化自行設計、制造的全方位移動式機器人視覺導航系統(tǒng)，哈爾濱工業(yè)

10、大學于1996年研制成功的導游機器人等。2 履帶機器人的現狀及發(fā)展20世紀60年代到70年代，想到工業(yè)機器人印入腦海的便是自動機械手。機器人移動功能的大力研究和開發(fā)是20世紀80年代以后才開始，現在作為移動機器人而研制的移動機械類型已遠遠超過了機械手。尤其是履帶式機器人，不僅是生物體中沒見過的移動形態(tài)，而且能夠在復雜的環(huán)境下行進。履帶式機器人因采用履帶式傳動而得名。其最大特征是將圓狀的循環(huán)軌道履帶套在若干車輪上，使車輪不與地面直接接觸，利用履帶緩沖地面帶來的沖擊，使機器人能夠適應各種路面狀況。目前六履帶擺臂式搜救機器人還是局限于單個或兩個自由度。其主要由機械本體、控制系統(tǒng)、導航系統(tǒng)等部分組成。

11、六履帶擺臂式搜救機器人的研究涉及以下幾個方面，首先是移動方式的選擇，對于履帶式移動機器人，可以是兩履帶式、四履帶式、六履帶式等。其次，考慮驅動器的控制，以使機器人達到期望的功能。再者，必須考慮導航或路徑規(guī)劃，如傳感信息融合，特征提取，避碰以及環(huán)境映射。最后，考慮擺臂角的原理，這方面需要重點考慮，通過控制搖臂的角度來改變自身高度以達到越障過坑功能是這種機器人的最大特點。對于這些問題可歸結為：機械結構設計、控制系統(tǒng)設計、運動學與動力學建模、導航與定位、多傳感器信息融合等。下面是各國研發(fā)的一些履帶式可變形機器人：（1） 美國的拆彈專家：如圖2-1、2-2、2-3、2-4所示，這是美國iRobot的一

12、種較小型“PackBot”機器人，現服役于美國軍隊，它搭配了一個爆炸物感應系統(tǒng)，能有效地探測炸彈。圖2-3這種iRobot SUGV的機器人是一種小型地面探測車，重量僅為30磅。圖2-4是iRobot生產的“Warrior”機器人配備了兩個全自動、自動裝彈、可遙控的12桿機搶，重量為250磅。 圖2-1 RackBot準備展開 圖2-2 RackBot伸展情況圖2-3 SUGV機器人 圖2-4 Warrior機器人（2） 德國telemax防爆機器人：僅在一兩年前，德國公司出品了一款防爆機器人，現在2006年的新一代機器人已經上市了，其結構比以前的更加輕便，體積更小。這款機器人依靠一個靈活的小

13、型系統(tǒng)有了和一些大型機器人一樣的功能。 圖2-5 telemax行走姿勢 圖2-6最緊湊姿勢通過對國內外六履帶擺臂式搜救機器人的分析，可以看出六履帶擺臂式搜救機器人今后的發(fā)展有以下幾個方面的趨勢：（1）結構上，趨向小型、微型。（2）運動上，趨向全方位，更靈活，更具自主性。（3）在用途上，趨向于功能多功能化。3 履帶機器人的運動特性（1）平面運動及轉彎平面運動及轉彎是最基本的運動方式，當兩側的履帶同向等速運動時，則表現為直線行走，當兩側履帶反向等速運動可實現原地零半徑回轉，而不同速度同向運動可實現任意半徑轉向。圖3-7（a）、圖3-7（b）為四擺臂履帶單元同時著地，使機器人與地面的接觸面積增大，

14、可以使機器人適應松軟、泥濘和凹凸不平等各種地形環(huán)境； 圖3-1（a） 圖3-1（b）圖3-1（c）、圖3-1（d）、圖3-1（e）中當遇到小坡度的斜坡時，可直接爬坡而不必采取其他動作，從而可減少對驅動控制系統(tǒng)要求； 圖3-1（c） 圖3-1（d） 圖3-1（e） 圖3-1（f） 為四擺臂單元向上擺到中間位置，可實現機器人小空間轉向運動。 圖3-1（f）機器人爬坡時，姿態(tài)可以轉變成圖3-1（g）。當坡度較大時，則圖3-1（h）和圖3-1（i）是較好的姿態(tài)，這兩種方式可使機器人重心位于穩(wěn)定狀態(tài)，從而保證機器人順利爬坡。 圖3-1（g） 圖3-1（h） 圖3-1（i）（2） 自撐起及涉水 機器人的主

15、要控制系統(tǒng)和檢測元件則安裝在中間箱體中，為了避免在運動中被損壞，機器人可以通過4個擺臂單元向下擺動，抬高中間箱體的高度。且其以各自不同的擺動角度向下擺動時可使機器人變換成各種姿態(tài)，從而使中間箱體在允許變化的高度范圍內自由轉變，從而使機器人完成涉水的動作。 （3） 越障 機器人利用擺臂前攻角進行越障，由于機器人擺臂能把車體抬起，所以可越過高于自身高度的障礙物。圖示（a）-（h）表示機器人越過高障礙物的一般過程。履帶利用齒形對障礙物的抓爬力來向上攀爬，同時后擺臂向下擺動以使車體抬高，當擺到與地面垂直時后擺臂停止擺動。當主履帶爬到障礙物上面時，前擺臂向前向下擺動支起車體，機器人繼續(xù)前進，直到其重心越

16、過臺階。重心越過臺階后，前擺臂向前向上擺動直到與地面貼合，同時后擺臂向后向上擺動與車體成一后攻角為止，此時機器人已越上臺階。整個過程中，履帶始終向前爬行。圖3-2救災機器人越障過程4 本研究采用的行走機構4.1 行走機構的選擇本文履帶機器人移動系統(tǒng)采用的是履腿式復合結構，總體設計方案如圖2-4所示。機器人的車體的履帶作為履帶式移動機構，與前臂和后臂轉動相協(xié)調，增加了機器人運動靈活性。機器人前臂和后臂各有一個伺服電機驅動，通過控制系統(tǒng)協(xié)調配合，實現前臂和后臂的靈活轉動，在機器人爬坡和越障時發(fā)揮更大作用。機器人前臂和后臂協(xié)調作用，穩(wěn)定性將更好。機器人車體左右兩邊履帶各有永磁式直流電機驅動，通過控制

17、系統(tǒng)協(xié)調配合，控制前軸和后軸的速度、力矩，可實現原地360°轉向，前進時的自由轉向，隨時調解爬坡時的力矩大小。在車體主履帶前端是慣性軸，與主動軸配合，保證機器人運動的平穩(wěn)。1. 后擺臂及履帶 2.齒輪 3.永磁式直流電機 4. 減速器 5. 蓄電池 6.微控制器及組件 7.步進電機 8. 主履帶 9.前擺臂及履帶 圖4-1 履帶式機器人結構組成4.2 履帶機器人的功能、性能指標與設計履帶機器人的主要設計性能參數如下：表4-1 性能參數總體結構六節(jié)履腿式結構自重50Kg載荷50Kg搭載接口二維隨動搭載平臺結構尺寸1205*624*380平地最大速度速度0.5m/s正常速度0.3m/s最

18、大通過坡度30°通過能力能通過復雜行道續(xù)航能力4小時以上轉向能力自由轉向履帶高度200mm前臂履帶末端直徑80mm后臂履帶末端直徑80mm 機器人車體具體尺寸如圖4-2：圖4-2 機器人車體結構尺寸4.3 主要機構的工作原理減速傳動機構是電動機通過行星輪減速器的降速，來實現增大轉矩、調速，通過直齒輪改變軸的方向，輸出后軸轉矩，為機器人提供主要動力。后軸驅動機構驅動后軸位于傳動系的末端。其基本功用是增扭、降速和改變轉矩的傳遞方向。轉向機構機器人在行駛過程中，經常需要改變行駛方向，本機構是通過兩個電機的差速比來實現的。動力部分采用電機，通過齒輪副降速后帶動低速軸的轉動，軸與履帶驅動機構通

19、過導桿滑塊機構連接，使履帶驅動機構各自繞前后軸的中心線轉動，實現機器人不同角度的爬坡和越障能力。5 機器人越障分析5.1 跨越臺階 當機器人在爬越臺階時，機器人履帶底線與地面之間的夾角將慢慢增大，當重心越過臺階的支撐點時，則完成了爬越臺階的動作。由運動過程可以看出，圖5-1重心的位置處于臨界狀態(tài)，機器人重心只有越過臺階邊緣，機器人才能成功的越過障礙。由此可分析出機器人的最大越障高度。圖5-1上臺階臨界狀態(tài)示意圖由圖5-1所示幾何關系可得： ( 5-1）變換式（5-1）可得： （5-2） （5-3） 利用式（5-3）求出，代入式（6-2）可算出機器人跨越障礙的高度。機器人加裝后臂，可以大幅提高機

20、器人跨越臺階的高度，如圖5-2所示，在后臂伺服電機的驅動下，后臂履帶抬起，成直立，在機器人跨越的高度又要高出H。所以本次設計履帶設計中機器人跨越障礙的最大高度為圖5-2上臺階臨界狀態(tài)示意圖5.2 跨越溝槽對于小于機器人前后履帶輪中心距的溝槽，因機器人重心在機器人車體內，當機器人重心越過下一個溝槽的支撐點時，機器人就越過了溝槽。也可能由于重心未能過去，傾翻在溝槽內。當溝槽大于中心距時，履帶式機器人可以看做爬越凸臺障礙。履帶式移動機器人跨越溝槽時，當重心越過溝槽邊緣時，受重力作用，機器人將產生前傾現象，運動不穩(wěn)定。由機器人質心變化規(guī)律可知機器人重心在以r為半徑的圓內，由于擺臂展開后機器人履帶與地接

21、觸長度變大，為了計算最大跨越壕溝寬度，擺臂履帶應處于展開狀態(tài)。機器人前臂和后臂的長度相等。圖5-3跨越溝槽示意圖機器人在平地圖5-3（a）跨越溝槽的寬度： （6-4）5.3 斜坡運動分析機器人在斜坡上運動時，其受力情況如圖5-4所示，機器人勻速行駛或靜止時，其驅動力： （6-5）圖5-4機器人上坡受力示意圖最大靜摩擦力系數為，最大靜摩擦力為： （6-6）當時，機器人能平穩(wěn)行駛。當時，機器人受重力的影響將沿斜面下滑。已知履帶機器人對地面的最大靜摩擦系數，則機器人爬越的最大坡度為: （6-7）爬坡時克服摩擦力所需的最大加速度為： （6-8）通過上述分析，可以根據機器人履帶與運動面的摩擦系數來確定一

22、些陡坡是否能夠安全爬升，并根據坡度和電機的特性，確定其運動過程最大加速及爬升都陡坡的快速性。由以上計算可得：機器人的爬坡角度最大為；垂直越障高度最大為600mm：最大跨溝寬度為400mm。6 機器人移動平臺主履帶電機的選擇對于履帶和地面的動摩擦因數，實際上只是表示起動時車輪所處的滑動狀態(tài)對應的滑動摩擦力，一旦車輪開始轉動，面臨的滾動摩擦力則總是比滑動摩擦力小得多。則可取大一點。6.1 機器人在平直的路上行駛 履帶式機器人在跨越平面的溝槽或在平面移動，假設其速度最大，且勻速前進，則取 履帶式機器人共有兩個輸出軸，每個輸出軸前端都有一個電機，對機器人其中一個輸出軸分析:圖6-1 平直路線分析 又

23、則在最大的行駛速度下，驅動電機經過減速箱減速后需要提供的極限轉速為6.2 機器人在30°坡上勻速行駛機器人在最大行駛坡度上勻速行駛，設定行駛速度為,在行駛過程中輪子作純滾動，不考慮空氣阻力的影響，機器人爬坡受力情況如圖 圖6-2 30°坡度分析又，則 則在最大坡度下需提供極限轉矩為 6.3 機器人的多姿態(tài)越階對這幾種姿態(tài)分析，機器人在跨越臺階時直流電機只驅動主履帶，機器人在實際跨越臺階過程中速率不大，那么機器人所需提供的輸出功率也不大。由以上分析可知，機器人平地直線運動時要求的驅動電機輸出轉速較大，而爬坡時需要驅動電機的輸出轉矩較大。因此，在選電機時，應根據平地直線運動所求

24、的最大轉速和爬坡運動所求的轉矩進行選擇。根據機器人爬坡情況的分析，,機器在平面狀況下， 因而選取P=80W作為機器人的最大輸出功率。 根據計算的履帶式機器人的最大輸出功率為80W, 輸出轉矩為22.1N.M, 輸出轉速為56.2r/min因為直流電機啟動性能好，過載性能強，可承受頻繁沖擊、制動和反轉，允許沖擊電流可達額定電流的3到5倍。另外在使用過程中可攜帶或可移動的蓄電池，干電池作為供電電源，操作輕巧與方便。根據直流電機這些性能，滿足主履帶頻繁受沖擊，制動和反轉的要求，滿足機器人要攜帶移動電池的要求，因而則選擇90ZY54型號的直流永磁電機額定功率92額定轉矩0.6額定轉速1500電流7電壓

25、12允許正反轉速差150圖7-3 直流電機數據因為 則因為, 則又則選取 7 移動機構的分析及其選擇由電動機輸出的動力，需要通過傳動系統(tǒng)傳遞到機器人移動平臺的后輪上，以便驅動機器人運動?？梢妭鲃酉到y(tǒng)是整個移動平臺實現是運動功能的紐帶和關鍵。7.1 典型移動機構分析機器人按移動方式分主要有輪式、履帶式、腿足式三種，另外還有步進移動式、蠕動式、混合移動式、蛇行移動式等。7.1.1 輪式移動機構特點輪式移動機構是最為普通的運動方式，輪式機器人移動機構普遍具有結構簡單、速度快、節(jié)能、靈活的特點，同時具有自重輕、不損壞路面、作業(yè)循環(huán)時間短和效率高等優(yōu)勢。并且編程簡單可靠性高，每個輪子都可以獨立驅動。與履

26、帶式移動機器人相比，當跨越不平坦地形時，輪式機器人則存在明顯的不足，其穩(wěn)定性和對環(huán)境的適應性完全依賴于環(huán)境本身的狀況，對于進入復雜的環(huán)境完成既定任務存在嚴重的困難。輪式移動機構按輪的數量可分為2輪、3輪、4輪、6輪、8輪。該結構有一定的局限性，只能在相對平坦、表面較硬的路面上行駛，如遇到軟性地面容易打滑、沉陷，但可根據具體地面環(huán)境采用一些預防措施來緩解該類情況的出現，如圖7-1所示。圖7-1輪式移動裝置示意圖7.1.2 腿式移動機構特點腿足式移動機構分2腿、4腿、6腿、8腿等形式。腿式移動機構優(yōu)點有：(1)腿式機器人的地形適應能力強。 (2)腿式機器人的腿部具有多個自由度，運動更具有靈活性，通

27、過調節(jié)腿的長度可以控制機器人重心位置，因此不易翻倒，穩(wěn)定性更高；(3)腿式機器人的身體與地面分離，這種機械結構優(yōu)點在于機器人身體可以平穩(wěn)地運動而不必考慮地面的租糙程度和腿的放位置，8腿移動機器人如圖7-2所示，特點是穩(wěn)定性好，越野能力強。腿式移動機構缺點有：該類機器人的移動速度慢，機動性較差負載不能太重；腿式機器入對地面適應性和運動靈活性需要進一步提高；腿式機器人控制系統(tǒng)較為復雜，控制方法還有待完善；該機構未進入實用化階段。 圖7-2八腿機器人圖7-3六履機器人7.1.3 履帶式移動機構特點履帶式移動機構分為l條履帶、2條履帶(履帶可車體左右布置或者車體前后布置)、3條履帶、4條履帶6條履帶，

28、移動方式優(yōu)點在于機動性能好、越野性能強，缺點是結構復雜、重量大、摩擦阻力大，機械效率低，在自身重量比較大的情況下會對路面產生一定的破壞。履帶式移動機構比較輪式移動機構有以下幾個特點：(1)撐面積大、接地比壓小、滾動阻尼小、通過性比較好；(2)越野機動性能好，爬坡越溝等性能均優(yōu)于輪式結構；(3)履帶支撐面上有履齒不打滑，牽引附著性能好；(4)結構較復雜重量大，運動慣性大，減震功能差，零件易損壞。六履帶機器人車體前后各有一對履帶鰭，可以輔助翻越障礙，運動十分靈活。7.1.4 履、腿式移動機構特點履腿復合移動機構結合了履帶式和腿式兩種移動機構的優(yōu)勢，在地面適應性能、越障性能方面有良好表現。履帶移動機

29、構地面適應性能好，在復雜的野外環(huán)境中能通過各種崎嶇路面，它的活動范圍廣，性能可靠，使用壽命長，輪式移動機構無法與其比擬，適合作為機器人的推進系統(tǒng)；傳統(tǒng)履帶移動機構往往是兩條履帶與車身相對固定，很大程度上限制了機器人地形適應能力，為了解決該問題履式移動系統(tǒng)中引入了關節(jié)履帶機構，兩條履帶不再相對車體固定而是能繞車身轉動，這樣能大大提高機器人的環(huán)境適應能力，但履、腿復合機構本身存在著一定的不足如結構復雜、運動控制困難等。7.1.5 輪、履、腿式移動機構性能比較車輪式，履帶式、腿足式移動系統(tǒng)性能比較見表7-1示：表7-1典型移動機構的性能對比表移動方式輪式履帶式腿式移動速度快較快慢越障能力差一般好復雜

30、程度簡單一般復雜能耗量小較小大控制難易易一般復雜7.2 本研究采用的移動機構本研究的的機器人移動機構采用了履帶式。如圖7-4所示，這種機構中的移動履帶的作用，在復雜環(huán)境中起傳遞動力作用。后移動輪為主動輪，前移動輪為從動輪，二者通過移動履帶來傳遞動力，實現同運動。圖7-4輪履復合式移動機構8 履帶部分設計8.1 履帶的選擇對于履帶基于標準化的思考，我們選擇了梯形雙面齒同步帶作為設計履帶，其具有帶傳動、鏈傳動和齒輪傳動的優(yōu)點。由于帶與帶輪是靠嚙合傳遞運動和動力，故帶與帶輪間無相對滑動，能保證準確的傳動比。同步帶通常以氯丁橡膠為材料，這種帶薄而且輕，故可用于較高速度。傳動時的線速度可達50m/s，傳

31、動比可達10，效率可達98。傳動噪音比帶傳動、鏈傳動和齒輪傳動小，耐磨性好，不需油潤滑，壽命比摩擦帶長。因為同步帶傳動具有準確的傳動比，無滑差，可獲得恒定的速比，傳動平穩(wěn)，能吸振，噪音小，傳動比范圍大等優(yōu)點，所以傳遞功率可以從幾瓦到百千瓦。傳動效率高，結構緊湊，適宜于多軸傳動，無污染，因此可在工作環(huán)境較為惡劣的場所下正常工作。從以上對同步帶性能的分析中可以得出結論，選用梯形雙面齒同步帶作為移動裝置設計履帶能夠滿足設計性能及工作的環(huán)境條件要求。由已知后軸輸出功率為(即）；由已知設計裝置移動速度，根據公式，可得主動輪轉速，預先設計履帶主動輪直徑=169mm，履帶從動輪直徑=169mm，由公式，可得

32、=59.71r/min.。故可以得到設計的已知條件如下：傳遞名義功率.主動輪轉速r/min從動輪轉速中心距.8.1.1 功率的計算式中K-載荷修正系數（有工作機性能和運轉時間查表8-1可以得到）表8-1修正載荷系數K工作機運行時間（小時/日）358101624計算機，醫(yī)療機1.01.21.4縫紉機，辦公機械1.21.41.6輕傳送機，包裝機1.31.51.7攪拌機，造紙機1.41.61.8印刷機，圓形帶鋸1.41.61.88.1.2 確定帶的型號和節(jié)距由設計功率=0.1377kw和=59.71r/min，考慮到可以用雙面交錯梯狀齒形同步帶作為履帶使用，由圖8-1查得型號選用XH型，對應節(jié)距=2

33、2.225mm，圖8-2為雙面交錯梯狀齒形同步帶的結構圖，雙面齒同步帶的節(jié)距和齒形等同與單面齒同步帶的齒形和節(jié)距，圖A為DA型雙面齒同步帶，其兩面帶齒呈對稱排列，圖B為DB型雙面齒同步帶，其兩面帶齒呈交錯位置排列，本裝置設計履帶選擇DB型。XH型同步帶=2.794mm，=15.49 圖8-1梯形齒同步帶，輪選型圖圖8-2梯形齒形狀圖本裝置選擇的梯形BD型XH同步帶的具體參數如下表8-2表8-2 梯形齒標準同步帶型號以及齒尺寸8.2 確定主從動輪直徑 對于梯形標準同步帶來說小帶輪的齒數是有要求的，能夠保證同步帶運轉是最為基本的，履帶選用的XH形同步帶一樣有齒數最小要求，由表8-3查的 表8-3小

34、帶輪的最小齒數小帶輪轉速XLLHXHXHH<9001012142222900-120010121624241200-180012141820261800-36001216202230 由上面得到 可以代入公式 為了增大摩擦力，應考慮增大履帶與接觸地面的有效接觸面積，所以履帶離地面的高度不易過大，故取履帶主動輪直徑=169mm，履帶從動輪直徑=169mm。查表8-4，選擇履帶主動輪型號為24XH，履帶從動輪型號為24XH，就近圓整帶輪直徑，查得履帶主動輪直徑=169.79mm，履帶從動輪直徑=169.79mm。表8-4XH型同步輪尺寸表（節(jié)距=22.225mm）規(guī)格齒數節(jié)徑d外徑do檔邊直

35、徑df檔邊內徑db檔邊厚度h22XH22155.64152.841671384.523XH23162.71159.921741454.524XH24169.79166.991811524.525XH25176.86174.071881594.526XH26183.94181.141951664.527XH27191.01188.222021734.528XH28198.08195.292091804.5 同步帶都有自己的極限速度，如果速度過大會使皮帶輪機構的不穩(wěn)定性增強，有較大的波動現象，并且在單位時間的轉動次數會增加，不利于帶的壽命的提高，所以有同步帶的速度校核如下 查表8-5得 表8-5梯

36、形齒同步帶極限速度型號MXL,XXL,XL,T2.5，T5，3ML,H,T10，8M,14MXH,XXH,T20，20M模數1,1.5,2,2.53,4，57,1040-5035-4025-308.3 確定節(jié)線長度確定中心距，增大中心距，可以增加帶輪的包角，減少單位時間內帶的循環(huán)次數，有利于提高帶的壽命，但是中心距過大，則會加劇帶的波動，降低帶的傳動平穩(wěn)性，同時增大帶傳動的整體尺寸，中心距過小，則有相反的利弊，取帶傳動的中心距為由=169.79mm，=169.79mm.代入上式有由于履帶機器人工作的環(huán)境限制，所設計的尺寸不宜過大，選擇中心距的尺寸偏小，初選取=380mm。根據帶傳動總體尺寸和中

37、心距的要求，帶的節(jié)線長度可由帶圍繞兩帶輪的周長來計算，根據下式求得：代入=400mm，=169.79mm，=169.79mm有1350.79mm，根據表8-6就近圓整=1422.40mm型號為560XH，同步帶齒數為64。表8-6 XH型同步帶節(jié)線型號XH型（節(jié)距=22.225mm）規(guī)格節(jié)線長mm 齒數463XH1177.9353508XH1289.0558560XH1422.4064570XH1444.6365580XH1466.8566630XH1600.2072700XH1778.0080735XH1866.9084752XH1911.3586770XH1955.8088785XH200

38、8.70908.4 確定設計功率為時所需的帶寬8.4.1 計算同步帶的基準額定功率kw 式中許用工作拉力，查表8-4得=4048.90N單位長度質量，查表8-7得=1.484Kg/m線速度m/s表8-7七種同步帶型號的主要參數帶型號節(jié)距基準寬拉力質量G帶寬MXL2.036.43.0，4.8，6.4XXL3.1756.4310.0103.0，4.8，6.4XL5.0809.550.170.0226.4，7.9，9.5L9.52525.4244.460.09512.7，19.1，25.4H12.7076.22100.850.44825.4，38.1，50.8XH22.225101.64048.90

39、1.48450.8，76.2，101.6XXH31.75127.06398.032.47376.2，101.6，127.0 帶入上式得 8.4.2 計算主動輪嚙合齒數小帶輪的嚙合齒數為8.4.3 確定實際所需帶寬其中為嚙合系數由表8-8查的=1表8-8嚙合齒數系數5410.80.6式中帶所傳遞的功率=2.024kw本履帶選用為XH帶，可以由表8-9查的基準帶寬如下表8-9周節(jié)制梯形齒同步帶的寬度型號MXLXXLXLLHXHXXH基準寬度mm6.46.49.525.476.2101.6127許用拉力T273150.17244.462100.854048.906398.03帶的質量m0.0070.

40、010.0220.0950.4481.4842.473所以以上公式算得帶寬為72.44mm，所以以此選取標準帶寬，表8-10查的 將其取為標準值8-10周節(jié)制梯形同步帶的寬度與高度型號公稱高度標準寬度mminmmin代號H4.30.1750.8220076.23300XH11.20.4476.23300101.64400XXH15.70.62101.644001275500XXL1.52_4.8-4.86.4-6.48.5 功率驗算,額定功率大于設計功率，則帶的傳動能力已足夠，所選參數合理。同時得到作用在軸上的力 8.6 同步帶的物理機械性能 本履帶式機器人選用XH帶，其物理機械如下表8-11

41、同步帶的物理機械性能項目梯形齒XHLHXHXXH拉伸強度80120270380450參考力伸長率參考力N6090220300360伸長40硬度755包布粘合強度56.581012芯繩粘合強度2003806008001500齒體剪切強度50607075908.7 履帶主從動輪設計8.7.1 履帶輪材料選擇為了減輕履帶驅動裝置的重量，我們選擇硬鋁合金作為履帶主、從動輪的材料，硬鋁合金具有密度小，質量低，強度高，硬度高，耐熱性好的優(yōu)點，能夠滿足設計性能要求。8.7.2 履帶輪形狀及主要尺寸的確定履帶和帶輪的嚙合方式見圖8-3所示，圖中為同步帶輪節(jié)圓或同步帶節(jié)線上測得相鄰兩齒的距離即節(jié)距。XH型節(jié)距=

42、22.225mm，為同步帶輪的節(jié)圓直徑，主動輪節(jié)圓型號為24XH，=169.79mm，從動輪節(jié)圓型號為24XH，=169.79mm.為同步帶輪實際外圓直徑，主動輪=166.99mm，從動輪=166.99mm。圖8-3同步帶輪外徑徑節(jié)示意圖同步帶分為AS型，BS型，AF型，BF型，WS型，其中AF型和BF型為雙邊檔邊，由于本設計采用的是電動機、減速器動力總成放在翼板內，直接通過錐齒輪傳遞用后驅動輪輪軸。所以，主動輪選擇兩個單邊單圈，從動輪選擇一個無擋圈，選WS型同步帶輪。主動輪24XH，齒數24，徑節(jié)=169.79mm，外徑=166.99mm主動輪初選兩個雙邊擋圈的帶輪，用于設計中將其組合。8.

43、7.3 履帶輪齒形及齒面寬度的選擇根據圖8-4可以查得XH型梯形雙面齒同步帶輪齒形尺寸如下圖8-4齒形尺寸節(jié)距=22.225mm，齒槽=mm，齒深=7.14mm，槽角=，倒角=，=，=3.048mm，根據表8-12可以查出以上數據。表8-12梯形雙面齒同步輪齒形尺寸型號節(jié)距MXL2.0320.840.050.69200.350.130.508XL5.0801.320.051.65250.410.640.508L9.5253.050.102.67201.191.170.762H12.74.190.133.05201.601.61.372XH22.2257.900.157.14201.982.39

44、2.794XXH31.75012.170.1810.31203.963.183.048根據前面確定的寬度為76.2，及所選擇的無檔邊帶輪查表8-13可得到梯形雙面齒同步帶輪齒面寬度=83.8。表8-13同步帶輪齒面寬度尺寸參考表型號同步帶寬度齒輪面寬度代號帶寬雙面檔邊帶輪單面檔邊帶輪無檔邊帶輪XH20050.856.662.259.630076.283.889.886.9400101.6110.7116.7113.78.7.4 履帶輪所允許的公差兩輪所允許的公差如表8-14所示表8-14允許公差表項目小輪大輪外徑偏差+0.150+0.150任意兩相鄰點節(jié)距偏差90度弧內的累積0.030.150

45、.030.15外圓徑向圓跳動0.130.15外圓端面圓跳動0.190.26輪齒與軸線平行度齒頂圓柱面的圓柱度0.090.11軸孔直徑偏差H7或H8H7或H8外圓及兩齒側表面粗糙度3.23.28.8 副履帶部分設計因為同步帶傳動具有準確的傳動比，無滑差，傳動平穩(wěn)，能吸振，噪音小，傳動比范圍大等優(yōu)點，所以傳遞功率可以從幾瓦到百千瓦。傳動效率高，結構緊湊，適宜于多軸傳動，無污染，因此可在不允許有污染和工作環(huán)境較為惡劣的場所下正常工作。從以上對同步帶性能的分析看出其性能的優(yōu)越性，因此選用梯形雙面齒同步帶作為移動裝置副履帶能夠滿足設計性能及工作的環(huán)境條件要求。副履帶的設計是依照主履帶的設計進行的，具有異

46、曲同工之妙。而副履帶相對了主履帶來說，它是輔助作用，幫助移動平臺具有更出色的越野性能，更擅長于攀爬和越溝。自然它的環(huán)境不如主履帶惡劣，并且所承受的載荷也比較輕一些，所以我給予選擇H帶。其設計方法參照主履帶如下: 介于副履帶的主動輪的直徑選擇應與主履帶的從動輪的相當，則參照表8-15選擇副履帶主動輪直徑。 根據任務推出副履帶從動輪直徑 副履帶主動輪齒數 副履帶從動輪齒數 表8-15標準同步帶的直徑8.8.1 計算副履帶的帶寬 根據前面的表8-7查得到：H帶 選擇標準帶由表8-9差查得H帶 8.8.2 計算H帶的基準額定功率 計算所選用型號同步帶的基準額定功率 其中 得出 而由 反推得到設計功率為

47、8.8.3 中心距的選擇則確定中心距8.8.4 計算副履帶節(jié)線長度 根據帶傳動總體尺寸和中心距的要求，帶的節(jié)線長度可由帶圍繞兩帶輪的周長來計算，根據下式求得： 代入數據根據表8-16可選帶長為8-16周節(jié)制梯形齒同步帶節(jié)線長度及齒數長度代號基本尺寸極限偏差LHXHXXH345876.300.6692-360914.40-72-367933.4598-390990.6010478-4201066.800.7611284-9履帶翼板部分設計9.1 履帶翼板的作用履帶翼板是整個履帶驅動裝置中的基礎部分，主要起支撐張緊作用，履帶從動輪，張緊輪和過度輪分別安裝在翼板上。翼板的材料應滿足質量輕，高強度，高

48、硬度，易加工的優(yōu)點，綜合選擇，所以翼板的材料選擇硬鋁合金。9.2 履帶翼板設計翼板的主要尺寸見圖9-1所示，履帶主動輪，從動輪，張緊輪和調節(jié)輪在翼板上的位置見圖9-1上部的一個圓孔和下部的兩個圓孔所示，張緊輪翼板設計厚度為18mm。圖9-1翼板主要尺寸10 計算履帶裝置的重心及其各部件重心10.1 主履帶的重心計算10.1.1 翼板質量由圖9-1翼板主要尺寸，翼板的設計厚度為18mm，可參考圖10-1翼板三維效果圖，可以求出翼板的體積，翼板材料為硬質合金，密度為2.7求翼板體積由于翼板外形較為復雜，直接求其體積較為復雜，可用ProE建立翼板模型見圖10-2，用其質量特性測得翼板的體積。圖 10

49、-1翼板的三維效果圖圖10-2 求解翼板體積10.1.2 履帶從動輪質量由前面選擇的履帶從動輪型號為24XH，徑圓直徑=169.8mm，則=84.9mm，從動輪通過圓柱滾子軸承與翼板連接，選擇圓柱滾子軸承外徑D=90mm，輪寬履帶從動輪材料選擇硬質合金，其密度2.7。 10.1.3 張緊輪，調節(jié)輪質量由于梯形雙面齒同步帶在工作一定時間后會發(fā)生松弛，為了防止同步帶輪因同步帶松弛而發(fā)生打滑現象，可以通過調節(jié)張緊輪的高度使履帶繼續(xù)保持張緊。當履帶驅動裝置工作時，由于梯形雙面齒同步帶具有彈性，履帶轉動與路面接觸難以形成有效的摩擦力，在履帶主動輪和履帶從動輪之間增加兩個調節(jié)輪，可以有效地增加履帶與路面的接觸面積，從而增大履帶的摩擦力，提高履帶驅動裝置工作效率。設計張緊輪和調節(jié)輪，在滿足性能要求的前提下，為了減輕重量，張緊輪和調節(jié)輪的材料選用硬鋁合金。 10.1.4 求履帶驅動裝置重心對于整個履帶驅動裝