橋梁荷載試驗(yàn)檢測(cè)報(bào)告模版

1、 橋梁荷載試驗(yàn)檢測(cè)報(bào)告QB021401委托單位內(nèi)蒙古路橋有限責(zé)任公司工程名稱國(guó)道210線添漫梁北至越家壕（查干）段改線工程橋梁荷載試驗(yàn)檢測(cè)工程部位/用途K25+821.74安哈公路分離立交橋委托編號(hào)/檢測(cè)日期年月日日檢測(cè)項(xiàng)目橋梁靜、動(dòng)載試驗(yàn)檢測(cè)依據(jù)（1）公路橋梁承載能力檢測(cè)評(píng)定規(guī)程(JTG/T J21-2011)；（2）公路橋梁荷載試驗(yàn)規(guī)程(JTG/T J21-01-2015)；（3）公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）；（4）公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60-2004）；（5）工程測(cè)量規(guī)范（GB50026-2007）；（6）相關(guān)的設(shè)計(jì)文件。判定依據(jù)公路橋梁

2、承載能力檢測(cè)評(píng)定規(guī)程（JTG/T J21-2011）公路橋梁荷載試驗(yàn)規(guī)程(JTG/T J21-01-2015)非標(biāo)試驗(yàn)方法說(shuō)明/檢測(cè)用主要儀器和設(shè)備序號(hào)型號(hào)名稱編號(hào)1RS-QL06E橋梁及結(jié)構(gòu)荷載試驗(yàn)測(cè)試系統(tǒng)2HY-65DJB3000B動(dòng)態(tài)應(yīng)變傳感器3INV3060S動(dòng)態(tài)應(yīng)變采集與分析系統(tǒng)4941B拾振器5ZBL-F130裂縫寬度觀測(cè)儀6AZ8866非接觸紅外線溫度計(jì)7數(shù)碼相機(jī)、計(jì)算機(jī)及其他工具/檢測(cè)結(jié)論（1）靜載試驗(yàn)由應(yīng)變、撓度數(shù)據(jù)可知：各測(cè)試截面主要應(yīng)變、撓度測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)值與計(jì)算值均呈線性相關(guān)關(guān)系，相關(guān)性良好；各測(cè)試截面主要應(yīng)變測(cè)點(diǎn)校驗(yàn)系數(shù)在0.370.63、主要撓度測(cè)點(diǎn)校驗(yàn)系數(shù)在0.480.

3、55，均小于1，滿足規(guī)范要求；各測(cè)試截面主要測(cè)點(diǎn)相對(duì)殘余應(yīng)變、撓度均小于20%，滿足規(guī)范要求。由橫向分布數(shù)據(jù)可知：在最不利荷載作用下，各片箱梁之間應(yīng)變及撓度實(shí)測(cè)橫向分布與計(jì)算分析結(jié)果吻合，表明各片箱梁之間橫向聯(lián)系良好。在加載試驗(yàn)中，各構(gòu)件未出現(xiàn)可觀測(cè)新裂縫，測(cè)試數(shù)據(jù)未發(fā)生突變。根據(jù)對(duì)靜載數(shù)據(jù)的整體分析，認(rèn)為試驗(yàn)橋跨在設(shè)計(jì)荷載作用下處于良好的彈性工作狀態(tài)。（2）動(dòng)載試驗(yàn)由動(dòng)載試驗(yàn)結(jié)果可知，結(jié)構(gòu)自振基頻實(shí)測(cè)值高于計(jì)算值，說(shuō)明橋跨結(jié)構(gòu)的整體剛度較高；在跑車作用下，不同速度行駛時(shí)產(chǎn)生的沖擊系數(shù)結(jié)果均小于計(jì)算值，結(jié)構(gòu)行車性能較好。綜合分析認(rèn)為：通過(guò)靜、動(dòng)載試驗(yàn)，表明K25+821.74安哈公路分離立交橋

4、試驗(yàn)跨結(jié)構(gòu)處于彈性工作狀態(tài)，整體性較好。K25+821.74安哈公路分離立交橋承載能力能夠滿足公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60-2004）設(shè)計(jì)荷載公路-級(jí)的承載力要求。備注/目 錄一、前言51.1任務(wù)來(lái)源及具體任務(wù)51.2檢測(cè)對(duì)象61.3工程質(zhì)量檢測(cè)依據(jù)81.4檢測(cè)人員情況81.5主要檢測(cè)儀器設(shè)備9二、靜載試驗(yàn)方案102.1靜載試驗(yàn)原則102.2靜載試驗(yàn)加載程序控制112.3靜載試驗(yàn)內(nèi)容11三、靜載試驗(yàn)結(jié)果173.1工況1試驗(yàn)結(jié)果分析（第1跨最大正彎矩）173.2工況2驗(yàn)結(jié)果分析（1號(hào)墩最大負(fù)彎矩）233.3工況3試驗(yàn)結(jié)果分析（第2跨最大正彎矩）263.4小結(jié)32四、動(dòng)載試驗(yàn)334.1動(dòng)載

5、試驗(yàn)?zāi)康?34.2試驗(yàn)方案334.3測(cè)試結(jié)果分析354.4小結(jié)38五、結(jié)論39一、 前言1.1 任務(wù)來(lái)源及具體任務(wù)1.1.1 任務(wù)來(lái)源國(guó)道210線添漫梁北至越家壕（查干）段公路路線總體呈東北至西南走向，起點(diǎn)位于添漫梁北，與G210線和G65高速公路相接，經(jīng)萬(wàn)利區(qū)、馮家渠、包西鐵路、包神鐵路、塔罕鐵路、問(wèn)家灣、越家壕、康巴什，終點(diǎn)位于阿鎮(zhèn)至四十里梁公路的查干日格爾處。路線全長(zhǎng)約62公里，主線采用雙向四車道一級(jí)公路標(biāo)準(zhǔn)建設(shè)，設(shè)計(jì)時(shí)速100公里/小時(shí)，采用整體式路基斷面，路基寬26米，路面寬23米。主線設(shè)大橋10座，小橋22座，涵洞165道，互通立交3處，分離式立交10處，平面交叉27處，服務(wù)區(qū)1處

6、，主線收費(fèi)站1處。另設(shè)18.96公里的添漫梁北至馮家渠連接線，按照一級(jí)公路一幅標(biāo)準(zhǔn)建設(shè)，設(shè)計(jì)時(shí)速100公里/小時(shí)，路基寬13米，設(shè)大中橋4座，小橋5座，分離式立交橋4處，涵洞45道，平面交叉8處。全線采用瀝青混凝土路面，橋涵與路基同寬，橋涵設(shè)計(jì)汽車載荷為公路-級(jí)。為了對(duì)K25+821.74安哈公路分離立交橋的工程質(zhì)量和承載能力進(jìn)行整體檢測(cè)，以便為該橋交工驗(yàn)收提供技術(shù)資料。受公司委托，于年月日至月日對(duì)其進(jìn)行了靜、動(dòng)載試驗(yàn)，為橋梁的運(yùn)營(yíng)管理提供技術(shù)資料1.1.2 試驗(yàn)?zāi)康模?）檢驗(yàn)施工質(zhì)量，為交工驗(yàn)收提供技術(shù)依據(jù)。（2）通過(guò)靜載試驗(yàn)實(shí)測(cè)結(jié)構(gòu)主要受力部位在試驗(yàn)荷載作用下的應(yīng)變分布規(guī)律及相應(yīng)變形情況，

7、掌握結(jié)構(gòu)的現(xiàn)有工作狀態(tài)。（3）通過(guò)動(dòng)載試驗(yàn)，掌握橋梁結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性，了解橋梁對(duì)動(dòng)載激勵(lì)的總體反應(yīng)，判斷橋梁的總體結(jié)構(gòu)剛度和內(nèi)在力學(xué)特性，為橋梁的安全使用提供依據(jù)。通過(guò)動(dòng)力特性試驗(yàn)，了解橋跨結(jié)構(gòu)的固有振動(dòng)特性以及其在長(zhǎng)期使用荷載階段的動(dòng)力性能。（4）通過(guò)靜、動(dòng)載試驗(yàn)研究和理論計(jì)算分析，判斷橋跨結(jié)構(gòu)實(shí)際承載能力，確定工程的可靠性，評(píng)價(jià)其在設(shè)計(jì)使用荷載下的工作性能。1.1.3 具體任務(wù)1.1.3.1 靜載試驗(yàn)（1）測(cè)量主梁控制截面砼的法向應(yīng)力（應(yīng)變）；（2）測(cè)量主梁控制截面的撓度；（3）觀測(cè)主梁外表面的裂縫開(kāi)展情況；（4）觀測(cè)墩臺(tái)的沉降情況。1.1.3.2 動(dòng)載試驗(yàn)（1）測(cè)量橋跨結(jié)構(gòu)模態(tài)參數(shù)（頻率、

8、振型、阻尼系數(shù)）；（2）測(cè)量橋跨結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)。1.2 檢測(cè)對(duì)象1.2.1 橋梁概況主要檢測(cè)對(duì)象為K25+821.74安哈公路分離立交橋，上部結(jié)構(gòu)采用預(yù)應(yīng)力砼（后張）小箱梁，先簡(jiǎn)支后連續(xù)，跨徑組合為420m；下部結(jié)構(gòu)0號(hào)橋臺(tái)采用柱式臺(tái)，4號(hào)橋臺(tái)采用肋板臺(tái)，橋墩采用柱式墩，墩臺(tái)均采用樁基礎(chǔ)。橋臺(tái)采用LNR（H）-d270109型圓形滑動(dòng)型水平力分散型橡膠支座；橋墩采用HDR（）-d370127-G0.8型圓形高阻尼隔震橡膠支座。0、4號(hào)橋臺(tái)采用ZEY80伸縮縫。主要技術(shù)指標(biāo)如下：（1）荷載等級(jí)：公路-I級(jí)；（2）橋面寬度：凈11m+20.5m防撞墻；（3）斜度：15。本橋平面照與立面照見(jiàn)下圖1.

9、2-1所示，橋型布置圖與橫斷面圖如下圖1.2-21.2-3。（a）平面照（b）立面照?qǐng)D 1.21 平面照與立面照?qǐng)D 1.22 橋型布置圖（單位：cm）（a）跨中橫斷面（b）支點(diǎn)橫斷面圖 1.23 上部結(jié)構(gòu)橫斷面圖（單位：cm）1.2.2 構(gòu)件編號(hào)原則橋梁以安家梁至哈它土溝為正方向：（1）橋梁墩臺(tái)按正方向前進(jìn)的方向開(kāi)始編號(hào)，依次為0號(hào)臺(tái)、1號(hào)墩、2號(hào)墩、3號(hào)墩、4號(hào)臺(tái)；（2）橋跨編號(hào)按正方向前進(jìn)的方向開(kāi)始編號(hào)，依次為第1跨、第2跨、第3跨、第4跨；（3）以正方向?yàn)榍斑M(jìn)方向，構(gòu)件從左側(cè)向右側(cè)依次編號(hào)；橋梁構(gòu)件編號(hào)示意圖見(jiàn)下圖1.2-4所示。圖 1.24 構(gòu)件編號(hào)示意圖1.3 工程質(zhì)量檢測(cè)依據(jù)（1）

10、公路橋梁承載能力檢測(cè)評(píng)定規(guī)程(JTG/T J21-2011)；（2）公路橋梁荷載試驗(yàn)規(guī)程(JTG/T J21-01-2015)；（3）公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）；（4）公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60-2004）；（5）工程測(cè)量規(guī)范（GB50026-2007）；（6）相關(guān)的設(shè)計(jì)文件。1.4 檢測(cè)人員情況根據(jù)檢測(cè)要求和工作內(nèi)容，為保證優(yōu)質(zhì)高效完成檢測(cè)任務(wù)，在本次項(xiàng)目中檢測(cè)人員全部由經(jīng)驗(yàn)豐富的專業(yè)技術(shù)人員組成。本項(xiàng)目投入的主要檢測(cè)人員見(jiàn)下表。表 1.41 主要試驗(yàn)檢測(cè)人員一覽表人員職稱工作職責(zé)組長(zhǎng)工程師靜載試驗(yàn)（1）測(cè)量主梁控制截面砼的法向應(yīng)力（應(yīng)變）

11、； （2）測(cè)量主梁控制截面的撓度；（3）觀測(cè)主梁外表面的裂縫開(kāi)展情況；（4）觀測(cè)墩臺(tái)的沉降情況。動(dòng)載試驗(yàn)（1）測(cè)量橋跨結(jié)構(gòu)模態(tài)參數(shù)（頻率、振型、阻尼系數(shù)）；（2）測(cè)量橋跨結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)。組員工程師工程師助理工程師助理工程師/1.5 主要檢測(cè)儀器設(shè)備根據(jù)所掌握的資料和現(xiàn)場(chǎng)踏勘情況，結(jié)合本工程的特點(diǎn)，投入使用的主要儀器設(shè)備見(jiàn)下表。表 1.51 主要儀器設(shè)備一覽表序號(hào)型號(hào)名稱編號(hào)1RS-QL06E橋梁及結(jié)構(gòu)荷載試驗(yàn)測(cè)試系統(tǒng)2HY-65DJB3000B動(dòng)態(tài)應(yīng)變傳感器3INV3060S動(dòng)態(tài)應(yīng)變采集與分析系統(tǒng)4941B拾振器5ZBL-F130裂縫寬度觀測(cè)儀6AZ8866非接觸紅外線溫度計(jì)7數(shù)碼相機(jī)、計(jì)算機(jī)

12、及其他工具/二、 靜載試驗(yàn)方案靜載試驗(yàn)采用試驗(yàn)載重車加載，使結(jié)構(gòu)主控截面或部位的內(nèi)力或應(yīng)力達(dá)到與設(shè)計(jì)荷載標(biāo)準(zhǔn)值的作用效應(yīng)等效，并在試驗(yàn)過(guò)程中測(cè)試關(guān)鍵部位應(yīng)變及撓度，觀測(cè)主梁外表面的裂縫開(kāi)展情況，評(píng)定結(jié)構(gòu)的實(shí)際工作狀況和承載能力。2.1 靜載試驗(yàn)原則1、試驗(yàn)加載原則（1）試驗(yàn)荷載效率應(yīng)滿足：介于0.851.05之間，其中：為靜載試驗(yàn)荷載作用下，某一加載試驗(yàn)項(xiàng)目對(duì)應(yīng)的加載控制截面內(nèi)力或位移的最大計(jì)算效應(yīng)值；S為控制荷載產(chǎn)生的同一加載控制截面內(nèi)力或位移的最不利效應(yīng)計(jì)算值；為按規(guī)范取用的沖擊系數(shù)值。（2）為了獲取結(jié)構(gòu)試驗(yàn)荷載與變位的相關(guān)曲線，以及防止結(jié)構(gòu)意外損傷，試驗(yàn)加載采用分級(jí)加載的方式，可分35級(jí)

13、加載，1級(jí)卸載。每次加載或卸載要求在前一級(jí)荷載階段內(nèi)結(jié)構(gòu)反應(yīng)相對(duì)穩(wěn)定后，進(jìn)行了有效測(cè)試及記錄后方可進(jìn)行下一級(jí)荷載試驗(yàn)。（3）加卸載過(guò)程中，應(yīng)保證非控制截面內(nèi)力或變形不超過(guò)控制荷載作用下的最不利值。2、試驗(yàn)加載安全監(jiān)測(cè)試驗(yàn)加載安全監(jiān)測(cè)是為了防止試驗(yàn)荷載對(duì)橋梁造成損傷，發(fā)生下列情況應(yīng)中止加載：（1）控制測(cè)點(diǎn)應(yīng)變值已達(dá)到或超過(guò)計(jì)算值；（2）控制測(cè)點(diǎn)變形（或撓度）超過(guò)計(jì)算值；（3）結(jié)構(gòu)裂縫的長(zhǎng)度、寬度或數(shù)量明顯增加；（4）實(shí)測(cè)變形分布規(guī)律異常；（5）橋體發(fā)出異常響聲或發(fā)生其他異常情況。3、數(shù)據(jù)觀測(cè)要求在荷載試驗(yàn)前檢查測(cè)點(diǎn)有效性，確保儀器能夠正常工作，每級(jí)荷載加載穩(wěn)定后進(jìn)行讀數(shù)，讀數(shù)完畢后進(jìn)行數(shù)據(jù)檢查，

14、如數(shù)據(jù)出現(xiàn)異常，查明原因，待無(wú)誤后進(jìn)行下一級(jí)加載。每個(gè)工況加載應(yīng)連續(xù)進(jìn)行，兩級(jí)加載時(shí)間間隔不能過(guò)長(zhǎng)，否則應(yīng)重新加載進(jìn)行數(shù)據(jù)采集。在數(shù)據(jù)采集過(guò)程中，應(yīng)采取有效措施盡可能減少人為因素和環(huán)境因素造成數(shù)據(jù)影響，確保數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性。2.2 靜載試驗(yàn)加載程序控制本橋試驗(yàn)加載基本程序如下：（1）在進(jìn)行正式加載試驗(yàn)前，采用試驗(yàn)加載車對(duì)試驗(yàn)橋跨測(cè)試位置進(jìn)行預(yù)加載，并持續(xù)一定的時(shí)間，以消除結(jié)構(gòu)間可能存在的間隙，降低測(cè)試誤差。（2）將預(yù)加荷載卸至零，持續(xù)一段時(shí)間后再進(jìn)行正式加載。（3）正式加載時(shí)按照計(jì)算的車輛加載位置逐級(jí)加載，直至荷載效率滿足試驗(yàn)規(guī)范的要求。（4）在卸載完全且結(jié)構(gòu)變形充分恢復(fù)后才能進(jìn)行下一工況的加載。

15、2.3 靜載試驗(yàn)內(nèi)容2.3.1 結(jié)構(gòu)計(jì)算采用橋梁專業(yè)有限元軟件Midas/Civil 2015對(duì)該橋上部結(jié)構(gòu)進(jìn)行有限元建模分析。預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁混凝土采用C50混凝土，其相應(yīng)的彈性模量E=3.45104MPa；容重=26kN/m3。采用設(shè)計(jì)荷載：公路-級(jí)。圖 2.31 有限元模型2.3.2 加載工況和觀測(cè)截面依據(jù)外觀檢測(cè)、現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)便捷性、合同及招標(biāo)文件要求，本次荷載試驗(yàn)抽取第1跨、第2跨為測(cè)試跨，分3個(gè)工況進(jìn)行試驗(yàn)，具體荷載工況與觀測(cè)截面如下表2.3-1和和下圖2.3-2所示。表 2.31 加載工況和觀測(cè)截面工況觀測(cè)截面位置測(cè)試內(nèi)容工況1第1跨最大正彎矩（A-A截面）箱梁砼撓度、應(yīng)變工況21號(hào)

16、墩頂最大負(fù)彎矩（B-B截面）箱梁砼應(yīng)變工況3第2跨最大正彎矩（C-C截面）箱梁砼撓度、應(yīng)變圖 2.32 測(cè)試截面位置示意圖（單位：cm）2.3.3 測(cè)點(diǎn)布置應(yīng)變測(cè)點(diǎn)：在每個(gè)觀測(cè)截面處，每個(gè)箱梁底板與部分腹板位置布置測(cè)點(diǎn)。布置如圖2.3-3。撓度測(cè)點(diǎn)：在測(cè)試A-A、C-C截面各箱梁中心位置布置撓度測(cè)點(diǎn)，并在墩頂布置沉降測(cè)點(diǎn)。布置如圖2.3-3。（a）A-A、C-C截面測(cè)點(diǎn)布置（b）B-B截面測(cè)點(diǎn)布置圖 2.33 測(cè)試截面測(cè)點(diǎn)布置圖（單位：cm）2.3.4 加載車輛試驗(yàn)共使用4輛前二后八輪共3軸載重汽車進(jìn)行加載，加載車一般外形示意圖見(jiàn)圖2.3-4，軸重、軸距數(shù)據(jù)見(jiàn)表2.3-2。圖 2.34 加載車

17、外形示意圖表 2.32 加載車軸重、軸距數(shù)據(jù)車號(hào)車重（t）軸距及輪距（m）后軸中軸前軸總重前軸-中軸（A）中軸-后軸（B）輪距（C）114.214.27.435.83.951.351.8214.014.07.235.23.951.351.8314.114.16.634.83.951.351.8414.214.26.735.13.951.351.82.3.5 靜載試驗(yàn)效率根據(jù)橋梁結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算及試驗(yàn)要求，各測(cè)試截面有關(guān)工況的靜載試驗(yàn)荷載效率見(jiàn)下表。表 2.33 靜載試驗(yàn)計(jì)算荷載效率工況試驗(yàn)項(xiàng)目控制位置設(shè)計(jì)荷載效應(yīng)(kNm)試驗(yàn)荷載效應(yīng)(kNm)荷載效率q1第1跨最大正彎矩-偏載1號(hào)梁1333 13

18、57 1.02 第1跨最大正彎矩-中載2號(hào)梁1039 1006 0.97 21號(hào)墩頂負(fù)彎矩-偏載1號(hào)梁-1046 -1002 0.96 1號(hào)墩頂負(fù)彎矩-中載2號(hào)梁-831 -793 0.95 3第2跨最大正彎矩-偏載1號(hào)梁1068 1096 1.03 第2跨最大正彎矩-中載2號(hào)梁874 797 0.91 2.3.6 各工況車輛布置（1）工況1：第1跨最大正彎矩工況1試驗(yàn)荷載作用下加載圖示見(jiàn)圖2.3-52.3-6。（a）車輛橫向布置圖（b）車輛縱向布置圖圖 2.35 工況1分級(jí)偏載車位布置圖（單位：cm）（a）車輛橫向布置圖（b）車輛縱向布置圖圖 2.36 工況1中載滿載車位布置圖（單位：cm）

19、（2）工況2： 1號(hào)墩最大負(fù)彎矩工況2車輛布置圖與工況1相同。（3）工況3：第2跨最大正彎矩工況3試驗(yàn)荷載作用下加載圖示見(jiàn)下圖2.3-72.3-8。（a）車輛橫向布置圖（b）車輛縱向布置圖圖 2.37 工況3分級(jí)偏載車位布置圖（單位：cm）（a）車輛橫向布置圖（b）車輛縱向布置圖圖 2.38 工況3中載滿載車位布置圖（單位：cm）三、 靜載試驗(yàn)結(jié)果3.1 工況1試驗(yàn)結(jié)果分析（第1跨最大正彎矩）3.1.1 應(yīng)變及撓度測(cè)試結(jié)果表 3.11 外側(cè)分級(jí)加偏載總應(yīng)變結(jié)果梁號(hào)一級(jí)二級(jí)三級(jí)四級(jí)實(shí)測(cè)值（）計(jì)算值（）實(shí)測(cè)值（）計(jì)算值（）實(shí)測(cè)值（）計(jì)算值（）實(shí)測(cè)值（）計(jì)算值（）1號(hào)梁41 83 60 115 77

20、 145 91 167 2號(hào)梁27 35 55 97 67 121 87 137 3號(hào)梁11 15 37 45 46 57 60 77 4號(hào)梁7 7 22 23 26 29 36 41 表 3.12外側(cè)分級(jí)加偏載總撓度結(jié)果梁號(hào)一級(jí)二級(jí)三級(jí)四級(jí)實(shí)測(cè)值（mm）計(jì)算值（mm）實(shí)測(cè)值（mm）計(jì)算值（mm）實(shí)測(cè)值（mm）計(jì)算值（mm）實(shí)測(cè)值（mm）計(jì)算值（mm）1號(hào)梁-2.35 -3.11 -3.15 -4.53 -3.67 -6.60 -4.23 -7.66 2號(hào)梁-0.96 -1.56 -2.02 -3.81 -2.75 -4.97 -3.72 -6.42 3號(hào)梁-0.51 -0.70 -1.40

21、-2.05 -1.82 -2.59 -2.66 -3.58 4號(hào)梁-0.21 -0.35 -0.54 -1.09 -0.93 -1.36 -1.26 -1.93 表 3.13中載滿載總應(yīng)變與總撓度結(jié)果梁號(hào)中載滿載應(yīng)變中載滿載撓度實(shí)測(cè)值（）計(jì)算值（）實(shí)測(cè)值（mm）計(jì)算值（mm）1號(hào)梁62 85 -2.11 -3.92 2號(hào)梁80 126 -3.38 -5.91 3號(hào)梁78 126 -3.22 -5.91 4號(hào)梁66 85 -2.05 -3.92 3.1.2 應(yīng)變測(cè)試結(jié)果分析（1）主要測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)值與計(jì)算值相關(guān)性選取偏載側(cè)的1號(hào)梁、2號(hào)梁作為分析對(duì)象，分析其應(yīng)變?cè)诜旨?jí)偏載荷載變化下，實(shí)測(cè)值與計(jì)算值的相

22、關(guān)性。（a）1號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性相關(guān)分析（b）1號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值分級(jí)加載曲線圖 3.11 偏載分級(jí)加載下1號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值關(guān)系曲線（a）2號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性相關(guān)分析（b）2號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值分級(jí)加載曲線圖 3.12偏載分級(jí)加載下2號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值關(guān)系曲線從上圖3.1-1圖3.1-2可以看出，1、2號(hào)梁在偏載分級(jí)加載下，應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性關(guān)系良好，均小于計(jì)算值，偏載分級(jí)加載下與計(jì)算值變化趨勢(shì)一致。（2）橫向分布分析下圖3.1-3為滿載時(shí)，各梁總應(yīng)變橫向分布。（a）偏載滿載總應(yīng)變橫向分布（b）中載滿載總應(yīng)變橫向分布圖 3.13 各梁總應(yīng)變橫向分布曲線從上圖

23、可以看出各測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)應(yīng)變均小于計(jì)算值，實(shí)測(cè)橫向分布與計(jì)算一致。（3）中性軸分析圖 3.14 1號(hào)梁外側(cè)腹板偏載滿載應(yīng)變分布由上圖可知1號(hào)梁外側(cè)腹板在偏載滿載下中性軸高度為82.4cm，計(jì)算中性軸高度78.7cm，外側(cè)腹板應(yīng)變沿截面高度呈線性變化，符合平截面假定。圖 3.15 2號(hào)梁外側(cè)腹板中載滿載應(yīng)變分布由上圖可知2號(hào)梁外側(cè)腹板在中載滿載下中性軸高度為80.7cm，計(jì)算中性軸高度77.2cm，外側(cè)腹板應(yīng)變沿截面高度呈線性變化，符合平截面假定。3.1.3 撓度測(cè)試結(jié)果分析（1）實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性相關(guān)性選取偏載側(cè)的1號(hào)梁、2號(hào)梁作為分析對(duì)象，分析其撓度在分級(jí)偏載荷載變化下，實(shí)測(cè)值與計(jì)算值的相關(guān)性。（

24、a）1號(hào)梁撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性相關(guān)分析（b）1號(hào)梁撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值分級(jí)加載曲線圖 3.16 偏載分級(jí)加載下1號(hào)梁撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值關(guān)系曲線（a）2號(hào)梁撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性相關(guān)分析（b）2號(hào)梁撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值分級(jí)加載曲線圖 3.17 偏載分級(jí)加載下2號(hào)梁撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值關(guān)系曲線從上圖3.1-6圖3.1-7可以看出，1、2號(hào)梁在偏載分級(jí)加載下，撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性關(guān)系良好，均小于計(jì)算值，偏載分級(jí)加載下與計(jì)算值變化趨勢(shì)一致。（2）橫向與縱向分析下圖3.1-8為滿載時(shí)，各梁總撓度橫向分布。（a）偏載滿載總撓度橫向分布（b）中載滿載總撓度橫向分布圖 3.18各梁總撓度橫向分布曲線從上圖可以看

25、出各測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)撓度均小于計(jì)算值，實(shí)測(cè)橫向分布與計(jì)算一致。3.1.4 試驗(yàn)結(jié)果評(píng)定（1）校驗(yàn)系數(shù)評(píng)定靜力荷載試驗(yàn)結(jié)構(gòu)校驗(yàn)系數(shù)即指在試驗(yàn)荷載作用下主要測(cè)點(diǎn)的實(shí)測(cè)彈性變位或應(yīng)變值與相應(yīng)的理論計(jì)算值的比值：Se/Ss，當(dāng)1時(shí)，代表橋梁的實(shí)際狀況要好于理論狀況，說(shuō)明橋梁承載能力滿足要求。主要測(cè)點(diǎn)應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)的評(píng)定見(jiàn)表3.1-4，撓度校驗(yàn)系數(shù)的評(píng)定見(jiàn)表3.1-5。表 3.14 控制截面應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)評(píng)定項(xiàng)目梁號(hào)彈性值Se（）計(jì)算值Ss（）校驗(yàn)系數(shù)=Se/Ss評(píng)定偏載1號(hào)梁90 167 0.54 滿足要求2號(hào)梁86 137 0.63 滿足要求中載2號(hào)梁77 126 0.61 滿足要求3號(hào)梁74 126 0.59

26、 滿足要求由表可以看出，控制截面主要應(yīng)變測(cè)點(diǎn)校驗(yàn)系數(shù)均小于1，滿足規(guī)范要求。表 3.15 控制截面變形校驗(yàn)系數(shù)評(píng)定項(xiàng)目梁號(hào)彈性值Se（mm）計(jì)算值Ss（mm）校驗(yàn)系數(shù)=Se/Ss評(píng)定偏載1號(hào)梁-4.00 -7.66 0.52 滿足要求2號(hào)梁-3.50 -6.42 0.54 滿足要求中載2號(hào)梁-2.99 -5.91 0.51 滿足要求3號(hào)梁-2.82 -5.91 0.48 滿足要求由表可以看出，控制截面主要撓度測(cè)點(diǎn)校驗(yàn)系數(shù)均小于1，滿足規(guī)范要求。測(cè)試跨剛度較高。（2）殘余應(yīng)變（變形）評(píng)定相對(duì)殘余變位或相對(duì)殘余應(yīng)變(Sp)是測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)殘余變位或殘余應(yīng)變與對(duì)應(yīng)的實(shí)測(cè)總變位或總應(yīng)變(St)的比值，比值越

27、小說(shuō)明結(jié)構(gòu)越接近彈性工作狀況，當(dāng)主要測(cè)點(diǎn)相對(duì)殘余變位或相對(duì)殘余應(yīng)變不超過(guò)20%時(shí)判定橋梁承載能力滿足要求。主要測(cè)點(diǎn)應(yīng)變和撓度相對(duì)殘余評(píng)定見(jiàn)表3.1-6和表3.1-7。表 3.16 控制截面殘余應(yīng)變?cè)u(píng)定項(xiàng)目梁號(hào)總應(yīng)變St（）殘余應(yīng)變Sp（）相對(duì)殘余值Sp/St（%）評(píng)定偏載1號(hào)梁91 1 0.66滿足要求2號(hào)梁87 1 1.15滿足要求中載2號(hào)梁80 3 3.74滿足要求3號(hào)梁78 4 5.11滿足要求表 3.17 控制截面殘余變形評(píng)定項(xiàng)目梁號(hào)總變形St（mm）殘余變形Sp（mm）相對(duì)殘余值Sp/St（%）評(píng)定偏載1號(hào)梁-4.23 -0.23 5.48滿足要求2號(hào)梁-3.72 -0.22 6.0

28、0滿足要求中載2號(hào)梁-3.38 -0.39 11.56滿足要求3號(hào)梁-3.22 -0.40 12.51滿足要求由表可以看出，控制截面應(yīng)變相對(duì)殘余均小于20%，撓度相對(duì)殘余均小于20%，均滿足規(guī)范要求，表明梁體處于彈性工作狀態(tài)。（3）裂縫觀測(cè)荷載試驗(yàn)前對(duì)本橋的外觀進(jìn)行了檢查，梁體未發(fā)現(xiàn)受力裂縫；荷載試驗(yàn)過(guò)程中，對(duì)各觀測(cè)截面的附近梁體的混凝土外表面做了仔細(xì)觀察，未發(fā)現(xiàn)可觀測(cè)的新裂縫產(chǎn)生。3.2 工況2驗(yàn)結(jié)果分析（1號(hào)墩最大負(fù)彎矩）3.2.1 應(yīng)變測(cè)試結(jié)果表 3.21 外側(cè)分級(jí)加偏載總應(yīng)變結(jié)果梁號(hào)一級(jí)二級(jí)三級(jí)四級(jí)實(shí)測(cè)值（）計(jì)算值（）實(shí)測(cè)值（）計(jì)算值（）實(shí)測(cè)值（）計(jì)算值（）實(shí)測(cè)值（）計(jì)算值（）1號(hào)梁-

29、13 -27 -20 -37 -26 -62 -30 -67 2號(hào)梁-7 -12 -15 -30 -20 -37 -28 -56 3號(hào)梁-4 -4 -10 -14 -13 -16 -18 -23 4號(hào)梁-1 -1 -4 -5 -5 -5 -7 -7 表 3.22中載滿載總應(yīng)變與總撓度結(jié)果梁號(hào)中載滿載應(yīng)變實(shí)測(cè)值（）計(jì)算值（）1號(hào)梁-18 -24 2號(hào)梁-23 -53 3號(hào)梁-22 -53 4號(hào)梁-16 -24 3.2.2 應(yīng)變測(cè)試結(jié)果分析（1）主要測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)值與計(jì)算值相關(guān)性選取偏載側(cè)的1號(hào)梁、2號(hào)梁作為分析對(duì)象，分析其應(yīng)變?cè)诜旨?jí)偏載荷載變化下，實(shí)測(cè)值與計(jì)算值的相關(guān)性。（a）1號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值

30、線性相關(guān)分析（b）1號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值分級(jí)加載曲線圖 3.21 偏載分級(jí)加載下1號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值關(guān)系曲線（a）2號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性相關(guān)分析（b）2號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值分級(jí)加載曲線圖 3.22 偏載分級(jí)加載下2號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值關(guān)系曲線從上圖3.2-1圖3.2-2可以看出，1、2號(hào)梁在偏載分級(jí)加載下，應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性關(guān)系良好，均小于計(jì)算值，偏載分級(jí)加載下與計(jì)算值變化趨勢(shì)一致。（2）橫向分布分析下圖3.2-3為滿載時(shí)，各梁總應(yīng)變橫向分布。（a）偏載滿載總應(yīng)變橫向分布（b）中載滿載總應(yīng)變橫向分布圖 3.23 各梁總應(yīng)變橫向分布曲線從上圖可以看出各主要測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)應(yīng)變均小于計(jì)

31、算值，實(shí)測(cè)橫向分布與計(jì)算一致。3.2.3 試驗(yàn)結(jié)果評(píng)定（1）校驗(yàn)系數(shù)評(píng)定靜力荷載試驗(yàn)結(jié)構(gòu)校驗(yàn)系數(shù)即指在試驗(yàn)荷載作用下主要測(cè)點(diǎn)的實(shí)測(cè)彈性變位或應(yīng)變值與相應(yīng)的理論計(jì)算值的比值：Se/Ss，當(dāng)1時(shí)，代表橋梁的實(shí)際狀況要好于理論狀況，說(shuō)明橋梁承載能力滿足要求。主要測(cè)點(diǎn)應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)的評(píng)定見(jiàn)表3.2-3。表 3.23 控制截面應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)評(píng)定項(xiàng)目梁號(hào)彈性值Se（）計(jì)算值Ss（）校驗(yàn)系數(shù)=Se/Ss評(píng)定偏載1號(hào)梁-29 -67 0.43 滿足要求2號(hào)梁-27 -56 0.48 滿足要求中載2號(hào)梁-22 -53 0.41 滿足要求3號(hào)梁-20 -53 0.37 滿足要求由表可以看出，控制截面主要應(yīng)變測(cè)點(diǎn)校驗(yàn)系

32、數(shù)均小于1，滿足規(guī)范要求。（2）殘余應(yīng)變?cè)u(píng)定相對(duì)殘余變位或相對(duì)殘余應(yīng)變(Sp)是測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)殘余變位或殘余應(yīng)變與對(duì)應(yīng)的實(shí)測(cè)總變位或總應(yīng)變(St)的比值，比值越小說(shuō)明結(jié)構(gòu)越接近彈性工作狀況，當(dāng)主要測(cè)點(diǎn)相對(duì)殘余變位或相對(duì)殘余應(yīng)變不超過(guò)20%時(shí)判定橋梁承載能力滿足要求。主要測(cè)點(diǎn)應(yīng)變和撓度相對(duì)殘余評(píng)定見(jiàn)表3.2-4。表 3.24 控制截面殘余應(yīng)變?cè)u(píng)定項(xiàng)目梁號(hào)總應(yīng)變St（）殘余應(yīng)變Sp（）相對(duì)殘余值Sp/St（%）評(píng)定偏載1號(hào)梁-30 -1 3.65滿足要求2號(hào)梁-28 -1 3.58滿足要求中載2號(hào)梁-23 -1 5.70滿足要求3號(hào)梁-22 -2 9.72滿足要求由表可以看出，控制截面應(yīng)變相對(duì)殘余均小于

33、20%，均滿足規(guī)范要求，表明梁體處于彈性工作狀態(tài)。（3）裂縫觀測(cè)荷載試驗(yàn)前對(duì)本橋的外觀進(jìn)行了檢查，梁體未發(fā)現(xiàn)受力裂縫；荷載試驗(yàn)過(guò)程中，對(duì)各觀測(cè)截面的附近梁體的混凝土外表面做了仔細(xì)觀察，未發(fā)現(xiàn)可觀測(cè)的新裂縫產(chǎn)生。3.3 工況3試驗(yàn)結(jié)果分析（第2跨最大正彎矩）3.3.1 應(yīng)變及撓度測(cè)試結(jié)果表 3.31 外側(cè)分級(jí)加偏載總應(yīng)變結(jié)果梁號(hào)一級(jí)二級(jí)三級(jí)四級(jí)實(shí)測(cè)值（）計(jì)算值（）實(shí)測(cè)值（）計(jì)算值（）實(shí)測(cè)值（）計(jì)算值（）實(shí)測(cè)值（）計(jì)算值（）1號(hào)梁28 68 44 97 55 118 66 135 2號(hào)梁21 32 30 70 42 99 53 109 3號(hào)梁14 13 23 41 34 49 41 65 4號(hào)梁4

34、 6 17 20 22 24 29 32 表 3.32外側(cè)分級(jí)加偏載總撓度結(jié)果梁號(hào)一級(jí)二級(jí)三級(jí)四級(jí)實(shí)測(cè)值（mm）計(jì)算值（mm）實(shí)測(cè)值（mm）計(jì)算值（mm）實(shí)測(cè)值（mm）計(jì)算值（mm）實(shí)測(cè)值（mm）計(jì)算值（mm）1號(hào)梁-1.34 -2.64 -1.96 -3.83 -2.63 -5.38 -3.22 -6.11 2號(hào)梁-0.88 -1.32 -1.67 -3.23 -2.24 -4.05 -3.01 -5.16 3號(hào)梁-0.38 -0.58 -0.99 -1.72 -1.29 -2.09 -1.91 -2.79 4號(hào)梁-0.17 -0.29 -0.60 -0.90 -0.73 -1.08 -1.

35、19 -1.46 表 3.33中載滿載總應(yīng)變與總撓度結(jié)果梁號(hào)中載滿載應(yīng)變中載滿載撓度實(shí)測(cè)值（）計(jì)算值（）實(shí)測(cè)值（mm）計(jì)算值（mm）1號(hào)梁47 71 -2.07 -3.04 2號(hào)梁65 100 -2.63 -4.76 3號(hào)梁62 100 -2.49 -4.76 4號(hào)梁37 71 -2.00 -3.04 3.3.2 應(yīng)變測(cè)試結(jié)果分析（1）主要測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)值與計(jì)算值相關(guān)性選取偏載側(cè)的1號(hào)梁、2號(hào)梁作為分析對(duì)象，分析其應(yīng)變?cè)诜旨?jí)偏載荷載變化下，實(shí)測(cè)值與計(jì)算值的相關(guān)性。（a）1號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性相關(guān)分析（b）1號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值分級(jí)加載曲線圖 3.31 偏載分級(jí)加載下1號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值關(guān)

36、系曲線（a）2號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性相關(guān)分析（b）2號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值分級(jí)加載曲線圖 3.32偏載分級(jí)加載下2號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值關(guān)系曲線從上圖3.3-1圖3.3-2可以看出，1、2號(hào)梁在偏載分級(jí)加載下，應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性關(guān)系良好，均小于計(jì)算值，偏載分級(jí)加載下與計(jì)算值變化趨勢(shì)一致。（2）橫向分布分析下圖3.3-3為滿載時(shí)，各梁總應(yīng)變橫向分布。（a）偏載滿載總應(yīng)變橫向分布（b）中載滿載總應(yīng)變橫向分布圖 3.33 各梁總應(yīng)變橫向分布曲線從上圖可以看出各測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)應(yīng)變均小于計(jì)算值，實(shí)測(cè)橫向分布與計(jì)算一致。（3）中性軸分析圖 3.34 1號(hào)梁外側(cè)腹板偏載滿載應(yīng)變分布由上圖可知1號(hào)梁外側(cè)腹板

37、在偏載滿載下中性軸高度為83.5cm，計(jì)算中性軸高度78.7cm，外側(cè)腹板應(yīng)變沿截面高度呈線性變化，符合平截面假定。圖 3.35 2號(hào)梁外側(cè)腹板中載滿載應(yīng)變分布由上圖可知2號(hào)梁外側(cè)腹板在中載滿載下中性軸高度為84.4cm，計(jì)算中性軸高度77.2cm，外側(cè)腹板應(yīng)變沿截面高度呈線性變化，符合平截面假定。3.3.3 撓度測(cè)試結(jié)果分析（1）實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性相關(guān)性選取偏載側(cè)的1號(hào)梁、2號(hào)梁作為分析對(duì)象，分析其撓度在分級(jí)偏載荷載變化下，實(shí)測(cè)值與計(jì)算值的相關(guān)性。（a）1號(hào)梁撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性相關(guān)分析（b）1號(hào)梁撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值分級(jí)加載曲線圖 3.36 偏載分級(jí)加載下1號(hào)梁撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值關(guān)系曲線（

38、a）2號(hào)梁撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性相關(guān)分析（b）2號(hào)梁撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值分級(jí)加載曲線圖 3.37 偏載分級(jí)加載下2號(hào)梁撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值關(guān)系曲線從上圖3.3-6圖3.3-7可以看出，1、2號(hào)梁在偏載分級(jí)加載下，撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性關(guān)系良好，均小于計(jì)算值，偏載分級(jí)加載下與計(jì)算值變化趨勢(shì)一致。（2）橫向與縱向分析下圖3.3-8為滿載時(shí)，各梁總撓度橫向分布。（a）偏載滿載總撓度橫向分布（b）中載滿載總撓度橫向分布圖 3.38各梁總撓度橫向分布曲線3.3.4 試驗(yàn)結(jié)果評(píng)定（1）校驗(yàn)系數(shù)評(píng)定靜力荷載試驗(yàn)結(jié)構(gòu)校驗(yàn)系數(shù)即指在試驗(yàn)荷載作用下主要測(cè)點(diǎn)的實(shí)測(cè)彈性變位或應(yīng)變值與相應(yīng)的理論計(jì)算值的比值：Se/Ss，當(dāng)

39、1時(shí)，代表橋梁的實(shí)際狀況要好于理論狀況，說(shuō)明橋梁承載能力滿足要求。主要測(cè)點(diǎn)應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)的評(píng)定見(jiàn)表3.3-4，撓度校驗(yàn)系數(shù)的評(píng)定見(jiàn)表3.3-5。表 3.34 控制截面應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)評(píng)定項(xiàng)目梁號(hào)彈性值Se（）計(jì)算值Ss（）校驗(yàn)系數(shù)=Se/Ss評(píng)定偏載1號(hào)梁61 135 0.45 滿足要求2號(hào)梁48 109 0.44 滿足要求中載2號(hào)梁61100 0.61 滿足要求3號(hào)梁60100 0.60滿足要求由表可以看出，控制截面主要應(yīng)變測(cè)點(diǎn)校驗(yàn)系數(shù)均小于1，滿足規(guī)范要求。表 3.35 控制截面變形校驗(yàn)系數(shù)評(píng)定項(xiàng)目梁號(hào)彈性值Se（mm）計(jì)算值Ss（mm）校驗(yàn)系數(shù)=Se/Ss評(píng)定偏載1號(hào)梁-3.02 -6.11

40、0.49 滿足要求2號(hào)梁-2.83 -5.16 0.55 滿足要求中載2號(hào)梁-2.58 -4.76 0.54 滿足要求3號(hào)梁-2.43 -4.76 0.51 滿足要求由表可以看出，控制截面主要撓度測(cè)點(diǎn)校驗(yàn)系數(shù)均小于1，滿足規(guī)范要求。測(cè)試跨剛度較高。（2）殘余應(yīng)變（變形）評(píng)定相對(duì)殘余變位或相對(duì)殘余應(yīng)變(Sp)是測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)殘余變位或殘余應(yīng)變與對(duì)應(yīng)的實(shí)測(cè)總變位或總應(yīng)變(St)的比值，比值越小說(shuō)明結(jié)構(gòu)越接近彈性工作狀況，當(dāng)主要測(cè)點(diǎn)相對(duì)殘余變位或相對(duì)殘余應(yīng)變不超過(guò)20%時(shí)判定橋梁承載能力滿足要求。主要測(cè)點(diǎn)應(yīng)變和撓度相對(duì)殘余評(píng)定見(jiàn)表3.3-6和表3.3-7。表 3.36 控制截面殘余應(yīng)變?cè)u(píng)定項(xiàng)目梁號(hào)總應(yīng)變S

41、t（）殘余應(yīng)變Sp（）相對(duì)殘余值Sp/St（%）評(píng)定偏載1號(hào)梁66 5 7.62滿足要求2號(hào)梁53 5 9.68滿足要求中載2號(hào)梁65 4 5.52滿足要求3號(hào)梁62 2 2.58滿足要求表 3.37 控制截面殘余變形評(píng)定項(xiàng)目梁號(hào)總變形St（mm）殘余變形Sp（mm）相對(duì)殘余值Sp/St（%）評(píng)定偏載1號(hào)梁-3.22 -0.20 6.25滿足要求2號(hào)梁-3.01 -0.18 6.02滿足要求中載2號(hào)梁-2.63 -0.05 1.79滿足要求3號(hào)梁-2.49 -0.06 2.21滿足要求由表可以看出，控制截面應(yīng)變相對(duì)殘余均小于20%，撓度相對(duì)殘余均小于20%，均滿足規(guī)范要求，表明梁體處于彈性工作

42、狀態(tài)。（3）裂縫觀測(cè)荷載試驗(yàn)前對(duì)本橋的外觀進(jìn)行了檢查，梁體未發(fā)現(xiàn)受力裂縫；荷載試驗(yàn)過(guò)程中，對(duì)各觀測(cè)截面的附近梁體的混凝土外表面做了仔細(xì)觀察，未發(fā)現(xiàn)可觀測(cè)的新裂縫產(chǎn)生。3.4 小結(jié)K25+821.74安哈公路分離立交橋共設(shè)置第1跨最大正彎矩、1號(hào)墩最大負(fù)彎矩、第2跨最大正彎矩共3個(gè)工況，工況測(cè)試匯總結(jié)果如下：表 3.41 靜載試驗(yàn)結(jié)果匯總表工況工況1工況2工況3應(yīng)變主要測(cè)點(diǎn)校驗(yàn)系數(shù)滿足要求滿足要求滿足要求應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值相關(guān)關(guān)系線性相關(guān)性良好，分級(jí)加載變化趨勢(shì)一致線性相關(guān)性良好，分級(jí)加載變化趨勢(shì)一致線性相關(guān)性良好，分級(jí)加載變化趨勢(shì)一致實(shí)測(cè)值與計(jì)算值橫向分布關(guān)系規(guī)律一致、形狀趨同規(guī)律一致、形狀趨

43、同規(guī)律一致、形狀趨同腹板應(yīng)變分布測(cè)試腹板應(yīng)變符合平截面假定測(cè)試腹板應(yīng)變符合平截面假定測(cè)試腹板應(yīng)變符合平截面假定相對(duì)殘余應(yīng)變?cè)u(píng)定滿足要求滿足要求滿足要求撓度校驗(yàn)系數(shù)滿足要求/滿足要求撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性關(guān)系良好/良好實(shí)測(cè)值與計(jì)算值橫向分布關(guān)系規(guī)律一致、形狀趨同/規(guī)律一致、形狀趨同相對(duì)殘余變形評(píng)定滿足要求/滿足要求根據(jù)對(duì)靜載數(shù)據(jù)的整體分析，認(rèn)為試驗(yàn)橋跨在設(shè)計(jì)荷載作用下處于良好的彈性工作狀態(tài)。四、 動(dòng)載試驗(yàn)4.1 動(dòng)載試驗(yàn)?zāi)康臉蛄航Y(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性，如固有頻率、阻尼系數(shù)和振型等，只與結(jié)構(gòu)本身的固有性質(zhì)有關(guān)，是結(jié)構(gòu)振動(dòng)系統(tǒng)的基本特征。橋梁結(jié)構(gòu)在實(shí)際動(dòng)荷載作用下，結(jié)構(gòu)各部位的動(dòng)力響應(yīng)，如振幅、動(dòng)應(yīng)力、動(dòng)位

44、移、加速度以及反映結(jié)構(gòu)整體動(dòng)力作用的沖擊系數(shù)等，不僅反映了橋梁結(jié)構(gòu)在動(dòng)荷載作用下的受力狀態(tài)，也反映了動(dòng)力作用對(duì)駕駛員和乘客舒適性的影響。結(jié)構(gòu)在運(yùn)營(yíng)期間一旦有較大的損傷（如梁體開(kāi)裂、基礎(chǔ)狀態(tài)惡化等），結(jié)構(gòu)的動(dòng)力參數(shù)（如頻率、阻尼等）將會(huì)出現(xiàn)較大的變化。動(dòng)載試驗(yàn)主要用于綜合了解結(jié)構(gòu)自身的動(dòng)力特性以及結(jié)構(gòu)抵抗受迫振動(dòng)和突發(fā)荷載作用的能力，以判斷結(jié)構(gòu)的實(shí)際工作狀態(tài)和實(shí)際承載能力，同時(shí)也為使用階段結(jié)構(gòu)評(píng)估積累原始數(shù)據(jù)。4.2 試驗(yàn)方案動(dòng)載試驗(yàn)是利用某種激振方法激起橋梁結(jié)構(gòu)的振動(dòng)，如大地脈動(dòng)、行車激勵(lì)等，并測(cè)定其固有頻率、振型、阻尼比等參量，從而判斷橋梁結(jié)構(gòu)的整體剛度、行車性能。動(dòng)載試驗(yàn)用于了解橋梁自身的

45、動(dòng)力特性，抵抗受迫振動(dòng)和突發(fā)荷載的能力。其主要項(xiàng)目應(yīng)包括：測(cè)定橋梁結(jié)構(gòu)的自振特性，如結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的自振頻率、振型和阻尼比的脈動(dòng)試驗(yàn)；檢驗(yàn)橋梁結(jié)構(gòu)在動(dòng)力荷載作用下的受迫振動(dòng)特性，如測(cè)試橋梁結(jié)構(gòu)受迫振動(dòng)頻率等參數(shù)的跑車、跳車試驗(yàn)。4.2.1 試驗(yàn)內(nèi)容（1）模態(tài)試驗(yàn)在橋面無(wú)任何交通荷載以及橋址附近無(wú)規(guī)則振源的情況下，通過(guò)高靈敏度動(dòng)力測(cè)試系統(tǒng)測(cè)定橋址處風(fēng)荷載、地脈動(dòng)、水流等隨機(jī)荷載激振而引起橋跨結(jié)構(gòu)的微小振動(dòng)響應(yīng)，測(cè)得結(jié)構(gòu)的自振頻率、振型和阻尼比等動(dòng)力學(xué)特征。（2）橋面無(wú)障礙行車試驗(yàn)試驗(yàn)時(shí)采用1輛載重約35t的試驗(yàn)車在不同車速時(shí)勻速通過(guò)橋跨結(jié)構(gòu)，跑車速度分別為10、20、30、40（km/h）。車輛在行

46、駛過(guò)程中對(duì)橋面產(chǎn)生沖擊，從而使橋梁結(jié)構(gòu)產(chǎn)生振動(dòng)，通過(guò)動(dòng)力測(cè)試系統(tǒng)測(cè)定橋跨結(jié)構(gòu)主要控制截面測(cè)點(diǎn)的振動(dòng)曲線，從而分析結(jié)構(gòu)受迫振動(dòng)頻率等系數(shù)。依據(jù)公路橋梁荷載試驗(yàn)規(guī)程（JTG/T J21-01-2015），采用動(dòng)應(yīng)變時(shí)程曲線計(jì)算沖擊系數(shù)的公式如下：式中：最大動(dòng)撓度（應(yīng)變）幅值； 取波形振幅中心軌跡的頂點(diǎn)值，或通過(guò)低通濾波求?。慌c對(duì)應(yīng)的動(dòng)撓度（應(yīng)變）波谷值；撓度（應(yīng)變）動(dòng)態(tài)分量的峰-峰值。圖 4.21 沖擊系數(shù)計(jì)算算例4.2.2 測(cè)點(diǎn)布置通過(guò)橋梁模態(tài)測(cè)試采集模塊測(cè)定橋梁在動(dòng)荷載作用下的振型、頻率、阻尼比等動(dòng)力參數(shù)。拾振器沿橋縱向布置在檢測(cè)聯(lián)每跨1/4L、1/2L、3/4L位置，拾振器豎直向垂直于橋面布置，以測(cè)定橋梁豎向振動(dòng)響應(yīng)，橫向布置在距離防撞護(hù)欄30cm處。測(cè)點(diǎn)位置確定后用橡皮泥將采集模塊調(diào)平并與橋面耦合。豎向拾振器測(cè)點(diǎn)見(jiàn)下圖4.2