砌體結(jié)構(gòu)課程設(shè)計恒荷載31活荷載

1、 目錄1、 課程設(shè)計任務(wù)書2、 課程設(shè)計計算書 砌體結(jié)構(gòu)課程設(shè)計任務(wù)書一、 設(shè)計題目：多層混合結(jié)構(gòu)房屋設(shè)計某多層辦公樓，建筑條件圖見附圖，對其進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計。二、 設(shè)計內(nèi)容1、結(jié)構(gòu)平面布置圖：柱、主梁、圈梁、構(gòu)造柱及板的布置2、墻體的承載力的計算3、墻體局部受壓承載力的計算4、挑梁、雨蓬的計算5、墻下條形基礎(chǔ)的設(shè)計6、繪制各層結(jié)構(gòu)平面布置圖（1：200）7、完成計算書三、 設(shè)計資料1、題號及樓面荷載取值第n題（見表一，表中有42道題目，每班學(xué)生根據(jù)學(xué)號選擇相應(yīng)的題號。）2、其它荷載取值（全部為標(biāo)準(zhǔn)荷載值）（1）、屋面活荷載取2.0,恒荷載取5.0（2）、衛(wèi)生間活荷載取2.5,恒荷載取7.0（3）

2、、鋼筋混凝土容重（4）、平頂粉刷：0.40 （5）、基本風(fēng)壓：0.40kN/m2 （6）、鋁合金門窗：0.25（7）、墻：240mm厚：5.24；180mm厚：4.103、地質(zhì)條件 本工程建設(shè)場地地質(zhì)條件較好，持力層為粘土層，持力層厚度4.0米，上部雜填土厚度1.2米,持力層下無軟弱下臥層。粘土層地耐力特征值為220kpa。4、材料（1）、混凝土：C20或C25（2）、磚采用頁巖磚，砂漿采用混合砂漿或水泥砂漿，強(qiáng)度等級根據(jù)計算選定。表一題號恒載活載2.02.12.22.32.42.52.6 3.01234567 3.1891011121314 3.215161718192021 3.32223

3、2425262728 3.429303132333435 3.536373839404142 摘要：多層混合結(jié)構(gòu)房屋是一種常見的建筑結(jié)構(gòu)形式之一。它的結(jié)構(gòu)設(shè)計的主要任務(wù)是結(jié)構(gòu)承重體系的選型、墻體承載力驗算及基礎(chǔ)設(shè)計。首先應(yīng)充分了解設(shè)計任務(wù)，并根據(jù)相關(guān)資料選擇結(jié)構(gòu)承重體系和靜力計算方案，然后計算各種荷載產(chǎn)生的內(nèi)力并對內(nèi)力進(jìn)行組合，選取最不利內(nèi)力組合對承重墻體進(jìn)行承載力驗算，根據(jù)計算對墻體采取一些必要的構(gòu)造要求措施并進(jìn)行基礎(chǔ)設(shè)計，最后根據(jù)規(guī)范繪制各層結(jié)構(gòu)平面圖并注寫圖紙說明。對墻體的內(nèi)力進(jìn)行組合時，主要分為可變荷載控制和永久荷載控制兩種。關(guān)鍵詞：縱墻 局壓 構(gòu)造要求Abstract： 一 結(jié)構(gòu)方案

4、1. 主體結(jié)構(gòu)設(shè)計方案該建筑物層數(shù)為五層，總高度為16.5m，層高3.3m<4m;體形簡單，室內(nèi)要求空間小，橫墻較多，所以采用磚混結(jié)構(gòu)能基本符合規(guī)范要求。2. 墻體方案及布置（1） 變形縫：由建筑設(shè)計知道該建筑物的總長度32.4m<60m，可不設(shè)伸縮縫。工程地質(zhì)資料表明：場地土質(zhì)比較均勻，領(lǐng)近無建筑物，沒有較大差異的荷載等，可不設(shè)沉降縫；根據(jù)建筑抗震設(shè)計規(guī)范可不設(shè)防震縫。（2） 墻體布置：應(yīng)當(dāng)優(yōu)先考慮橫墻承重方案，以增強(qiáng)結(jié)構(gòu)的橫向剛度。大房間梁支撐在內(nèi)外縱墻上，為縱墻承重?？v墻布置較為對稱，平面上前后左右拉通；豎向上下連續(xù)對齊，減少偏心；同一軸線上的窗間墻都比較均勻。個別不滿足要求

5、的局部尺寸，以設(shè)置構(gòu)造拄后，可適當(dāng)放寬。根據(jù)上述分析，本結(jié)構(gòu)采用縱橫墻混合承重體系。（3） 14層墻厚為240mm，第五層墻厚180mm。（4） 頂層采用MU15燒結(jié)頁巖磚，Mb10混合砂漿；三至五層采用MU10燒結(jié)頁巖磚，Mb7.5混合砂漿。（5） 梁的布置：梁尺寸為L-1，L-2為250mm*600mm，L-3為240mm*500mm伸入墻內(nèi)240mm，頂層為180mm。梁布置見附圖1-1。（6） 板布置：雨篷，樓梯間板和衛(wèi)生間樓面采用現(xiàn)澆板，其余樓面均采用預(yù)制裝配式樓面，預(yù)制板型號為YKB3652，走廊采用YKB2452。具體布置見附圖。3. 靜力計算方案 由建筑圖可知，最大橫墻間距s=

6、10.5m，屋蓋、樓蓋類別屬于第一類，s<32m， 查表可知，本房屋采用剛性計算方案。 1、 外縱墻高厚比驗算 墻厚0.24m，第五層墻厚0.18m,承重墻取。有窗戶的墻允許高厚比 ： ；允許高厚比，查表得：當(dāng)砂漿強(qiáng)度等級為M10, M7.5時，=26。a、底層高厚比驗算：（滿足要求）；b、二層四層縱墻高厚比驗算：（滿足要求）；c、第五層縱墻高厚比驗算：（滿足要求）2、內(nèi)縱墻高厚比驗算 a、墻體的計算高度，底層： （滿足要求）； b、二四層縱墻高厚比驗算：（滿足要求）；c、頂層內(nèi)縱墻高厚比驗算：（滿足要求）3、 橫墻高厚比驗算 外橫墻底層 ：左橫墻s=6.3m，H=4.1m，H<s

7、<2H，H0=0.4s+0.2H=3.34m，無門洞2=1.0 右橫墻s=6.0m，H=4.1m，H<s<2H，H0=0.4s+0.2H=3.22m，無門洞2=1.0二層四層：左橫墻：s=6.3m，H=3.3m，H<s<2H，H0=0.4s+0.2H=3.18m 右橫墻：s=6.0m，H=3.3m，H<s<2H，H0=0.4s+0.2H=3.06m 頂層：左橫墻：s=6.3m，H=3.3m，H<s<2H，H0=0.4s+0.2H=3.18m 右橫墻：s=6.0m，H=3.3m，H<s<2H，H0=0.4s+0.2H=3.06m

8、內(nèi)橫墻：底層：s=2.4m，H=4.1m，s<H，H0=0.6s=1.44m 二層四層：s=2.4m，H=3.3m，s<H，H0=0.6s=1.44m 第五層：s=2.4m，H=3.3m，s<H，H0=0.6s=1.44m 故所有橫墻滿足要求。選定計算單元： 在房屋層數(shù)、墻體所采用材料種類、材料強(qiáng)度、樓面（屋面）荷載均相同的情況下，在外縱墻取一開間為計算單元，有門窗洞口時，計算截面寬度取窗間墻的寬度，由于內(nèi)縱墻的洞口面積較小，不起控制作用，因而不必計算。外縱墻最不利計算位置可根據(jù)墻體的負(fù)載面積與其截面面積的比值來判別。橫墻取1米為計算單元，同時取衛(wèi)生間的墻體和樓梯間的橫墻為計

9、算單元。（1）縱墻的承載力驗算 最不利窗間墻垛的選擇墻垛長度/mm2000負(fù)載面積A/m3.5×3.155.5125 荷載計算 A. 屋蓋荷載： 屋面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值 5.4 屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 2.0 梁及梁上抹灰：25×0.6×0.25×6.3/2+0.4×（）×6/2=13.02KN 基本風(fēng)壓為0.4< 0.7,故不考慮風(fēng)荷載影響。 設(shè)計值： 由可變荷載控制：=1.2×（13.02+5.4×3.5×3.15）+1.4×2.0×3.5×3.15 =117.94KN 由永久

10、荷載控制：= 1.35×（13.02+5.4×3.5×3.15）+2.0×1.4×0.7×3.5×3.15=119.56KNB. 樓面荷載： 屋面恒荷載 3.5 梁及梁上抹灰 13.02KN 活載 2.6設(shè)計值： 由可變荷載控制：=1.2×（13.02+3.5×3.5×3.15）+1.4×2.6×3.5×3.15=102.06KN。由永久荷載控制：= 1.35×（13.02+3.5×3.5×3.15）+0.7×1.4×

11、;2.6×3.5×3.15=97.76KN。 墻體自重及頂層梁范圍自重女兒墻重（厚180mm，高500mm），高度為500+120=620mm，梁高為600mm。 標(biāo)準(zhǔn)值：= 4.1×3.5×0.62+0.6×3.5×4.1 =17.51KN設(shè)計值： 由可變荷載控制：17.51×1.2 =21.01KN 由永久荷載控制： 17.51×1.35=23.63KN計算每層墻體自重時，應(yīng)扣除窗口面積，加上窗自重。A).頂層，墻厚180mm,計算高度3.3m,自重標(biāo)準(zhǔn)值3.5×3.31.5×1.5

12、5;4.11.5×1.5×0.2538.69kN設(shè)計值：由可變荷載控制： 38.69×1.2=46.43KN由永久荷載控制： 38.69×1.35=52.23KNB). 對2,3,4,層，墻體厚度均為240mm，計算高度3.3m，其自重標(biāo)準(zhǔn)值為： （3.5×3.31.5×1.5）×5.24+1.5×1.5×0.25= 49.29KN設(shè)計值：由可變荷載控制： 49.29×1.2=59.15KN由永久荷載控制： 49.29×1.35=66.54KNC).對1層，墻體厚度為240mm，底層樓

13、層高度為3.3+0.45+0.35-0.6=3.5m（3.5××1.5）×5.24+1.5×1.5×0.25=52.96 KN設(shè)計值： 由可變荷載控制：52.96×1.2=63.56KN 由永久荷載控制：52.96×1.35=71.50KN內(nèi)力計算 屋面及樓面梁的有效支承長度底層MU15，Mb10，f=2.31N/mm，取=161mm二四層 MU10，Mb7.5，f=1.69N/mm，取=188mm頂層 MU10，Mb7.5, f=1.69N/mm 取=180mm 縱向墻體的計算簡圖 由可變荷載控制的縱向墻體內(nèi)力計算表樓層上

14、層傳荷本層樓蓋荷載截面截面(KN.M)521.0130117.9418030.64.24138.95185.384185.380102.0618844.84.57287.44346.593340.640102.0618844.84.57442.70501.852495.900102.0618844.84.57597.96657.111651.160102.0616155.65.67753.22815.78表中 =+ M =·+·(負(fù)值表示方向相反) =+（墻重） （h為支承墻的厚度）頂層：（h為支承墻的厚度） 由永久荷載控制的縱向墻體內(nèi)力計算表樓層上層傳荷本層樓蓋荷載截面截

15、面(KN.M)523.6330119.5618030.64.37143.19195.424195.42097.7618844.84.38293.18359.723356.77097.7618844.84.38454.53521.072518.12097.7618844.84.38615.88682.421679.47097.7616155.65.44777.23848.73體承載力計算該建筑物的靜力計算方案為剛性方案，因此靜力計算可以不考慮風(fēng)荷載的影響，僅考慮豎向荷載。在進(jìn)行墻體強(qiáng)度驗算時，應(yīng)該對危險截面進(jìn)行計算，即內(nèi)力較大的截面；斷面削弱的截面；材料強(qiáng)度改變的截面。所以應(yīng)對荷載最大的底層墻體

16、進(jìn)行驗算（240mm墻）；二層荷載雖比底層小，但砌體強(qiáng)度較?。ㄒ?，二層用M10砂漿，三層用M7.5砂砌筑）；五層的砌體強(qiáng)度與2-4層相同，但截面有變化。所以應(yīng)對一，二，五層墻體的截面進(jìn)行強(qiáng)度驗算。對于每層墻體，縱墻應(yīng)取墻頂截面以及墻底截面進(jìn)行強(qiáng)度驗算。計算結(jié)果如下表：縱向墻體由可變荷載控制時的承載力計算表計算項目第一層第二層第五層截面截面截面截面截面截面 5.6704.5704.240753.22815.78597.96657.11138.95185.387.52807.643030.51602402402402401801800.031400.031800.169503.53.53.33.3

17、3.33.314.5814.5813.7513.7518.3318.330.6940.7560.7020.7760.3740.66248000048000048000048000036000036000015151010101010107.57.57.57.52.312.311.691.691.691.69769.51838.25569.46629.49227.54402.761111 1 1 縱向墻體由永久荷載控制時的承載力計算表計算項目第一層第二層第五層截面截面截面截面截面截面 5.4404.3804.370777.23848.73615.88682.42143.19195.427.000

18、7.11030.5202402402402401801800.029200.029600.169603.53.53.33.33.33.314.5814.5813.7513.7518.3318.330.6970.7560.7080.7760.3750.66248000048000048000048000036000036000015151010101010107.57.57.57.52.312.311.691.691.691.69772.83838.25574.33629.49304.20402.761111 1 1綜合上表可以看出，計算墻體在房屋的12層不滿足承載力要求，說明本設(shè)計的第一、二層

19、墻體截面偏小或選用的材料強(qiáng)度等級過低。應(yīng)在第一層設(shè)置構(gòu)造柱來提高墻的承載力，并提高第二層墻體的材料強(qiáng)度等級，即一二層材料強(qiáng)度相同MU15Z磚，MU10混合砂漿，經(jīng)驗算后符合要求。 砌體局部受壓計算大梁下局部受壓驗算，驗證 +f 上述窗間墻第一層墻垛為例，墻垛截面為240mm×2000mm,混凝土梁截面為600mm×250mm,支承長度240mm. 根據(jù)內(nèi)力計算，當(dāng)由可變荷載控制時，本層梁的支座反力為=102.06kN，=657.11kN 當(dāng)由永久荷載控制時，本層梁的支座反力為=97.76KN，=682.42kN= 161 mm<240 mm=b =161×2

20、50=40250 mm=240×(2×240+250)=175200 mm=4.353，取=0 壓應(yīng)力圖形完整系數(shù)=0.7f=0.7×1.64×40250×2.31=106.74KN>=102.06KN（滿足要求）。同理，改變砌筑材料后的第二層也會滿足要求。第三層由于材料強(qiáng)度值降低,故需驗算局壓。第三層梁端局壓驗算： 根據(jù)內(nèi)力計算，當(dāng)由可變荷載控制時，本層梁的支座反力為=102.06KN，=346.59KN 當(dāng)由永久荷載控制時，本層梁的支座反力為=97.76KN，=359.72KN= 188.42mm<240mm=b =188.42

21、×250=47105mm=240×(2×240+250)=175200 mm =3.723 , 所以=0；壓應(yīng)力圖形完整系數(shù)=0.7f=0.7×1.58×47105×1.69= 88.05KN=102.06KN梁下局部受壓承載力不滿足要求，設(shè)制墊塊尺寸為240mm×750mm，墊塊高度為250mm，滿足構(gòu)造要求。 則 2180000750240AmmbaAbbbl=´=´=因為 7502×2401230mm2000mm 所以 A0295200mm2=1.64 ,1.02428.18.08.01=

22、´=gg上部荷載產(chǎn)生的平均壓應(yīng)力 查表可得剛性墊塊上表面梁端有效支撐長度：Nl合力點至墻邊的位置為 0.4Nl對墊塊重心的偏心距為 墊塊承重的上部荷載為 0.74×180000=133.2kN 作用在墊塊上的軸向力 N=Nl+N0=132.2+102.06=239.26KN軸向力對墊塊重心的偏心距 查表可得 834.0=j>N=239.26 滿足要求第五層由于墻體截面發(fā)生變化，故也需要驗算局部壓力。根據(jù)內(nèi)力計算，當(dāng)由可變荷載控制時，本層梁的支座反力為=117.94KN，=21.01KN 當(dāng)由永久荷載控制時，本層梁的支座反力為=119.56KN，=23.63KN= 18

23、0mm<240mm=b =180×250=45000mm=180×(2×180+250)=109800 mm =2.44<3 , 所以×2.44=0.28； 壓應(yīng)力圖形完整系數(shù)=0.7f=0.7×1.42×45000×1.69= 75.59KN+=120.38KN 不滿足要求設(shè)制墊塊尺寸為180mm×800mm，墊塊高度為250mm，滿足構(gòu)造要求。 則 2144000800180AmmbaAbbbl=´=´=因為 8002×1801160mm2000mm 所以 A02088

24、00mm2=1.45 ,1.00826.18.08.01=´=gg上部荷載產(chǎn)生的平均壓應(yīng)力 查表可得剛性墊塊上表面梁端有效支撐長度：Nl合力點至墻邊的位置為 0.4Nl對墊塊重心的偏心距為 墊塊承重的上部荷載為 0.065×144000=9.36kN 作用在墊塊上的軸向力 軸向力對墊塊重心的偏心距， 查表可得 566.0=j>N=128.92 滿足要求(2) 橫墻的承載力驗算 荷載計算 對于樓面荷載較小，橫墻的計算不考慮一側(cè)無活荷載時的偏心受力情況，按兩側(cè)均勻布置活荷載的軸心受壓構(gòu)件取1m寬橫墻進(jìn)行承載力驗算。衛(wèi)生間之間的橫墻承受由現(xiàn)澆板傳來的荷載，現(xiàn)澆板為雙向板，內(nèi)

25、力較大，需要進(jìn)行墻體承載力驗算；同時樓梯間荷載也較大，需要對二號軸線墻體進(jìn)行驗算，樓梯墻上的梁傳來的集中荷載等效轉(zhuǎn)化為均布荷載作用于墻上。A.標(biāo)準(zhǔn)一米橫墻承載力驗算屋蓋荷載設(shè)計值：由可變荷載控制： =1.2×5.4×3.5×1.0+1.4×2×3.5×1.0=32.48KN由永久荷載控制的組合：=1.35×5.4×3.5×1.0+0.7×1.4×2×3.5×1.0=32.38KN樓面荷載： 由可變荷載控制=1.2×3.5×3.5×1.0

26、+1.4×2.6×3.5×1.0=27.44KN由永久荷載控制的組合：1.35×3.5×3.5×1.0+1.4×2.6×3.5×1.0=29.28KN墻體自重：第五層墻體厚180mm，計算高度3.3m自重標(biāo)準(zhǔn)值為： 4.10×3.3×1.0=13.53KN設(shè)計值： 由可變荷載控制的組合：1.2×13.53=16.24KN 由永久荷載控制的組合：1.35×13.53=18.27KN對2，3，4層，墻厚240mm，計算高度3.3m自重標(biāo)準(zhǔn)值為：5.24×3.3

27、×1.0=17.29KN設(shè)計值 由可變荷載控制的組合：17.29×1.2=20.75KN 由永久荷載控制的組合：17.29×1.35=23.34KN 對一層，墻厚為240mm，計算高度3.5m自重標(biāo)準(zhǔn)值為：5.24×3.5×1.0=18.34KN設(shè)計值 由可變荷載控制的組合：18.34×1.2=22.01KN 由永久荷載控制的組合：18.34×1.35=24.76KN承載力驗算 橫向墻體由可變荷載控制時的承載力計算表計算項目第一層第三層第五層242.74145.1048.722402401803.53.33.314.5813

28、.7518.330.7560.7760.6622400002400001800002.311.691.69419.13314.75201.38111橫向墻體由永久荷載控制時的承載力計算表計算項目第一層第三層第五層262.55155.8950.652402401803.53.33.314.5813.7518.330.7560.7760.6622400002400001800002.311.691.69419.13314.75201.38111上述承載力計算表明，墻體的承載力滿足要求。B.樓梯間的橫墻計算屋蓋荷載設(shè)計值：由可變荷載控制： = 1.2×（5.4×1.75×

29、;1.0+5.4×1.75×1.0）+1.4×（2×1.75×1.0+2 ×1.75×1.0)=32.48KN由永久荷載控制的組合：= 1.35×（5.4×1.75×1.0+5.4×1.75×1.0）+0.7×1.4×（2×1.75×1.0+2 ×1.75×1.0)=32.38KN樓面荷載： 由可變荷載控制=1.2×3.5×1.75×1.0+1.4×2.6×1.75&

30、#215;1.0=13.72KN 由永久荷載控制的組合：= 1.35×3.5×1.75×1.0+0.7×1.4×2.6×1.75×1.0=12.73KNL-3梁自重標(biāo)準(zhǔn)值：=25×0.24×0.5×0.5=1.5KN(集中荷載)設(shè)計值： 由可變荷載控制的組合：1.5×1.2=1.8KN 由永久荷載控制的組合：1.5×1.35=2.03KN樓梯間荷載傳給梁L-3,再通過L-3以集中力的形式傳給墻體，荷載設(shè)計值如下：由可變荷載控制的組合： 1.2×5.7×3.

31、5×6.31.4×2.2×5.7×6.3×0.5130.72KN由永久荷載控制的組合： （1.35×5.7×3.5×6.30.7×1.4×2.2×5.7×6.3）×0.5=132.96KN樓梯間荷載與梁L-3一起轉(zhuǎn)變?yōu)榫季€荷載作用于墻上：設(shè)計值：由可變荷載控制的組合：q=（1.8+130.72）/6.3=21.03KN/m 由永久荷載起控制的組合：q=(2.03+132.96)/6.3=21.43KN/m則一米橫墻所承受荷載： 由變荷載控制的組合：N=21.03K

32、N/m 由永久荷載起控制的組合：N=21.43KN/m墻體自重：第五層：墻厚180mm，計算高度3.3m自重標(biāo)準(zhǔn)值: 4.1×3.3×1.0=13.53KN設(shè)計值： 由可變荷載控制的組合：13.53×1.2=16.24KN 由永久荷載控制的組合：13.53×1.35=18.27KN對2，3，4層，墻厚240mm，計算高度3.3m自重標(biāo)準(zhǔn)值為：5.24×3.3×1.0=17.29KN設(shè)計值 由可變荷載控制的組合：17.29×1.2=20.75KN 由永久荷載控制的組合： 17.29×1.35=23.34KN 對一層，

33、墻厚為240mm，計算高度3.5m自重標(biāo)準(zhǔn)值為：5.24×3.5×1.0 =18.34KN設(shè)計值 由可變荷載控制的組合：18.34×1.2=22.01KN 由永久荷載控制的組合：18.34×1.35=24.76KN承載力驗算 橫向墻體由可變荷載控制時的承載力計算表 計算項目第一層第三層第五層271.98159.7248.722402401803.53.33.314.5813.7518.330.7560.7760.6622400002400001800002.311.691.69419.13314.75201.38111 橫向墻體由永久荷載控制時的承載力計

34、算表計算項目第一層第三層第五層282.07165.6550.652402401803.53.33.314.5813.7518.330.7560.7760.6622400002400001800002.311.691.69419.13314.75201.38111上述承載力計算表明，墻體的承載力滿足要求。C.衛(wèi)生間橫墻的承載力驗算（按雙向板計算）屋面荷載：恒載標(biāo)準(zhǔn)值：（梯形分布）如圖活載標(biāo)準(zhǔn)值：（梯形分布）設(shè)計值: 由可變荷載控制的組合： 由永久荷載控制的組合： 可變控制組合荷載：(包括左右衛(wèi)生間的荷載) 永久控制組合荷載：（左右衛(wèi)生間荷載）樓面荷載：恒載標(biāo)準(zhǔn)值：（梯形分布）如圖活載標(biāo)準(zhǔn)值：（梯

35、形分布）設(shè)計值: 由可變荷載控制的組合： 由永久荷載控制的組合： 由可變控制組合荷載：(包括左右衛(wèi)生間的荷載) 由永久荷載控制組合荷載：墻體自重：第五層：墻厚180mm，計算高度3.3m自重標(biāo)準(zhǔn)值: 4.1×3.3×6.3=85.293KN設(shè)計值： 由可變荷載控制的組合：85.293×1.2=102.287KN 由永久荷載控制的組合：85.293×1.35=115.073KN對2，3，4層，墻厚240mm，計算高度3.3m自重標(biāo)準(zhǔn)值為：5.24×3.3×6.3=108.940KN設(shè)計值 由可變荷載控制的組合：108.940×

36、1.2=130.728KN 由永久荷載控制的組合： 108.940×1.35=147.068KN 對一層，墻厚為240mm，計算高度3.5m自重標(biāo)準(zhǔn)值為：5.24×3.5×6.3 =115.542KN設(shè)計值 由可變荷載控制的組合：115.542×1.2=138.650KN 由永久荷載控制的組合：115.542×1.35=155.982KN承載力驗算 橫向墻體由可變荷載控制時的承載力計算表 計算項目第一層第三層第五層1538.937890.543250.0712402401803.53.33.314.5813.7518.330.7560.7760

37、.6621512000151200011340002.311.691.692640.4961982.8971268.697111 橫向墻體由永久荷載控制時的承載力計算表計算項目第一層第三層第五層1684.416968.952262.4022402401803.53.33.314.5813.7518.330.7560.7760.6621512000151200011340002.311.691.692640.4961982.8971268.697111上述計算表明，墻體的承載力滿足要求。(4) . 雨篷挑梁抗傾覆驗算雨篷的抗傾覆驗算，挑出1.8m。挑梁選240mm×400mm，其雨棚板上的恒荷載為4.0kN/m，活荷載為3.0kN/m。挑出1.8m.埋入為（1.21.5）×1.8m，取2.5m。0.8×2.5×3.30.4×5.24×2.5÷20.120.5×3.3×3.3×5.24×2.53.3÷30.1