混凝土力學(xué)性能檢測

1、4 混凝土力學(xué)性能檢測4.1 一般規(guī)定 混凝土力學(xué)性能現(xiàn)場檢測可分成混凝土抗壓強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度、抗折強(qiáng)度、模量和表面硬度等檢測項目?；炷亮W(xué)性能抗壓強(qiáng)度抗拉強(qiáng)度抗折強(qiáng)度靜力受壓彈性模量表面硬度混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計是以混凝土抗壓強(qiáng)度（混凝土強(qiáng)度等級）為依據(jù)，其他的力學(xué)性能指標(biāo)如抗拉強(qiáng)度、抗折強(qiáng)度、模量等是根據(jù)混凝土抗壓強(qiáng)度按照一定的換算關(guān)系得到的。結(jié)構(gòu)性能評定過程中特別是對火災(zāi)后結(jié)構(gòu)混凝土的性能評定有時需要這些參數(shù)的實測值?；炷量估瓘?qiáng)度、靜力受壓彈性模量和表面硬度為新增檢測項目，增加表面硬度的檢測主要是為了方便評估環(huán)境作用對結(jié)構(gòu)混凝土性能的影響程度。 混凝土力學(xué)性能的測區(qū)或取樣位置應(yīng)布置在構(gòu)件對于工

2、程質(zhì)量檢測來說，當(dāng)構(gòu)件存在較大區(qū)域的質(zhì)量缺陷時不符合驗收規(guī)范的驗收規(guī)定，對于這些缺陷均應(yīng)按驗收規(guī)范的規(guī)定進(jìn)行處理?；炷翉?qiáng)度非破損檢測方法的測強(qiáng)曲線都是基于表面無損傷和無缺陷的試件建立的，當(dāng)用于表面有缺陷和損傷部位測試時，測試結(jié)果會有系統(tǒng)的測試不確定性或偏差。近年來，確定缺陷或損傷等部位混凝土力學(xué)性能要求逐漸增多，特別是確定性能劣化與損傷部位混凝土的力學(xué)性能是結(jié)構(gòu)性能評定做出處理決策的重要依據(jù)，增加性能劣化部位混凝土力學(xué)性能的測試很有必要。為了適應(yīng)現(xiàn)場檢測的需要，本標(biāo)準(zhǔn)提供了一些缺陷、損傷及性能劣化區(qū)混凝土力學(xué)性能的測試方法。4.2 混凝土抗壓強(qiáng)度檢測 混凝土抗壓強(qiáng)度的現(xiàn)場檢測應(yīng)提供結(jié)構(gòu)混凝土

3、在檢測齡期相當(dāng)于150mm立方體抗壓強(qiáng)度特征值的推定值。ü 混凝土強(qiáng)度等級C：ü 混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fcu,k: 1） 標(biāo)準(zhǔn)試件、標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)2） 具有95%保證率ü 混凝土軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fc,k: fc,k=0.88a1a2fcu,kü 混凝土設(shè)計強(qiáng)度fc:ü 混凝土推定強(qiáng)度fcu,e:混凝土強(qiáng)度等級C2025303540混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fcu,k2025303540棱柱體折減系數(shù)a10.760.760.760.760.76脆性系數(shù)a21.001.001.001.001.00尺寸、加載方式、養(yǎng)護(hù)條件折減系數(shù)0.880.880

4、.880.880.88混凝土軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fc,k13.416.720.123.426.8混凝土材料分項系數(shù)1.41.41.41.41.4混凝土設(shè)計強(qiáng)度fc:9.611.914.316.719.1混凝土推定強(qiáng)度fcu,e:1） 是根據(jù)樣本參數(shù)對總體中具有95%保證率的特征值的推定值。結(jié)構(gòu)混凝土一般不具備標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)的條件，檢測時的齡期又不能正好是28d，現(xiàn)場抽樣檢測只能提供檢測齡期結(jié)構(gòu)混凝土相當(dāng)于150mm立方體試件抗壓強(qiáng)度具有95%的特征值的推定值?，F(xiàn)場檢測提供結(jié)構(gòu)混凝土在標(biāo)養(yǎng)條件下28d的立方體抗壓強(qiáng)度的標(biāo)準(zhǔn)值沒有實際的意義，而且會有較大的爭議。2） 芯樣強(qiáng)度不應(yīng)除以小于1的系數(shù)，檢測時的

5、芯樣強(qiáng)度未必一定小于標(biāo)養(yǎng)試塊強(qiáng)度。3） 工程質(zhì)量檢測提供的，評定時可將與進(jìn)行比較，判定混凝土主要力學(xué)性能指標(biāo)是否滿足設(shè)計的要求。結(jié)構(gòu)性能評定時，評定機(jī)構(gòu)可依據(jù)確定構(gòu)件性能評定時混凝土材料強(qiáng)度參數(shù)的取值。<混凝土強(qiáng)度檢驗評定標(biāo)準(zhǔn)>(GBJ107)關(guān)于強(qiáng)度的評定：已知標(biāo)準(zhǔn)差：應(yīng)由連續(xù)三組試件組成一個驗收批：質(zhì)量要求：驗收界限：抽樣數(shù)量：計算過程：混凝土總體強(qiáng)度服從N（,2）分布，根據(jù)概率統(tǒng)計規(guī)律，強(qiáng)度均值服從，構(gòu)造統(tǒng)計量：，則x 服從標(biāo)準(zhǔn)正態(tài)分布。未知標(biāo)準(zhǔn)差： 應(yīng)由不少于10組試件組成一個驗收批：混凝土抗壓強(qiáng)度的檢測可采用間接法中的回彈法、超聲-回彈綜合法或后裝拔出法，也可采用直接測定

6、抗壓強(qiáng)度的鉆芯法?；炷量箟簭?qiáng)度的檢測操作應(yīng)遵守相應(yīng)技術(shù)規(guī)程的規(guī)定?；貜椃?、超聲-回彈綜合法、后裝拔出法和鉆芯法檢測混凝土抗壓強(qiáng)度已有相應(yīng)的檢測技術(shù)規(guī)程，遵守相關(guān)技術(shù)規(guī)程的操作規(guī)定是減少檢測操作不確定度（操作偏差）的有效措施。后裝拔出法是依據(jù)混凝土受拉破壞的拉拔力換算混凝土抗壓強(qiáng)度的檢測方法，也是混凝土抗壓強(qiáng)度的間接測試方法。采用單一的鉆芯法對構(gòu)件損傷大，檢測數(shù)據(jù)離散性較大，檢測費(fèi)用高，在特定情況下可以使用?；炷亮W(xué)性能檢測方法間接法直接法鉆芯法回彈法 超聲回彈綜合法后裝拔出法剪壓法 當(dāng)采用間接方法檢測混凝土抗壓強(qiáng)度時，宜采取鉆芯法或同條件養(yǎng)護(hù)試件進(jìn)行修正，也可采取鉆芯法進(jìn)行驗證?；炷翉?qiáng)度

7、現(xiàn)場檢測結(jié)果的不確定性（偏差）有三個因素: 1） 檢測操作的不確定性2） 檢測方法的不確定性（系統(tǒng)偏差）3） 樣本不完備性造成的不確定性。本條提出的直接方法修正是減小系統(tǒng)不確定性的有效措施?；貜椃?、超聲-回彈綜合法或后裝拔出法的換算曲線均無明確的理論公式,是通過試塊回歸得到的.結(jié)構(gòu)實體中的混凝土千差萬別, 換算曲線的可靠度無法保證。本條中的修正指的是根據(jù)直接測試數(shù)據(jù)和對應(yīng)部位間接測試數(shù)據(jù)的關(guān)系對間接測試數(shù)據(jù)進(jìn)行修正，本條中的驗證指的是根據(jù)直接測試數(shù)據(jù)的結(jié)果對間接測試數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性進(jìn)行確認(rèn)。為避免同條件試件作假行為干擾檢測結(jié)果，驗證不用同條件試件。 混凝土抗壓強(qiáng)度的修正，宜采用修正量的方法。建筑結(jié)

8、構(gòu)檢測技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)GB/T50344對混凝土抗壓強(qiáng)度的修正方法有詳細(xì)的規(guī)定，概要如下：修正方法修正量法修正系數(shù)法一一對應(yīng)修正系數(shù)法對應(yīng)樣本修正系數(shù)法對應(yīng)樣本修正量總體修正量 鉆芯修正時可采取修正量的方法也可采取修正系數(shù)的方法。修正量的方法是在非破損檢測方法推定值的基礎(chǔ)上加修正量，修正系數(shù)的方法是在非破損檢測方法推定值的基礎(chǔ)上乘以修正系數(shù)。兩者的差別在于，修正量法對被修正樣本的標(biāo)準(zhǔn)差s沒有影響，修正系數(shù)法不僅對被修正樣本的均值予以修正，也對樣本的標(biāo)準(zhǔn)差s予以了修正?？傮w修正量的方法是用被修正樣本全部推定數(shù)值的均值與修正用樣本（芯樣試件換算抗壓強(qiáng)度）均值與進(jìn)行比較確定修正量。當(dāng)采取總體修正量法時，對芯

9、樣試件換算立方體抗壓強(qiáng)度的樣本均值提出相應(yīng)的要求。對應(yīng)樣本修正量用兩個樣本均值之差值作為修正量，兩個樣本的容量相同，測試位置對應(yīng)，對應(yīng)樣本修正系數(shù)是用兩個樣本均值的比值作為修正系數(shù)，對于樣本的要求與對應(yīng)樣本修正量的要求相同。一一對應(yīng)修正系數(shù)的方法可參見回彈法檢測混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程的相關(guān)規(guī)定。1） 混凝土抗壓強(qiáng)度檢測時，直接法檢測和間接法檢測是兩個獨立的隨機(jī)事件，一一對應(yīng)修正系數(shù)法采用了兩個獨立隨機(jī)事件的個體進(jìn)行比較，缺乏必要的理論依據(jù)，一一對應(yīng)修正系數(shù)的值波動大。2） 當(dāng)采用小直徑芯樣試件時，由于其抗壓強(qiáng)度樣本的標(biāo)準(zhǔn)差增大，芯樣試件的數(shù)量宜相應(yīng)增加。3） 修正用芯樣數(shù)量宜與混凝土標(biāo)準(zhǔn)差建立

10、聯(lián)系。測定單個構(gòu)件混凝土抗壓強(qiáng)度時，可按相關(guān)檢測技術(shù)規(guī)程的規(guī)定進(jìn)行檢測和推定。相關(guān)檢測技術(shù)規(guī)程有詳細(xì)的規(guī)定。 檢驗批量構(gòu)件混凝土抗壓強(qiáng)度時，可根據(jù)情況采取下列抽樣方案：1無需推定檢驗批中單個構(gòu)件混凝土抗壓強(qiáng)度特征值時，采用計量抽樣方案， 計量抽樣方案的檢驗批樣本容量為測區(qū)總數(shù)或取樣的總數(shù)；2需要推定檢驗批中單個構(gòu)件混凝土強(qiáng)度特征值時，采取計量與計數(shù)混合抽樣的方案；計量與計數(shù)抽樣方案的樣本容量為測區(qū)總數(shù)或取樣的總數(shù)，也可為抽檢構(gòu)件的總數(shù)。不同的混凝土構(gòu)件可以采用同一批次的混凝土進(jìn)行澆筑，無需推定檢驗批中單個構(gòu)件混凝土抗壓強(qiáng)度特征值時應(yīng)把測區(qū)盡量布置在較多的構(gòu)件上，使檢測結(jié)果更具有代表性，此時每個

11、構(gòu)件上的測區(qū)數(shù)量可不受相關(guān)檢測技術(shù)規(guī)程的限制。計量抽樣方案的檢驗批樣本容量和推定區(qū)間相關(guān)參數(shù)可按下列方法估計： 1 預(yù)估檢驗批混凝土立方體抗壓強(qiáng)度的均值或用作為的預(yù)估值；2 依據(jù)所采用檢測方法的特點，按0.100.15預(yù)測檢測結(jié)果樣本的變異系數(shù)；3 按式（-1）估計樣本的標(biāo)準(zhǔn)差： (-1) 式中估計的樣本變異系數(shù)； 估計的樣本算術(shù)平均值；4 按表 確定樣本容量及特征值（0.05分位數(shù)）推定區(qū)間限值系數(shù)和； 5 按式（-2）計算特征值（0.05分位數(shù)）的推定區(qū)間： （-2）6 將與5MPa和0.1兩者中的較小值比較，調(diào)整及相應(yīng)的系數(shù)和，直至滿足小于5MPa和0.1兩者中的較小值；7 采用單一鉆芯

12、法時，尚應(yīng)大于鉆芯法檢測混凝土強(qiáng)度強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程CECS03最小取樣數(shù)量。計量抽樣方案檢測結(jié)果的準(zhǔn)確性與標(biāo)準(zhǔn)差和樣本容量密切相關(guān), 檢測結(jié)果的準(zhǔn)確性通過控制推定區(qū)間的大小來保證，推定區(qū)間控制的準(zhǔn)則為小于5MPa和0.1兩者中的較小值，采用兩者中的較小值是為了避免檢測時樣本容量過小,同時,對強(qiáng)度等級較高的混凝土（>C50）要求更嚴(yán)。估計樣本平均值和變異系數(shù)是為了估計樣本的標(biāo)準(zhǔn)差,當(dāng)缺乏經(jīng)驗時可采用作為均值預(yù)估值。根據(jù)經(jīng)驗，超聲-回彈綜合法和回彈法檢測結(jié)果的變異系數(shù)大概在0.050.08之間，拔出法和鉆芯法變異系數(shù)明顯增大，在0.080.15之間，變異系數(shù)的估計需要靠檢測機(jī)構(gòu)的工程經(jīng)驗，一般情

13、況下取0.15。對于回彈法、超聲回彈綜合法和后裝拔出法，為測區(qū)總數(shù)，單一鉆芯法的為芯樣的數(shù)量。 計量與計數(shù)混合抽樣方案宜按下列方法中最不利的情況確定抽檢構(gòu)件的數(shù)量。 1按委托方的要求確定檢驗批中抽檢構(gòu)件的數(shù)量； 2按表確定檢驗批中抽檢構(gòu)件的數(shù)量；3按第條確定檢驗批中抽檢構(gòu)件的數(shù)量。 回彈法、超聲回彈綜合法和后裝拔出法采用百分比抽樣，百分比抽樣未考慮標(biāo)準(zhǔn)差和樣本容量的關(guān)系，存在小批松、大批嚴(yán)等問題。當(dāng)單位樣本為構(gòu)件時，檢驗批總的容量就是構(gòu)件總數(shù)，鑒于一般情況下計數(shù)抽樣的樣本容量大于計量抽樣的樣本容量，因此，可以按表確定檢驗批中抽檢構(gòu)件的數(shù)量。按第條確定檢驗批中抽檢構(gòu)件的數(shù)量以抽檢構(gòu)件數(shù)量時，樣本

14、個體抗壓強(qiáng)度的代表值應(yīng)取單個構(gòu)件所有測區(qū)抗壓強(qiáng)度換算值的算術(shù)平均值，按照統(tǒng)計學(xué)的規(guī)律，樣本的標(biāo)準(zhǔn)差相應(yīng)減小，約為。以抽檢構(gòu)件數(shù)量作為檢驗批樣本的容量，按表確定對應(yīng)的推定區(qū)間限值系數(shù)和，按本標(biāo)準(zhǔn)正文中式（-2）估算推定區(qū)間，按不大于5.0MPa和0.1 兩者中的較小值調(diào)整抽檢構(gòu)件的數(shù)量或單個構(gòu)件上的測區(qū)數(shù)量。計量抽樣和計量與計數(shù)混合抽樣總的測區(qū)數(shù)量應(yīng)該基本相當(dāng)，參見表。表 計量抽樣和計量與計數(shù)混合抽樣總的測區(qū)數(shù)量強(qiáng)度平均值2030354045505560測區(qū)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)差2.40 3.60 4.20 4.80 5.40 6.00 6.60 7.20 構(gòu)件強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)差每個構(gòu)件10個測區(qū)0.76 1.14

15、 1.33 1.52 1.71 1.90 2.09 2.28 每個構(gòu)5個測區(qū)1.07 1.61 1.88 2.15 2.41 2.68 2.95 3.22 測區(qū)數(shù)6060606060606060構(gòu)件數(shù)每個構(gòu)件10個測區(qū)8（80）8（80）8（80）8（80）8（80）8（80）8（80）8（80）每個構(gòu)5個測區(qū)14（70）14（70）14（70）14（70）14（70）14（70）14（70）14（70）變異系數(shù) 取0.12, 構(gòu)件數(shù)括號內(nèi)數(shù)據(jù)為對應(yīng)的測區(qū)數(shù)。工程質(zhì)量檢測推定批量混凝土抗壓強(qiáng)度特征值時，檢測工作與檢測參數(shù)的計算應(yīng)遵守下列規(guī)定：1 將混凝土類別相同的同類型構(gòu)件劃為一個檢驗批；2

16、按估算的樣本容量將測區(qū)或取樣點均勻布置在檢驗批的構(gòu)件上；采用計量與計數(shù)混合抽樣方案時，確定抽樣構(gòu)件，其總數(shù)不少于，在每個構(gòu)件上布置相同的測區(qū)；3按相關(guān)檢測技術(shù)規(guī)程的規(guī)定進(jìn)行測試并確定測區(qū)或取樣點抗壓強(qiáng)度的換算值或修正后的換算值，以取得換算強(qiáng)度的測區(qū)或取樣點總數(shù)作為樣本容量，以為樣本的個體，計算樣本換算抗壓強(qiáng)度的算數(shù)平均值和樣本標(biāo)準(zhǔn)差；4 當(dāng)采用計量與計數(shù)混合抽樣方案時，尚應(yīng)計算每個構(gòu)件上全部測區(qū)換算強(qiáng)度或修正后強(qiáng)度的算術(shù)平均值，并以抽檢構(gòu)件總數(shù)作為樣本的容量，以為樣本的個體，計算樣本換算抗壓強(qiáng)度的算數(shù)平均值和樣本標(biāo)準(zhǔn)差；5 按表依據(jù)樣本容量確定推定區(qū)間限值系數(shù)和；當(dāng)采用計量與計數(shù)混合抽樣方案時

17、尚應(yīng)依據(jù)確定推定區(qū)間限值系數(shù)和；6 按式（）計算推定區(qū)間上限與下限差值： ()式中 樣本標(biāo)準(zhǔn)差，當(dāng)采取計量與計數(shù)混合抽樣時，為以和為個體兩種情況計算的標(biāo)準(zhǔn)差。 工程質(zhì)量檢測，檢驗批混凝土抗壓強(qiáng)度的推定值應(yīng)按下列規(guī)定確定：1 當(dāng)推定區(qū)間小于5.0MPa和0.1兩者之間的較大值時，fcu,e可按式（-1）確定： (-1)2 采用計量與計數(shù)混合抽樣方案時，兩種方法推定區(qū)間評定之一滿足第1款的要求，即可按式（-1）提供評定結(jié)果；3 推定區(qū)間大于5.0MPa和0.1兩者之間的較大值且有關(guān)當(dāng)事方無異議時，fcu,e可按式（-2）確定： (-2)4 推定區(qū)間大于5.0MPa和0.1兩者之間的較大值且有關(guān)當(dāng)事

18、方對式（-2）提出的推定值有異議時，可采取下列處理措施：1）按附錄A建議的方法對檢測結(jié)果可接受性進(jìn)行評價；2）重新劃分檢驗批，適當(dāng)增加樣本容量；3）對單個構(gòu)件進(jìn)行檢測。式（4.2.10-2）的推定值是假定構(gòu)件混凝土抗壓強(qiáng)度符合正態(tài)分布，具有95%保證率特征值的推定值，從理論上講該值的錯判概率為0.05，漏判概率為0.05。結(jié)構(gòu)混凝土的抗壓強(qiáng)度并不完全符合正態(tài)分布的規(guī)律，具有上界和下界，理想的正態(tài)分布是無界的。采取式（-2）的推定會使實際的錯判概率增大，使生產(chǎn)方的權(quán)益受到影響。采用式(4.2.10-1)的推定使理論上的錯判概率為0.05，并使推定值與檢驗批混凝土真正的特征值更為接近?，F(xiàn)行混凝土結(jié)

19、構(gòu)設(shè)計規(guī)范是以混凝土抗壓強(qiáng)度的均值為基準(zhǔn)，用材料強(qiáng)度分項系數(shù)校準(zhǔn)相應(yīng)的可靠性指標(biāo)。即使按照(-1)得到的推定值有時可能略高于結(jié)構(gòu)混凝土真正的特征值，也不會對設(shè)計或規(guī)范要求的可靠性指標(biāo)或分項系數(shù)的實際效應(yīng)構(gòu)成影響，也就是說不會對真正使用方的權(quán)益構(gòu)成影響。本標(biāo)準(zhǔn)要求對推定區(qū)間進(jìn)行限值的目的是：采用式(-1)提供推定值時使推定值可能高于結(jié)構(gòu)混凝土真正的特征值的幅度受到控制，避免檢測機(jī)構(gòu)承擔(dān)不必要的風(fēng)險。結(jié)構(gòu)性能檢測，可將混凝土強(qiáng)度相近的構(gòu)件劃為一個檢驗批，按第4.2.9條的規(guī)定進(jìn)行檢測和參數(shù)的計算，并按第4.2.10條的規(guī)定提供混凝土抗壓強(qiáng)度的推定值或進(jìn)行補(bǔ)測。結(jié)構(gòu)性能檢測，當(dāng)推定區(qū)間不滿足相應(yīng)要求

20、且不具備補(bǔ)測條件時，在取得委托方的同意后，也可提供推定區(qū)間上限和下限值供評定機(jī)構(gòu)選用。4.3 混凝土抗拉強(qiáng)度檢測結(jié)構(gòu)混凝土的劈裂抗拉強(qiáng)度可采用取樣方法或取樣結(jié)合拔出法測定；當(dāng)需要確定新舊混凝土界面粘結(jié)強(qiáng)度時宜采用拉剝試驗法檢測。取樣測定結(jié)構(gòu)混凝土劈裂抗拉強(qiáng)度的工作應(yīng)遵守下列規(guī)定：1 從混凝土構(gòu)件上鉆取直徑不小于100mm且大于骨料最大粒徑3倍的芯樣，芯樣長度大于直徑的2倍；2 將芯樣端面進(jìn)行處理，使芯樣試件的長度滿足2d±0.05d的要求；3 在芯樣試件上標(biāo)出兩條承壓線，這兩條承壓線彼此相對并應(yīng)位于同一軸向平面，兩線的末端在芯樣試件的端面相連；4 對承壓線表面進(jìn)行加工，形成承壓線平面

21、度公差不超過的劈裂芯樣試件；5按照普通混凝土力學(xué)性能試驗方法標(biāo)準(zhǔn)GB/T50081規(guī)定進(jìn)行劈裂試驗，確定芯樣試件的破壞荷載6 按照式（）計算單個芯樣試件的劈裂抗拉強(qiáng)度： （）式中 芯樣試件破壞荷載（N）；芯樣試件劈裂面面積，（mm2）。4.3.3 當(dāng)需要確定劈裂抗拉強(qiáng)度的混凝土數(shù)量較少時，可按下列規(guī)則確定結(jié)構(gòu)混凝土在檢測齡期劈裂抗拉強(qiáng)度特征值的推定值：1 取樣總數(shù)不少于6個；2 在每個構(gòu)件上的取樣數(shù)量為12個；3 按第條的規(guī)定測定每個芯樣試件的劈裂抗拉強(qiáng)度4 取芯樣試件抗拉強(qiáng)度最小值作為劈裂抗拉強(qiáng)度特征值的推定值。 當(dāng)需要確定抗拉強(qiáng)度的混凝土數(shù)量較多時，確定檢驗批混凝土劈裂抗拉強(qiáng)度特征值的推定

22、值時宜采用取樣結(jié)合拔出法的方法。 取樣結(jié)合拔出法芯樣試件抗拉強(qiáng)度的測定工作應(yīng)符合下列規(guī)定：1 按第條的規(guī)定取樣，取樣數(shù)量不少于6個，測定芯樣試件的劈裂抗拉強(qiáng)度 2 計算芯樣試件劈裂抗拉強(qiáng)度的算術(shù)平均值。 取樣結(jié)合拔出法拔出法測區(qū)劈裂抗拉強(qiáng)度參考值的工作應(yīng)符合下列規(guī)定：1 在同一個測區(qū)布置3個拔出法測點；2 按后裝拔出法檢測混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程CECS69的規(guī)定，安裝拉拔件，并測定拉拔件實際的埋置深度和拔出破壞力；3 按式（）計算單個測點混凝土劈裂抗拉強(qiáng)度的參考值： ()4 以該測區(qū)3個測點的劈裂抗拉強(qiáng)度參考值的算術(shù)平均值作為該測區(qū)劈裂抗拉強(qiáng)度的參考值。 取樣結(jié)合拔出法檢驗批中拔出法測區(qū)的數(shù)量

23、可按下列方法確定：1 把2 按第條的規(guī)定測定或估計；3 以混凝土劈裂抗拉強(qiáng)度的變異系數(shù)為0.100.15和估算樣本的標(biāo)準(zhǔn)差；4 以特征值推定區(qū)間范圍為控制目標(biāo)，按表中特征值推定區(qū)間上限值與下限值系數(shù)調(diào)整測區(qū)數(shù)量,以調(diào)整后作為最小樣本容量。 取樣結(jié)合拔出法中拔出法測區(qū)的布置及測試參數(shù)的計算應(yīng)符合下列規(guī)定：1 在檢驗批每個受檢構(gòu)件上布置1個或等數(shù)量的拔出法測區(qū)，在鉆取芯樣的構(gòu)件上，拔出法的測區(qū)布置在取芯點的附近；2 按第條的規(guī)定測定并計算各測區(qū)劈裂抗拉強(qiáng)度參考值，計算拔出法樣本的標(biāo)準(zhǔn)差3 計算與芯樣試件對應(yīng)測區(qū)劈裂抗拉強(qiáng)度參考值的算術(shù)平均值；4 按式（-1）計算修正量： (-1)5 按式（-2）對

24、拔出法全部劈裂抗拉強(qiáng)度參考值進(jìn)行修正： (-2)式中第測區(qū)修正后劈裂抗拉強(qiáng)度換算值。6 計算全部測區(qū)修正后抗拉強(qiáng)度換算值的算術(shù)平均值 ，并以該值作為取樣結(jié)合拔出法樣本的算術(shù)平均值，以作為取樣結(jié)合拔出法樣本的標(biāo)準(zhǔn)差。 取樣結(jié)合拔出法劈裂抗拉強(qiáng)度特征值的推定值可按下列原則推定： 1 當(dāng)特征值的推定區(qū)間小于和相應(yīng)強(qiáng)度等級混凝土抗拉強(qiáng)度差值的兩者較大值時，特征值的推定值按推定區(qū)間上限值確定； 2 當(dāng)推定區(qū)間不能滿足上述要求時，特征值的推定值按式（）確定： （）式中 檢測齡期混凝土抗拉強(qiáng)度特征值的推定值。 按上述方法測定的劈裂抗拉強(qiáng)度特征值可作為混凝土性能評定的參數(shù)，但不宜作為混凝土強(qiáng)度等級合格評定的依

25、據(jù)。4.4 混凝土抗折強(qiáng)度檢測 結(jié)構(gòu)混凝土的抗折強(qiáng)度可采用取樣方法測定，批量檢測時可采用取樣結(jié)合拔出法測定。 取樣法測定結(jié)構(gòu)混凝土抗折強(qiáng)度的取樣及強(qiáng)度測試工作應(yīng)遵守下列規(guī)定： 1 從混凝土構(gòu)件上鉆取公稱直徑不小于150mm的芯樣，芯樣的長度大于公稱直徑的4倍。2 選擇長向中部1/3區(qū)段無缺陷的芯樣加工成截面為100mm×100mm正方形的試件，試件中不應(yīng)含有縱向鋼筋。 3 當(dāng)現(xiàn)場條件允許時，可從結(jié)構(gòu)中切割混凝土試樣，選擇長向中部1/3區(qū)段無缺陷的試樣加工成截面為100mm×100mm正方形的試件，試件中不應(yīng)含有縱向鋼筋。 4 按普通混凝土力學(xué)性能試驗方法標(biāo)準(zhǔn)GB/T5008

26、1的規(guī)定進(jìn)行3分點抗折試驗，測定試件抗折破壞荷載。5 當(dāng)試件的下邊緣斷裂位置處于兩個集中荷載作用線之間時，按式（）計算試件的抗折強(qiáng)度： （）式中： 支座間跨度（mm）； 試件截面寬度（mm）；試件截面高度（mm）。 當(dāng)需要確定抗折強(qiáng)度的混凝土數(shù)量較少時，可按下列規(guī)則確定結(jié)構(gòu)混凝土在檢測齡期抗折強(qiáng)度算術(shù)平均值和特征值的推定值：1 取樣總數(shù)不少于6個；2 在每個構(gòu)件上的取樣數(shù)量為12個；3 按第條的規(guī)定測定試件的抗折強(qiáng)度；4 取所有有效數(shù)據(jù)的算術(shù)平均值為；5 取ff,min作為特征值的推定值。 當(dāng)需要確定抗折強(qiáng)度的混凝土數(shù)量較多時，確定檢驗批混凝土抗折強(qiáng)度特征值的推定值宜采用取樣結(jié)合拔出法，其檢測

27、操作可按第4.3節(jié)相關(guān)方法進(jìn)行。 當(dāng)現(xiàn)場無法取得抗折強(qiáng)度試件時，可按第4.3節(jié)檢測混凝土劈裂抗拉強(qiáng)度后，按劈裂抗拉強(qiáng)度與抗折強(qiáng)度關(guān)系曲線得到抗折強(qiáng)度換算值。4.4.6 按上述方法測定的抗折特征值可作為混凝土性能評定的參數(shù)，但不宜作為混凝土強(qiáng)度等級合格評定的依據(jù)。4.5 混凝土靜力受壓彈性模量檢測 。 測定結(jié)構(gòu)混凝土取樣及試驗操作應(yīng)按下列規(guī)定進(jìn)行：1 把3，端面的平面度公差不大于0.1mm靜力受壓彈性模量4.5.3 結(jié)構(gòu)性能檢測可將作為結(jié)構(gòu)混凝土在檢測齡期靜力受壓彈性模量的推定值。 里式硬度計測定混凝土表面硬度的檢測可按本標(biāo)準(zhǔn)附錄C中的方法進(jìn)行測定。 普通混凝土回彈儀測定結(jié)構(gòu)混凝土表面硬度的操作

28、應(yīng)符合下列規(guī)定：1 測定所用儀器為普通混凝土回彈儀中沖擊能量為2.205J的回彈儀；2 在構(gòu)件表面布置回彈測區(qū)，測區(qū)面積不小于0.1m2；3 清除測區(qū)表面的附著物；4 將回彈儀垂直于測區(qū)表面進(jìn)行回彈值的測試；每個測區(qū)的回彈測點為1016個，測點應(yīng)避開小的孔洞和鋼筋；5 計算該測區(qū)的回彈平均值，精確至0.1；當(dāng)該測區(qū)為16個測點時，舍棄最大3個和最小3個回彈值。6 以作為該測區(qū)表面硬度的相對值。 混凝土表面洛氏硬度的估計值可按式（4.6.4）確定： () 式中 測區(qū)混凝土在檢測齡期表面洛氏硬度估計值，精確至0.1； 測區(qū)回彈代表值； 彈擊角度修正量，采取比對的方法確定，也可按表的計算值確定。表

29、彈擊角度修正量 當(dāng)需要根據(jù)表面硬度對混凝土性能進(jìn)行評價時，可將表面硬度參考值之差不大于2的測區(qū)歸為同一表面硬度類別。 缺陷與性能劣化區(qū)混凝土力學(xué)性能的測試可分成表面力學(xué)性能、表層力學(xué)性能和酥松區(qū)域力學(xué)性能，測試項目可為硬度、抗壓強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度等。 缺陷與劣化區(qū)混凝土力學(xué)性能的測試可提供單一測區(qū)或測點的測試值，也可提供若干測點或測區(qū)測試值的平均值。當(dāng)需要測定起砂或火災(zāi)、化學(xué)物質(zhì)侵蝕對構(gòu)件混凝土表面力學(xué)性能影響程度時，可進(jìn)行混凝土表面硬度或硬度降低情況的測試。缺陷或性能劣化區(qū)混凝土表面硬度，可按第4.6.3條第4.6.5條的方法測試，提供相關(guān)測區(qū)表面硬度的測試值。當(dāng)需要確定缺陷等對表面硬度影響情況

30、時，可采取比對的方法，比對區(qū)硬度基準(zhǔn)值可按下列步驟測定：1在同品種且強(qiáng)度等級相同的構(gòu)件上布置硬度比對測區(qū)域，比對區(qū)域的測區(qū)數(shù)量為56個，測區(qū)無缺陷且無性能劣化跡象；2 測定比對區(qū)域測區(qū)的回彈值，計算回彈硬度和所有測區(qū)硬度算術(shù)平均值，以作為比對基準(zhǔn)值；3 按式（-1）計算性能劣化等測區(qū)表面硬度下降量： （-1）式中 缺陷或性能劣化區(qū)混凝土表面硬度估計值,可為單個測區(qū)之值,也可為若干數(shù)值相近測區(qū)的平均值;4 當(dāng)大于零時，表面硬度降低幅度可用表示，按式（-2）計算： （-2） 缺陷或性能劣化區(qū)表面混凝土抗壓強(qiáng)度，可按本標(biāo)準(zhǔn)附錄B建議的方法測試。當(dāng)按本標(biāo)準(zhǔn)附錄C或附錄D判斷混凝土力學(xué)性能受影響層的深度

31、超過10mm時，可按本標(biāo)準(zhǔn)附錄E建議的方法測試混凝土表層抗壓強(qiáng)度和相關(guān)參數(shù)。 當(dāng)委托方有需要時，可用拔出法結(jié)合取樣法測試構(gòu)件表層混凝土抗拉強(qiáng)度和參數(shù)。該方法測試缺陷或性能劣化區(qū)域表層混凝土抗拉強(qiáng)度與參數(shù)的工作可按下列步驟進(jìn)行：1 在缺陷或性能劣化的測試區(qū)域布置若干拔出法測區(qū)，按第條的規(guī)定測定各個測區(qū)混凝土抗拉強(qiáng)度參考值；2 在與測試區(qū)域同品種且強(qiáng)度等級相同的區(qū)域設(shè)置比對校準(zhǔn)區(qū)域，布置拔出法測區(qū)不少于6個，鉆取芯樣不少于3個；3 按第條的規(guī)定取得芯樣試件劈裂抗拉強(qiáng)度的算術(shù)平均值；4 按第條的方法測試比對校準(zhǔn)區(qū)域拔出法測區(qū)抗拉強(qiáng)度參考值，計算與芯樣試件對應(yīng)測區(qū)抗拉強(qiáng)度參考值的算術(shù)平均值，計算修正量

32、 ，并對比對校準(zhǔn)區(qū)拔出法抗拉強(qiáng)度參考值進(jìn)行修正，以修正后抗拉強(qiáng)度的算術(shù)平均值作為比對校準(zhǔn)區(qū)域的基準(zhǔn)值；5 測試區(qū)域表層混凝土抗拉強(qiáng)度測試值按式（-1）計算： (-1)式中測試區(qū)域第測區(qū)表層混凝土抗拉強(qiáng)度測試值； 測試區(qū)域第測區(qū)表層混凝土抗拉強(qiáng)度參考值；修正量；6 按式（-2）計算測試區(qū)域表層混凝土抗拉強(qiáng)度下降量： （-2）式中 測試區(qū)域第測區(qū)表層混凝土抗拉強(qiáng)度下降量；比對校準(zhǔn)區(qū)域表層混凝土抗拉強(qiáng)度的基準(zhǔn)值；測試區(qū)域第測區(qū)表層混凝土抗拉強(qiáng)度測試值；7按式（-3）計算測試區(qū)域表層混凝土抗拉強(qiáng)度下降幅度： （-3）式中 測試區(qū)域第測區(qū)表層混凝土抗拉強(qiáng)度下降幅度。8 在計算測試區(qū)域表層混凝土抗拉強(qiáng)度測

33、試值、下降量和下降幅度時，可將測試值接近的測區(qū)進(jìn)行合并。 混凝土疏松區(qū)的抗壓強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度可采取取樣的方法測試，取樣的直徑不宜小于70mm,芯樣試件的加工水平宜基本符合相關(guān)檢測技術(shù)規(guī)程或試驗方法的要求，按相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)測試相應(yīng)的強(qiáng)度值。 當(dāng)需要確定疏松區(qū)混凝土強(qiáng)度下降量等參數(shù)時，可采取在無疏松區(qū)取樣比對的方法。 4.3 混凝土抗拉強(qiáng)度檢測4.3.1 混凝土構(gòu)件抗剪承載力模型使用混凝土抗拉強(qiáng)度參數(shù)?；炷两Y(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010提供的抗拉強(qiáng)度是從立方體抗壓強(qiáng)度換算得到的，而不同品種混凝土的抗拉強(qiáng)度與抗壓強(qiáng)度的換算關(guān)系有較大的差異。確定結(jié)構(gòu)混凝土的抗拉強(qiáng)度對于結(jié)構(gòu)性能評定十分重要。拔出法雖然與后裝拔出

34、法檢測混凝土強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程CECS69的儀器設(shè)備一致，但換算強(qiáng)度的計算與該規(guī)程不同，為顯示區(qū)別，將其稱為拔出法。拉剝試驗法是將一圓形鋼制拉剝盤粘結(jié)在處于試驗條件下的混凝土表面上，通過測定破壞時的拉力直接得到混凝土的軸向抗拉強(qiáng)度。 取樣檢測混凝土抗拉強(qiáng)度的試驗方法與普通混凝土力學(xué)性能試驗方法標(biāo)準(zhǔn)GB/T50081規(guī)定的圓柱體試件劈裂抗拉強(qiáng)度試驗方法基本相同，主要差異在于齡期與養(yǎng)護(hù)方法。當(dāng)芯樣長度無法滿足2d的要求時,可采用長度為1d的試件，此時，應(yīng)在檢測報告中特別注明。 雖然用最小值作為特征值的推定值錯判概率一般大于5%，且隨著取樣數(shù)量的增加，最小值出現(xiàn)的概率增大。但考慮實用性和可靠性，取610個

35、測試數(shù)據(jù)的最小值作為特征值的推定值是檢測評定中經(jīng)常使用的方法， 僅提供抗拉強(qiáng)度的算術(shù)平均值，評定機(jī)構(gòu)一般不知道如何使用，因此要提供特征值的推定值。 樣本算術(shù)平均值和標(biāo)準(zhǔn)差是確定特征值的兩個重要因素，根據(jù)數(shù)理統(tǒng)計理論，平均值的收斂快于標(biāo)準(zhǔn)差。通過小樣本取樣測試可以解決樣本平均值的不確定性問題，大樣本拔出法測試可以減小標(biāo)準(zhǔn)差的不確定性。 本條規(guī)定了修正用芯樣試件抗拉強(qiáng)度的測定和計算。 目前的后裝拔出法只提供了拔出破壞力換算立方體抗壓強(qiáng)度的關(guān)系，沒有破壞力與抗拉強(qiáng)度的關(guān)系，根據(jù)國外大量試驗數(shù)據(jù)，列出破壞力與混凝土抗拉強(qiáng)度的近似關(guān)系，稱之為參考抗拉強(qiáng)度值。 本條提供了估計檢驗批最小樣本容量的一種方法。

36、 本條規(guī)定了取樣結(jié)合拔出法中拔出法測區(qū)的布置及測試參數(shù)的計算方法。 本條規(guī)定了取樣結(jié)合拔出法抗拉強(qiáng)度特征值的推定原則。 本條規(guī)定了抗拉強(qiáng)度檢測結(jié)果的應(yīng)用范圍。針對某一混凝土類別的混凝土，其抗拉強(qiáng)度和抗壓強(qiáng)度之間的關(guān)系不能保證與混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010提供的換算關(guān)系一致，因此，不宜與進(jìn)行比較參與混凝土強(qiáng)度等級的評定。4.4 混凝土抗折強(qiáng)度檢測 交通工程需要測定混凝土抗折強(qiáng)度。 本條對混凝土抗折強(qiáng)度的試件及其強(qiáng)度測試作出規(guī)定，有效抗折數(shù)據(jù)是指下邊緣斷裂位置處于兩個集中荷載作用線之間試件的抗折強(qiáng)度測試值。 本條規(guī)定了取樣法混凝土抗折強(qiáng)度特征值的推定原則。本條規(guī)定了取樣結(jié)合拔出法混凝土抗折強(qiáng)度

37、特征值的推定原則。劈裂抗拉強(qiáng)度與抗折強(qiáng)度關(guān)系曲線可參照相關(guān)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)確定。4.5 混凝土靜力受壓彈性模量檢測 對損傷結(jié)構(gòu)進(jìn)行性能評估時，需要了解結(jié)構(gòu)混凝土4.6.5 。本節(jié)提出缺陷與性能劣化區(qū)混凝土力學(xué)性能的測試方法，主要目的是為了定量評價缺陷與性能劣化對混凝土結(jié)構(gòu)性能的影響，為混凝土結(jié)構(gòu)性能鑒定提供數(shù)據(jù)。 一、混凝土強(qiáng)度現(xiàn)場檢測中常見問題結(jié)構(gòu)實體中混凝土強(qiáng)度檢測過程、檢測結(jié)果采信以及訴訟質(zhì)證過程中，常常涉及到如下問題：1.實體混凝土強(qiáng)度是否能夠準(zhǔn)確檢測一種意見認(rèn)為實體混凝土強(qiáng)度能夠且必須準(zhǔn)確檢測，理由是各種無損檢測技術(shù)日臻完善，試驗驗證結(jié)果良好?？紤]到傳統(tǒng)的采用試塊強(qiáng)度進(jìn)行實體混凝土強(qiáng)度評定很

38、難反應(yīng)實體混凝土強(qiáng)度的真實情況，也必須進(jìn)行實體混凝土強(qiáng)度的現(xiàn)場檢測。另一種意見認(rèn)為實體混凝土不能準(zhǔn)確檢測，原因是現(xiàn)場檢測都是基于抽樣原理，根據(jù)統(tǒng)計理論，抽樣檢測得不到總體的真值，只能得到總體分布參數(shù)的估計值。同時各種無損檢測方法都是建立在混凝土應(yīng)力應(yīng)變與強(qiáng)度的相關(guān)關(guān)系上的，通過某種物理量間接換算混凝土強(qiáng)度。2.各種無損檢測方法在檢測精度方面是否存在優(yōu)劣不同的無損檢測方法采用不同的原理，都是通過某種物理量間接換算混凝土強(qiáng)度，如回彈法采用回彈值和碳化深度值參數(shù)，超聲回彈綜合法采用回彈值和聲速值參數(shù)。雖然從理論上來講，采用多參數(shù)的換算曲線應(yīng)更準(zhǔn)確，但由于影響實體混凝土強(qiáng)度的因素眾多，就具體工程而言，

39、各種無損檢測方法在檢測精度方面是否存在優(yōu)劣尚無定論。3.地方曲線在精度方面是否一定優(yōu)于統(tǒng)一曲線根據(jù)各地原材料制定的地方曲線從理論上來講，精度應(yīng)高于全國統(tǒng)一曲線。但影響實體混凝土強(qiáng)度的因素遠(yuǎn)不止原材料這一方面，因此，就具體工程而言，地方曲線在精度方面未必一定優(yōu)于統(tǒng)一曲線。4.嚴(yán)格按照相關(guān)檢測技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行檢測，檢測結(jié)果是否一定準(zhǔn)確一致檢測技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)只是規(guī)定了檢測的基本原則和一般要求，不能涵蓋實際工程的所有具體情況，另外檢測技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)本身也存在不斷完善的過程。從理論上分析，抽樣檢測結(jié)果是樣本的統(tǒng)計特征值的函數(shù)，不同的樣本會得到不同的結(jié)果。因此，同一個工程，即使都嚴(yán)格按照相關(guān)檢測技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行檢測，不同單位

40、檢測結(jié)果不一定一致，但其中必有一個更接近真值。5.仲裁檢測采信究竟依據(jù)什么原則仲裁檢測采信究原則習(xí)慣做法是優(yōu)先采信更高檢測單位的檢測結(jié)果，這種做法依賴于級別高的檢測單位質(zhì)量管理體系更加完善、檢測設(shè)備精度及檢測人員素質(zhì)更有保證這一假定。隨著檢測市場的開放和檢測實驗室認(rèn)證、許可、管理機(jī)制的變革，這種習(xí)慣做法往往受到質(zhì)疑。二、混凝土強(qiáng)度檢測結(jié)果產(chǎn)生差異的原因混凝土強(qiáng)度檢測結(jié)果產(chǎn)生差異的原因?qū)τ谝豁椌唧w的工程，不同的檢測單位得到的檢測結(jié)果往往不盡相同，混凝土強(qiáng)度檢測結(jié)果產(chǎn)生差異的原因可以歸結(jié)為如下幾個方面： 1.混凝土強(qiáng)度現(xiàn)場檢測均基于抽樣原理，通過數(shù)理統(tǒng)計分析，給出正態(tài)分布條件下具有95保證率的抗壓

41、強(qiáng)度推定值（或一定置信度條件下的推定區(qū)間）。由于統(tǒng)計量是樣本的函數(shù)，與樣本存在確定的關(guān)系，樣本一旦確定，統(tǒng)計量也就確定；而隨著樣本的變化，其值是變化的。因此，在混凝土強(qiáng)度現(xiàn)場檢測中，采用不同的樣本，得到的檢測強(qiáng)度推定值是不可能完全相同的。2.回彈法和超聲回彈綜合法等無損檢測方法都是建立在混凝土應(yīng)力應(yīng)變與強(qiáng)度的相關(guān)關(guān)系上的，通過某種物理量間接換算混凝土強(qiáng)度。由于影響混凝土強(qiáng)度的相關(guān)的因素很多，測強(qiáng)曲線不是理論公式，而是在試驗基礎(chǔ)上回歸得到的。因此，就某一具體工程而言，與測強(qiáng)曲線必然存在偏離。3.不同的檢測方法采用不同的原理，如回彈法主要依賴混凝土的塑性性能，超聲法主要依賴混凝土的彈性性能；同一種

42、檢測方法依據(jù)各地原材料等具體情況制定的地方測強(qiáng)曲線也不同。因此，不同的檢測方法、同一種檢測方法采用不同測強(qiáng)曲線得到的混凝土強(qiáng)度檢測結(jié)果必然存在差異。4.為了提高無損檢測的精度，相應(yīng)檢測技術(shù)規(guī)程都提出芯樣修正的概念，但不同數(shù)量的芯樣修正結(jié)果及不同芯樣修正方法的修正結(jié)果之間存在差異。5.鉆芯法通過芯樣抗壓強(qiáng)度直接推定結(jié)構(gòu)構(gòu)件強(qiáng)度，無需通過立方體試塊或其他參數(shù)等環(huán)節(jié)，具有直觀、準(zhǔn)確等優(yōu)點，但鉆芯法屬于半破損試驗法，對結(jié)構(gòu)有一定的損傷，受配筋限制，因此，不可能進(jìn)行大量的取樣，無法全面反映受檢單元混凝土強(qiáng)度的分布情況。同時，芯樣的鉆取、尺寸效應(yīng)、切割和補(bǔ)平方法對檢測結(jié)果影響大，鉆芯法強(qiáng)度檢測結(jié)果離散性大

43、。6.混凝土強(qiáng)度除與原材料性能和配合比有關(guān)外，還與施工環(huán)節(jié)的振搗、養(yǎng)護(hù)等密切相關(guān)，甚至與構(gòu)件類型及部位有關(guān)，檢測時選定的樣本可能不是來自同一個總體，工程中的混凝土實際強(qiáng)度不一定滿足正態(tài)分布條件。7.關(guān)于混凝土強(qiáng)度的合格評定，不同的標(biāo)準(zhǔn)提出的驗評方法不同，評定方法不同導(dǎo)致檢測結(jié)果存在差異。8.檢測人員技術(shù)素質(zhì)不高與儀器設(shè)備狀態(tài)不良導(dǎo)致檢測結(jié)果偏離。9.受種種外部因素影響，檢測人員主觀修改或修正檢測數(shù)據(jù)造成的偏離。綜上所述，混凝土強(qiáng)度現(xiàn)場檢測不可能得到實際混凝土強(qiáng)度的準(zhǔn)確值，只能得到混凝土實際強(qiáng)度推定值。對于同一個工程，不同的檢測單位嚴(yán)格遵守相應(yīng)檢測標(biāo)準(zhǔn)得到的檢測結(jié)果不盡相同，是一件正常的事情，但

44、各種檢測結(jié)果之間應(yīng)具有可比性，也是一個基本的要求。三、常用混凝土強(qiáng)度檢測方法回顧（一）、回彈儀的構(gòu)造與工作原理 1948年，瑞士科學(xué)家施密特(E，Schmidt)發(fā)明了回彈儀，為混凝土結(jié)構(gòu)強(qiáng)度的檢測提供了一種操作方便、價格低廉的方法，在土木工程中得到了廣泛的應(yīng)用。為了適應(yīng)各種工程結(jié)構(gòu)的需要，人們在多年的實踐中研究和發(fā)展了很多種回彈儀，滿足了包括普通混凝土結(jié)構(gòu)、水下混凝土結(jié)構(gòu)、大型混凝土結(jié)構(gòu)、機(jī)場路面結(jié)構(gòu)等的檢測需要。按沖擊能量回彈儀可以分為小型(包括L型P型)、中型(N型)和大型(M型)?；貜椫档闹甘痉绞?，有指針式、擺式和數(shù)顯式等。雖然不同的回彈儀的具體構(gòu)造有些不同，但主體結(jié)構(gòu)和原理是相似的。

45、利用回彈儀檢測混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗壓強(qiáng)度的方法簡稱回彈法，回彈儀是一種彈簧驅(qū)動直射錘擊式儀器，通過彈擊桿，彈擊混凝土表面，并測出被反彈回來的距離?；貜椫荡笮》从沉伺c沖擊能量有關(guān)的回彈能量，回彈值R是重錘沖擊過程中能量損失的反映?；貜梼x在彈擊過程中的能量損失主要有以下三個方面：、 混凝土受沖擊后產(chǎn)生塑性變形所吸收的能量；、 混凝土受沖擊后產(chǎn)生振動所消耗的能量；、 回彈儀各機(jī)構(gòu)之間產(chǎn)生的摩擦所消耗的能量。其中混凝土受沖擊后產(chǎn)生振動所消耗的能量和回彈儀各機(jī)構(gòu)之間產(chǎn)生的摩擦所消耗的能量可以通過限制條件以保持統(tǒng)一，例如受檢構(gòu)件應(yīng)有足夠的厚度，或?qū)^薄的受檢構(gòu)件予以支撐或加固，以減少振動；回彈儀應(yīng)進(jìn)行統(tǒng)一的能

46、量率定，使沖擊能量、儀器內(nèi)摩擦損耗保持不變等。因此，回彈值大小主要反映混凝土受沖擊后產(chǎn)生塑性變形所吸收的能量，也就是說，通過混凝土塑性變形所吸收的能量與混凝土抗壓強(qiáng)度的關(guān)系，建立回彈值與混凝土抗壓強(qiáng)度之間的函數(shù)關(guān)系，反過來說，混凝土強(qiáng)度是以回彈值R為變量的函數(shù)?；貜梼x的率定實驗是檢查其狀態(tài)、保障正常使用的重要手段。在室溫環(huán)境下，將洛氏硬度HRC為60± 2的鋼砧固定好，回彈儀向鋼砧彈擊。每次率定要測量四組回彈值，依次在回彈儀中轉(zhuǎn)動90o。，在每個位置測量35個回彈值，每組取平均值。四個平均值都不能超出80± 2。否劂應(yīng)拆解檢查或送專門機(jī)構(gòu)維護(hù)。 影響回彈法測試強(qiáng)度的主要因素：1）、碳化層的影響回彈法通過彈擊桿彈擊混凝土來攤測混凝土構(gòu)件強(qiáng)度，因此回彈法受表面的硬度影響的程度較大?；炷恋乃嗨螽a(chǎn)生氫氧化鈣，使得混凝土變硬。暴露在空氣中的混凝土表面在