單、多選題判斷題及答案答案

1、單、多選題判斷題及答案（材料成型原理）答案單選題1、影響液態(tài)金屬的凝固過程的起伏不包括 （D ）A 溫度起伏 B 結(jié)構(gòu)起伏 C 成分起伏 D 組織起伏2、影響液態(tài)金屬粘度的主要因素不包括（ B ）A化學(xué)成分B熔點C溫度D夾雜物3、當(dāng)潤濕角。為（ C ）時，稱為絕對潤濕A大于90 ° B小于90 °C等于0°D等于180 °4、不屬于影響液態(tài)金屬表面張力的因素是（ B ）A熔點B化學(xué)成分C溫度D溶質(zhì)元素5、使液態(tài)金屬表面張力下降的溶質(zhì)元素叫做（ C）A非表面活性元素B負(fù)吸附元素C表面活性元素D以上都 不對6、以下說法不正確的是（ C ）A 粘度越大，對流強(qiáng)

2、度越小 B 粘度越大，流動阻力越大 C 在 材料 成形過程中，金屬夜的流動性以分層流方式流動最好 D 流體的 流動分 為分層流和紊流7、液態(tài)金屬本身的流動能力稱為（ A）A.流動性B充型能力C.剛直性D.自然對流8、液態(tài)金屬本身的流動性與下列（D）無關(guān)A.成分B.溫度C.雜質(zhì)含量D.外界因素9. 下列不屬于液態(tài)金屬的凝固方式的是（ C）A.逐層凝固B.中間凝固C.流動凝固D.糊狀凝固10. T 列不屬于液態(tài)金屬凝固過程中傳熱方式的是（ c）A.傳導(dǎo)傳熱B.對流換熱C.結(jié)晶散熱D.輻射換熱11. 液態(tài)金屬充滿鑄型的時刻至凝固完畢所需要的時間為鑄件的B）A.充型時間B.凝固時間C.結(jié)晶時間D.蓄熱

3、時間12. 液態(tài)金屬的流動性好，其充型能力（ A）A.強(qiáng)B.弱C.時強(qiáng)時弱D.無關(guān)13. 液態(tài)金屬從液態(tài)變?yōu)楣虘B(tài)的過程為（ C）A結(jié)晶B充型C凝固D.對流14. 純金屬、成分接近共晶成分的液態(tài)金屬其凝固方式為（ A）A.逐層凝固B.中間凝固C.流動凝固D.糊狀凝固15. 結(jié)晶溫度范圍大的液態(tài)金屬其凝固方式為（ D）A.逐層凝固B.中間凝固C.流動凝固D.糊狀凝固16. 液態(tài)金屬在流動方向上所受的壓力越大，其充型能力（ A）A.越強(qiáng)B.越弱C.時強(qiáng)時弱D.無關(guān)17. 有關(guān)液態(tài)金屬的凝固過程的描述錯誤的是（ C ）A 降低系統(tǒng)自由能 B 是一種相變 C 增加系統(tǒng)自由能 D 自發(fā) 過程18. 晶體從

4、缺陷處生長的種類不包括（ D ）A螺旋位錯生長B旋轉(zhuǎn)攣晶生長C反射攣晶生長D平行位錯生長19、晶體宏觀長大方式包括（ B ）A螺旋位錯生長B平面方式生長C反射攣晶生長D旋轉(zhuǎn)攣 晶生長20、晶體宏觀長大方式包括（ A ）A樹枝晶方式生長B旋轉(zhuǎn)攣晶生長C反射攣晶生長D螺旋 位錯生 長21、異質(zhì)形核速率與下列哪種方式無關(guān)（ D ）A 過冷度 B 界面 C 液態(tài)金屬的過熱 D 操作22、 根據(jù)構(gòu)成能障的界面情況的不同，形核方式包括（D）A螺旋位錯生長B旋轉(zhuǎn)攣晶生長C反射攣晶生長D均質(zhì)形 核23、 除純金屬外，單相合金的凝固過程一般是在一個（C）的溫度 區(qū)間內(nèi)完成的A.固相B液相C固液兩相D固液氣三相2

5、4、平衡凝固是，溶質(zhì)的再分配取決于（B）A凝固時間t B熱力學(xué)參數(shù)kC擴(kuò)散系數(shù)Ds D動力學(xué)條件25、最終凝固結(jié)束時，固相成分為（ B）A.平衡固相溶質(zhì)濃度B液態(tài)合金原始成分C平衡液相溶質(zhì)濃度D.Cs和CI26、達(dá)到穩(wěn)態(tài)時需要的距離X取決于（B）A.R/DI B R/DI和 k C.k D.DI27在穩(wěn)態(tài)階段，由固相中排出的溶質(zhì)量（B）界面處液相中擴(kuò)散 的28. (C)是介于液相中完全混合和液相中只有擴(kuò)散之間的情況A 固相無擴(kuò)散，液相均勻混合的溶質(zhì)再分配B 固相無擴(kuò)散，液相無對流而只有有限擴(kuò)散的溶質(zhì)再分配C. 固相無擴(kuò)散，液相有對流的溶質(zhì)再分配D. 非平衡凝固29. 攪拌對流越強(qiáng)時，凝固析出的

6、固相的穩(wěn)態(tài)成分 (B)A。高B低C不變D不確定30. 生長速度R (A時，Cs*值越接近C0A.越大 B越小C不變D不確定31. R(B), Cs*()越遠(yuǎn)離 COAo越大，越高B越小，越低C越大，越低D,越小越高32. 熱過冷度為 (C)A理論凝固溫度B實際凝固溫度C理論與實際凝固溫度差D都不對33. 小平面相得長大屬于 (C )晶核生長，它對凝固條件的反應(yīng) ()A三維，敏感B二維，不敏感C二維，敏感D三維，不 敏感34. 由非共晶成分合金發(fā)生共晶凝固而獲得的共晶組織稱為 (D )A離異共晶組織B層片共晶組織C棒狀共晶組織D偽共晶組織35. 非共生生長的共晶結(jié)晶方式稱為( C )A共晶生長B

7、共生生長C離異生長D偽共晶生長36 （C ）共晶組織中，共晶兩相呈片狀交疊生長A離異B偽共晶C層片狀D.棒狀37. 在人們所知道的偏晶相圖中，反應(yīng)產(chǎn)生的固相 a 的量總是 （B ） 反應(yīng)產(chǎn)生的液相 L2 的量A、小于B大于C.等于D都不對38. 偏晶反應(yīng)與共晶反應(yīng)類似，在一定的條件下，黨其以穩(wěn)定態(tài)定向凝固時，分解產(chǎn)物呈（C ） A無規(guī)則B同時C有規(guī)則D以上都 不對39. 平衡凝固時，液相（B）互溶，固相中部分互溶完全不互溶A 不完全B 完全 C 不D 都不對40. 平衡凝固時，固相線的分配系數(shù)（ B）A、小于 B大于C.等于D都不對41. 復(fù)合材料是由（ A ） 物理和化學(xué)性質(zhì)不同的物質(zhì)組合而

8、成的 一種多相材料A 兩種或兩種以上B 兩種 C 兩種以上 D 三種以上42. 定向凝固共晶復(fù)合材料的凝固組織是成片狀還是棒狀，取決 于共晶中含量（ B ）的組員的體積分?jǐn)?shù)A 較多 B 較少 C 適量 D 都不對43 等軸晶的尺寸往往比表面細(xì)晶粒區(qū)的晶粒尺寸（C） 。A.細(xì)小B相等C粗大D.不確定44 孕育主要是影響生核過程，通過 （B ）晶核數(shù)實現(xiàn)細(xì)化晶粒。A.減小B增加C增加或減小D.以上都不對45加入生核劑的目的是(C)非均質(zhì)。A.形成B.除去C強(qiáng)化D較少46(B ) 澆注溫度是減少柱狀晶、獲得細(xì)等軸晶的有效措施之一。A提高B降低C恒定D.以上都不對47鑄型蓄熱系數(shù)越大，整個熔體的生核能

9、力 (C) 。A越弱B.不變C越強(qiáng)D.以上都不對48采用金屬型鑄造比采用砂型 (C) 獲得細(xì)等軸晶的斷面組織。A.更難B.較難C更易D.以上都不對49 液態(tài)金屬與鑄型表面的潤濕性好，即潤濕角 0(B)。A.越大 B越小C恒定D.可大可小50在鑄型表面易于形成穩(wěn)定的凝固殼層，(B )柱狀晶的形成與生 長。A.不利于 B.有利于C. 一定無影響D.可能無影響51 利用振動可以細(xì)化晶粒，振幅對晶粒尺寸有明顯的影響，隨 著 振幅的增加，細(xì)化效果 (B ) 。A.降低B提局C不明顯D.以上都不對52 金屬中的氣孔按氣體來源不同可分為析出性氣孔、侵入性氣 孔和反應(yīng)性氣孔。 DA析出性氣孔B.侵入性氣孔C反

10、應(yīng)性氣孔D.以上都是53 液態(tài)金屬在冷卻凝固過程中，因氣體溶解度下降，析出的氣 來不及逸出而產(chǎn)生的氣體稱為 (A ) A析出性氣孔B.侵入性氣孔C反應(yīng)性氣孔D.都不對54 砂型和砂芯等在液態(tài)金屬高溫作用下產(chǎn)生的氣體，侵入金屬 內(nèi) 部所形成的氣孔，成為 (B ) 。A析出性氣孔B.侵入性氣孔C反應(yīng)性氣孔D.都不正確55 液態(tài)金屬內(nèi)部或與鑄型之間發(fā)生化學(xué)反應(yīng)而產(chǎn)生的氣孔，成 為 (C)。A析出性氣孔B.侵入性氣孔C反應(yīng)性氣孔D.都不正確56氣泡生核后要繼續(xù) (B ) 。A.減小 B長大C不變D.不確定57 一次夾雜物是在金屬熔煉及爐前處理過程中產(chǎn)生的，(A )是液態(tài)金屬在充型和凝固過程中產(chǎn)生的。A

11、.二次夾雜物B.三次夾雜物C四次夾雜物D.五次夾雜物58 金屬熔煉溫度低，易出現(xiàn)液態(tài)氧化物熔渣和固態(tài)渣；熔煉溫 度 越低，金屬流動性 (B )。A越好B越差C無變化D.不確定59防止和減少二次氧化夾雜物的途徑有：( D )。A正確選擇合金成分嚴(yán)格控制易氧化元素的含量B.采取合理的澆注系統(tǒng)及澆注工藝、嚴(yán)格控制鑄型水分C.防止鑄型60偏析夾雜物（C）主要由合金的結(jié)晶條件和成分決定。A.性質(zhì)B.形狀C大小D.性能61 柱狀晶體排列位向一致，其性能也具有明顯的（ C ）。A.無序性B有序性C方向性D.飽和性62 快速凝固技術(shù)可以分為（ B ）和大過冷凝固技術(shù)兩大類A、極冷凝固技術(shù)B、急冷凝固技術(shù)C、速

12、冷凝固技術(shù)D、快冷凝 固技術(shù)63、（A ）主要是使熔體與冷模解除并以傳導(dǎo)的方式散熱A、模冷技術(shù)B、霧化技術(shù)C、表面熔化技術(shù)D、沉積技術(shù)64、 （B ）指采取某種措施將熔體分離霧化，同時通過對流的方式 冷凝。A、模冷技術(shù)B、霧化技術(shù)C、表面熔化技術(shù)D、沉積技術(shù)65、按固一液界面的形態(tài)可將快速凝固的模式分為平界面凝固、 胞晶凝固及（ D ）A、有溶質(zhì)再分配凝固B、無溶質(zhì)再分配凝固 C無偏析凝固D、樹枝晶凝固66、 下列哪種凝固方法是將型殼置于絕熱耐火材料箱中（A ）A、發(fā)熱劑法B、功率降低法C、快速凝固法D、液態(tài)金屬 冷卻法67、下列不屬于作為冷卻劑的液態(tài)金屬應(yīng)滿足的條件（ B ）A、熔點低B、溶

13、于合金C、蒸氣壓低D、價格便宜68、不同取向的單晶鐐基高溫合金的拉伸試驗表明，溫度低于（C）°C 時，變形特性有很強(qiáng)的各向異性A、 450 B、 610 C、 760 D、 98069、下列不屬于非重力凝固的是（ C）A、微重力凝固B、無重力凝固C、超重力凝固D、AC都是70、高溫合金定向凝固材料的入編伸長率大為增加，斷裂韌度提 高的性能叫（ B）A、彈性各向異性B、蠕變特性C、塑性各向異性D、循環(huán) 形變71、定向凝固合金在下列哪方面沒有突出特點（ D ）A、彈性B、塑性C、抗蠕變性D、加強(qiáng)疲勞性72、焊接的物理本質(zhì)使兩個工件實現(xiàn)原子間的結(jié)合，對金屬材料 而言，即實現(xiàn)了（ A ）A.

14、金屬鍵結(jié)合B.共價鍵結(jié)合C.離子鍵結(jié)合D.分子鍵結(jié)合73、試驗表明，焊接熔池的凝固過程是從邊界開始的，是一種 （C ）A.兩者都有B.勻質(zhì)形核C.非勻質(zhì)形核D.以上都不對74. 在焊接中的HAZ代表（A）75. （A ）是指材料在塑性應(yīng)變下和斷裂全過程中吸收能量的能 力。A.韌性B.強(qiáng)度C脆性D.以上都76. 為了控制 HAZ 是組織轉(zhuǎn)變及性能，防止冷裂紋，有時應(yīng)對焊 件進(jìn)行（B ）A.清洗B預(yù)熱C.去除氧化膜D.以上都不是77 A代表（A ）A.奧氏體B.珠光體C.鐵素體D.滲碳體78. 液態(tài)成形的化學(xué)冶金過程主要發(fā)生在金屬的（A）A熔煉階段B氧化階段C還原階段D出鋼階段79. 在焊接接頭中

15、，應(yīng)力的存在也是促使氧進(jìn)行擴(kuò)散的推動力之一，并且總是向拉應(yīng)力大的方向擴(kuò)散，被稱為（C）A 濃度擴(kuò)散 B 相變誘導(dǎo)擴(kuò)散 C 應(yīng)力擴(kuò)散D 氫脆階段80. 在熔煉金屬的過程中，焊條藥皮或埋弧焊用的焊劑，在電弧高溫下會產(chǎn)生溶化形成熔渣，熔渣有（C）A 只有酸性 B 只有堿性 C 酸性和堿性都有 D 中性81. 焊條藥皮開始溶化的溫度成為（ B）A焊渣的熔點 B造渣溫度C焊劑熔點D焊條熔點82. 固體熔渣開始溶化的溫度稱之為（ A）A熔渣的熔點B造渣溫度C焊劑熔點D焊條熔點83. 熔渣的黏度、熔點、表面張力可以通過調(diào)整（A）的成分進(jìn)行調(diào)節(jié)。A熔渣B焊條C藥皮D焊劑84. 在金屬焊接過程中，脫氧處理中的沉

16、淀脫氧是在（C）內(nèi)進(jìn)行 的A溶滴B熔池C溶滴和熔池內(nèi)D焊劑內(nèi)85. 在金屬焊接過程中，脫氧處理中的擴(kuò)散脫氧是在（C）界面上進(jìn)行的。A液態(tài)金屬B熔渣C液態(tài)金屬和熔渣D焊劑86. 要控制焊縫磷的含量，主要是嚴(yán)格控制（D）中的磷含量。A焊條B藥皮C熔渣D焊接材料87. 氧在鐵液中以（C）的形式存在。A原子氧 B FeO C原子氧和FeOD氣體88 以下不屬于內(nèi)應(yīng)力按產(chǎn)生原因分類的是（ D）A 熱應(yīng)力 B 相變應(yīng)力 C 機(jī)械障礙阻力 D 殘余應(yīng)力89 以下不屬于工藝方面減小焊接變形的方法是（D）A 反變形法 B 剛性固定法 C 預(yù)留收縮量 D 合理選擇焊縫尺寸90 氣孔產(chǎn)生取決于（ A） 過程A氣泡核

17、的生成、氣泡的長大和逸出B氣泡的破裂C氣泡的逸出D 以上均不對 91 不屬于常見的偏析的是（ D）A 顯微偏析 B 層狀偏析 C 區(qū)域偏析 D 相偏析92 關(guān)于防止焊縫中形成氣孔的措施說法錯誤的是（D）A 消除氣孔的來源 B 正確選用焊接材料 C 控制焊接工藝條件 D 以 上均不是 93 一般將變形問題簡化為（ A）A平面問題和軸對稱問題 B空間問題C平衡問題D以上均不對94 邊界條件不包括（ D）A 摩擦邊界條件 B 自由邊界條件 C 準(zhǔn)邊界條件 D 非摩擦邊界條件95 焊接變形的矯正方法不包括（ D）A 機(jī)械矯正 B 火焰矯正 C 綜合矯正 D 時效矯正 96超塑性成形是一種（ B ）的成

18、型方式。A.低精度B高精度C普通D都錯97下列（ D ）不是超塑性用途A 微晶超塑性合金 B 相變超塑性合金 C 超塑性合金 D 組織超塑 性 合金98. 超塑性擴(kuò)散連接是在（ A ）中進(jìn)行的。A 真空或惰性氣體 B 氫氣 C 大氣 D 氧氣99. 超塑性擴(kuò)散連接的簡稱（ B ）ATB B DB CSB D PB100. 擴(kuò)散連接適合于（ A ）A 耐熱材料 B 易融化材料 C 天磁材料 D 惰性材料101. 摩擦焊過程中，被焊材料通常處于（ A ）狀態(tài)。A固相B半固相C以上皆可D皆不可102 金屬塑性加工方法中金屬本身的完整性（ A ）A未被破壞B背破壞C部分破壞D都錯103 在研究材料塑性

19、成形時的力學(xué)行為時，通常采用 5 個假設(shè), 下 列不屬于的是（D ）A材料各向同性B體積力為零C初始應(yīng)力為零D變形體受力不平衡104 T列各種力不屬于面力的是（D）A 作用力 B 反作用力 C 摩擦力 D 磁力105 T列各項屬于體力的是（D）A 作用力 B 反作用力 C 摩擦力 D 磁力106 研究（ A ）對于解決物體處于某個階段的強(qiáng)度及屈服條件問 題 很重要.A應(yīng)力狀態(tài)B應(yīng)力C應(yīng)力種類D應(yīng)力大小107 切應(yīng)力互等定律，表明為保持物體的平衡，切應(yīng)力總是（ A ） 出現(xiàn)的。A 成對 B 按比例 C 按順序 D 都錯108 表示一個受力作用點的應(yīng)力狀態(tài)時，實際上只需要（C ）個 應(yīng)力分量。Al

20、 B 3 C6 不一定109 在解決彈性和塑性變形問題時，主要用（ D ）A 應(yīng)變增量 B 應(yīng)變速率 C 應(yīng)變張量 D 全量應(yīng)變110.物體在應(yīng)力張量作用下發(fā)生的變形，其體積變化取決于（A ）A應(yīng)力球張量B應(yīng)力偏張量C應(yīng)變張量D都不對111 物體在應(yīng)力張量作用下發(fā)生的變形，其形狀變化取決于（ B ）A 應(yīng)力球張量 B 應(yīng)力偏張量 C 應(yīng)變張量 D 都不對112 (A )指固體材料在外力下發(fā)生永久變形而不被破壞的能力A塑性B韌性C抵抗性D抗拉性113 ( D)是描述不同應(yīng)力狀態(tài)下變形體內(nèi)點由彈性狀態(tài)進(jìn)入塑 性狀態(tài)所遵守的條件A抵抗性B塑性C韌性D屈服準(zhǔn)則114 材料的塑性是( A )A 不可變

21、B 可變 C 不確定 D 都不對115 描述塑性應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系的理論可分為兩類包括( D )和全量 理 論A 變量理論 B 減量理論C 衡量理論 D 增量理論116. 等效應(yīng)力與等效應(yīng)變之間的關(guān)系與(D) 和變形條件有關(guān)A應(yīng)力狀態(tài)B應(yīng)變狀態(tài)C變形量D材料性質(zhì)117. 等效應(yīng)力與等效應(yīng)變之間的關(guān)系與(B )和材料性質(zhì)有關(guān)A應(yīng)力狀態(tài)B變形條件C變形量D應(yīng)變狀態(tài)118確定材料的等效應(yīng)力和等效應(yīng)變曲線的常用試驗不包括( D )A單向拉伸試驗B單向壓縮試驗 C平面應(yīng)變壓縮試驗D平面應(yīng)力拉伸試驗 119不屬于 levy-mises 理論假設(shè)的是 (B )A 材料為理想剛塑性材料B 彈性應(yīng)變增量為總應(yīng)變增量C

22、 材料服從 mises 屈服準(zhǔn)則D 塑性變形時體積不變120比例加載必須不滿足的條件( C)A塑性變形時微小的B外載荷各分量按比例增加C外加過程中，應(yīng)力與應(yīng)變的主軸方向固定不變D變形體不可壓121 下列不屬于塑料的是（ C）A尼龍B聚乙烯C陶瓷D聚四乙烯122大分子中（ D ）的數(shù)量成為聚合度A 原子 B 分子 C 質(zhì)子 D 單體123 熱塑性塑料的主要特點（ C）A 塑性好 B 韌性好 C 可逆的 D 流動性好 124不屬于熱塑性塑料分類的是（ D ）A無定形聚合物B結(jié)晶聚合物C液態(tài)結(jié)晶聚合物D固態(tài)聚合物125 密度最大的塑料是（ A ）A聚四氟乙烯B聚乙烯C聚丙烯D聚苯乙烯126密度最低的

23、塑料是（ B ）A聚四氟乙烯B聚乙烯C聚甲醛D聚苯乙烯127 注射過程的工藝性與下面哪些性質(zhì)無關(guān)（ D）A 密度 B 比熱容 C 熱導(dǎo)率 D 融化128 T列那些不是塑料的基本力學(xué)性質(zhì)（D）A蠕變特性B應(yīng)力松弛C拉伸特性D剪切特性129 （A ）不是塑料成型加工中最基本的工藝特征。A 流動性 B 韌性 C 流變 D 塑性130 非牛頓流體不包括（ D ）A 賓哈流體 B 膨脹性流體 C 假塑性流體 D 真塑性流體131、（ C）是非牛頓型流體中最普遍、最常見的一種。A 賓哈流體 B 膨脹性流體 C 假塑性流體 D 真塑性流體132、注射工藝過程有幾個階段（C）A3 B4C 5 D6133、下列

24、不屬于型腔充填過程相的是（D）A充填相B增壓相C補(bǔ)償相D流動相134、 造成注射制品翹曲的原因很多，主要有（D）A收縮均勻B結(jié)晶度均勻C冷卻均勻D過度充填135通過控制制品的孔隙度，可以產(chǎn)生（C）材料。A、單晶B、多晶C、多孔D、單孔136、粉末成型法可直接將金屬粉末制成成品或接近成品的最終形狀和尺寸制品，不需要或只需要很少的（C）加工，提高勞動生產(chǎn) 率A、銃削B、磨削C、切削D、上都不是137、固態(tài)物質(zhì)按其分散程度的不同可以分為致密體、粉末體和（C）。A、晶體B、液晶C、膠體D、以上都不是138、 篩分法一般適應(yīng)于分析尺寸在（B） ?m以上的中粗粉末的 分 級和粒度測定。A、30 B 40

25、C 50 D、60139、振實密度是粉末充滿固定的容器后，在規(guī)定的條件下經(jīng)過振實后所測得的粉末密度，一般振實密度比堆密度高（B ） %A、1020 B、2050 C 5060 D、6070140、粉末的壓縮性主要取決于其塑性或硬度，因此，為提高粉末的壓縮性，常常對粉末進(jìn)行（C）火處理。A、正B、回C、退D、淬141裝在模膛內(nèi)的粉末由于顆粒間摩擦和機(jī)械嚙合作用會產(chǎn)生 （C ）現(xiàn)象。A、上凸B、下凹C、拱橋D、以上都不是142、粉末成型燒結(jié)后相對密度可達(dá)（ B ） %以上，力學(xué)性能優(yōu) 良，可與鍛造材料相媲美。A、 90 B、 95 C、 97 D、 99143 內(nèi)應(yīng)力按其產(chǎn)生的原因可分為三種（ A

26、 ）A 熱應(yīng)力、相變應(yīng)力、機(jī)械阻礙應(yīng)力B 熱應(yīng)力、冷應(yīng)力、機(jī)械阻礙應(yīng)力C 冷應(yīng)力、相變應(yīng)力機(jī)械阻礙應(yīng)力D 熱應(yīng)力、冷應(yīng)力、相變應(yīng)力144 由熱脹冷縮引起的內(nèi)應(yīng)力叫（ C ）A 相變應(yīng)力 B 冷應(yīng)力 C 熱應(yīng)力 D 機(jī)械阻礙應(yīng)力145 金屬材料在固態(tài)相變過程中，因部分因發(fā)生相變的先后時刻 不同，各部分發(fā)生的相變程度也不同，由此而產(chǎn)生的應(yīng)力稱為（ A ）A 相變應(yīng)力 B 熱應(yīng)力 C 冷應(yīng)力 D 機(jī)械阻礙應(yīng)力146 焊件冷卻過程中產(chǎn)生的收縮，受到外界的阻礙而產(chǎn)生的應(yīng)力 被稱為（A ） A機(jī)械阻礙應(yīng)力B熱應(yīng)力C冷應(yīng)力D相變應(yīng)力147 焊接變形的基本形式不包括（ B）A收縮變形B伸長變形C角變形D彎曲變

27、形148 焊接變形的基本形式包括（ D扭曲變形A 角變形、彎曲變形、伸長變形、B 收縮變形、角變形、彎曲變形、波浪變形C角變形、彎曲變形、波浪變形、扭曲變形波浪變形、A ）扭曲變形D 收縮變形、角變形、彎曲變形、149 焊接裂紋產(chǎn)生的原因不包括是A 焊件受力均勻B 焊件受力不均勻C 在焊接過稱中操作不當(dāng)D 使用劣質(zhì)焊條150我們常見的焊接裂紋包括縱向裂紋、（A）、星形裂紋A橫向裂紋B垂直裂紋C豎直裂紋D水平裂紋151 焊件在室溫附近出現(xiàn)的裂紋被稱為（ C ） , 它最易出現(xiàn)在焊 下、焊跟、焊趾部位。A垂直裂紋B熱裂紋C冷裂紋D星形裂紋152 焊接金屬非平衡凝固導(dǎo)致焊縫金屬的化學(xué)成分不均勻性，著

28、種現(xiàn)象叫（A） A偏析B固溶強(qiáng)化C化學(xué)反應(yīng)D物 理反應(yīng)多選1. 影響液態(tài)金屬的凝固過程的起伏包括 （ABC）A 溫度起伏 B 結(jié)構(gòu)起伏 C 成分起伏 D 組織起伏2. 影響液態(tài)金屬粘度的主要因素包括（ ACD）A化學(xué)成分B熔點C溫度D夾雜物3. 以下說法正確的是（ ABD ）A 粘度越大，對流強(qiáng)度越小B 粘度越大，流動阻力越大C 在材料成形過程中，金屬夜的流動性以分層流方式流動最好D 流體的流動分為分層流和紊流4. 下列能影響液態(tài)金屬充型能力的是 （ABCD）A.液態(tài)金屬的粘度B.鑄型的蓄熱系數(shù)C.液態(tài)金屬的澆注溫度D.鑄件的結(jié)構(gòu)5. 液態(tài)金屬凝固過程中傳熱的基本方式是 （ABD）A.傳導(dǎo)傳熱

29、B.對流換熱C.結(jié)晶散熱D.輻射換熱6. 液態(tài)金屬的凝固方式有（ ABD）A.逐層凝固B.中間凝固C.流動凝固D.糊狀凝固7. 液態(tài)金屬的流動性與下列（ABC有關(guān)A.成分B.溫度C.雜質(zhì)含量D.外界因素8. 液態(tài)金屬在澆注過程中，澆注溫度越高，會引起（ABC）A.金屬吸氣多B.氧化嚴(yán)重C.充型能力提高幅度越來越小D.充型能力隨澆注溫度的提高而直線上升9. 鑄型的蓄熱系數(shù)越大，下列說法正確的是（ BCD）A.鑄型的激冷能力越弱B鑄型的激冷能力越強(qiáng)C金屬保持液態(tài)的時間越短D.充型能力下降10、有關(guān)液態(tài)金屬的凝固過程的描述正確的是（ ABC）C 自發(fā)過程 D 增加系統(tǒng)自（ABC）C 反射攣晶生長D

30、平行位A 降低系統(tǒng)自由能 B 是一種相變由能11、晶體從缺陷處生長的種類包括A 螺旋位錯生長 B 旋轉(zhuǎn)攣晶生長 錯生長12、晶體宏觀長大方式不包括 （ABCA 螺旋位錯生長 B 旋轉(zhuǎn)攣晶生長 C 反射攣晶生長 D 平面方 式生長13、晶體宏觀長大方式不包括（ ABC）A 螺旋位錯生長 B 旋轉(zhuǎn)攣晶生長 C 反射攣晶生長D 樹枝晶方式生長14. 異質(zhì)形核速率與下列哪些方式有關(guān)（ ABC）A過冷度B界面C液態(tài)金屬的過熱D操作15. 除純金屬外，單相合金德爾凝固過程不在的溫度區(qū)（ABD ）間內(nèi)完成的A.固相B液相C固液兩相D固液氣三相16. 平衡凝固是，溶質(zhì)的再分配無關(guān)于（ ACD）A凝固時間tB熱

31、力學(xué)參數(shù)kC擴(kuò)散系數(shù)Ds D動力學(xué)條17. 最終凝固結(jié)束時，固相成分不是（ ACD）A.平衡固相溶質(zhì)濃度B液態(tài)合金原始成分C平衡液相溶質(zhì)濃度D.Cs和CI18. 達(dá)到穩(wěn)態(tài)時需要的距離X取決于（CD）A CO B DI C.R/DI D k19. T列說法正確的是（ACD）A. R越大，Cs*越接近COB. R越小,Cs*越接近COA.R越小，Cs*越遠(yuǎn)離COA.R越小，Cs*越遠(yuǎn)離CO20. 當(dāng)固相無擴(kuò)散而液相只有擴(kuò)散的單相合金凝固時，（ CD ）A 界面處溶質(zhì)含量最低 B 離界面越遠(yuǎn)，溶質(zhì)含量越高C 界面處溶質(zhì)含量最高 D 離界面越遠(yuǎn)，溶質(zhì)含量越低21. 對純金屬，正確的是（ AB ）A.

32、在正溫度梯度下，晶體以平面方式生長B. 在負(fù)溫度梯度下，晶體以樹枝晶方式生長C. 在負(fù)溫度梯度下，晶體以平面方式生長D. 在正溫度梯度下，晶體以樹枝晶方式生長22. （ABD ）屬于外生生長A 平面生長 B 胞狀生長C 等軸晶生長 D 柱狀樹枝晶生長23 共晶共生區(qū)形狀與 （ABCD ）有關(guān)A 液相溫度梯度 B 初生相及共晶相的長大速度C 溫度 D 都是24. 當(dāng)（ABD ）時，易形成相互依附的共晶核心A兩條液相線形狀彼此對稱B共晶兩相性質(zhì)相近C兩個組元熔點不同D在共晶成分，溫度區(qū)域內(nèi)的析出動力學(xué)因素大致相當(dāng)25. 共晶體內(nèi)兩相析出的形狀與分布，與（ABC）有關(guān)A組成相得結(jié)晶特性B在結(jié)晶過程中

33、的相互作用C具體條件D都不是26. 包晶合金的凝固方式有（ABCD）A平衡凝固 B非平衡凝固 C.A和B D都對27. 復(fù)合材料有（ABCD）物理和化學(xué)性質(zhì)不同的物質(zhì)組成的A兩種B兩種以上C.A和B D都對28. 金屬基纖維強(qiáng)化型材料的增強(qiáng)相，有（ ABC）A長纖維B短纖維C.A和B D都不對29. 氣體從金屬中析出有三種形式：（ ACD ）。A.擴(kuò)散析出B.膨脹析出C.以氣泡形式從液態(tài)金屬中逸出D.金屬內(nèi)的某元素形成化合物30. 防止侵入性氣孔的措施有：（ ABCD ）。A.控制侵入氣體來源B.控制砂型的透氣性和緊實度C. 提高砂型和砂芯的排氣能力 D.以上都是31. 防止和減少二次氧化夾雜

34、物的途徑有：（ABCD ） A.正確 選擇合金成分嚴(yán)格控制易氧化元素的含量B.采取合理的澆注系統(tǒng)及澆注工藝、嚴(yán)格控制鑄型水分C防止鑄型內(nèi)產(chǎn)生氧化氣氛D.以上都對32下面不是加入生核劑的目的是（ABD ）非均質(zhì)。A.形成B.除去C強(qiáng)化 D較少33 快速凝固技術(shù)可以分為（ BC）A、極冷凝固技術(shù)B、急冷凝固技術(shù)C大過冷凝固技術(shù)D、快 冷凝固技術(shù)34、急冷凝固技術(shù)中，根據(jù)熔體分離和冷卻方式的不同又可分為（ABC）A、模冷技術(shù)B、霧化技術(shù)C表面融化與沉積技術(shù)D、大過冷凝 固技術(shù)35、 按固一液界面的形態(tài)可將快速凝固的模式分為（BCD）A、無偏析凝固B、平界面凝固C胞晶凝固D、樹枝晶凝 固36、常用定向

35、凝固方法有 （ABCD）A、發(fā)熱劑法B、功率降低法C、快速凝固法D、液態(tài)金屬冷卻法37、作為冷卻劑的液態(tài)金屬應(yīng)滿足下列哪些條件（ ABCD）A、熔點低B、不溶于金屬C、蒸氣壓低D、價格便宜38、非重力凝固分為 （BC）A、無重力凝固B、微重力凝固C、超重力凝固D、半重力 凝固39 在焊接過程中，可將熔焊焊接接頭的形成歸納為（ABC ）A.焊接熱過程B.焊接化學(xué)冶金過程C.焊接物理冶金過程D.焊接冷過程40. 傳熱學(xué)的理論，在熔焊條件下，熱源將熱能傳遞給焊件時主 要以(AB )為主。A.輻射B對流C擴(kuò)散D.以上者 S 是41. 焊縫合金化的目的是保證焊縫金屬的焊態(tài)強(qiáng)度和韌性，可以 采用(ABCD

36、 )A.固溶強(qiáng)化B.細(xì)晶強(qiáng)化C彌散強(qiáng)化D.相變強(qiáng)化42. 熔焊時，在焊接熱源的作用下，焊縫周圍的母材發(fā)生組織和 性能轉(zhuǎn)化的區(qū)域叫做 (AB )A.熱影響區(qū)B.HAZC熔池D.以上都不是43. 溶滴反應(yīng)區(qū)的特點是 (AB)A溫度高B溶滴的比表面積大C溫度低D溶滴的比表面積小44. 在焊接過程中，氫的擴(kuò)散包括 (ABC)A濃度擴(kuò)散B相變誘導(dǎo)擴(kuò)散C應(yīng)力誘導(dǎo)擴(kuò)散 D氣體擴(kuò)散45. 氫在金屬中的影響主要是導(dǎo)致脆化，體現(xiàn)在 (ABCD)A 氫脆 B 白點 C 形成氣孔 D 冷裂紋46. 鑒于氧的有害作用，必須嚴(yán)格控制氧的含量，可通過(ABC)途徑A 純化焊接材料 B 控制焊接參數(shù) C 進(jìn)行脫氧處理 假如活

37、潑金屬47. 熔渣在焊接過程中的作用 ( ABC)A機(jī)械保護(hù)作用B冶金處理作用C改善焊接工藝性能D無作用48. 在焊接中根據(jù)熔渣的成分和性能可分為 (ABC)A 鹽型熔渣 B 鹽一氧化物型熔渣 C 氧化物型熔渣D 還原物型熔渣49. 在焊接過程中，脫氧反應(yīng)按其方式和特點可分為 ( ABC)A 先期脫氧 B 沉淀脫氧C 擴(kuò)散脫氧 D 置換脫氧50 內(nèi)應(yīng)力按其產(chǎn)生的原因可分為 (ABC)A 熱應(yīng)力 B 相變應(yīng)力 C 機(jī)械阻礙應(yīng)力 D 殘余應(yīng)力51 減小殘余應(yīng)力的措施有 (ABCD)A 熱處理法 B 機(jī)械法 C 共振法 D 以上均是52 以下屬于焊接變形的基本形式的是 (ABCD)A 收縮變形 B

38、角變形 C 彎曲變形 D 波浪變形53 影響變形的因素有 (AB)A金屬材料的熱物理性能B工藝因素C化學(xué)因素D以上均是54 以下屬于工藝方面減小焊接變形的方法是 (ABC)A反變形法B剛性固定法C預(yù)留收縮量D合理選擇焊縫尺寸55 焊接變形的矯正方法有 (ABCD)A機(jī)械矯正B火焰矯正C綜合矯正D以上均是56 熱裂紋包括 (ABCD)A凝固裂紋B液化裂紋C失延裂紋D多變化裂紋57氣孔產(chǎn)生取決于(AB)過程A氣泡核的生成B氣泡的長大和逸出C氣泡的破裂D以上均不是58 常見的偏析主要有 (ABCD)A顯微偏析B層狀偏析C區(qū)域偏析D以上均是59 防止焊縫中產(chǎn)生氣孔的措施有 (ABCD)A 消除氣孔的來

39、源 B 正確選用焊接材料 C 控制焊接工藝條件 D 以 上均是60 一般將變形問題簡化為 (AB)A 平面問題 B 軸對稱問題 C 空間問題 D 平衡問題61 邊界條件包括 (ABCD)A摩擦邊界條件B自由邊界條件C準(zhǔn)邊界條件D以上均是62 常用的摩擦模型有 (AB)A庫倫摩擦模型B常摩擦力模型C自由模型D以上均是63 超塑性合金分為 (ABC )A微晶超塑性合金B(yǎng)相變超塑性合金C超塑性合金D以上都錯64 超塑性擴(kuò)散連接是在 (AB )中進(jìn)行的。A真空B惰性氣體C大氣D氫氣65.軟釬焊工藝分為 (AB)A 波峰焊 B 在流焊 C 激光焊 D 摩擦焊66 擴(kuò)散連接最主要的參數(shù)有 (ABCD )A

40、溫度B壓力C時間D真空度67.在研究材料塑性成形時的力學(xué)行為時，通常采用 5 個假設(shè) , 下 列屬于的是(ABC ) A材料各向同性B體積力為零C初始應(yīng)力為 零D變 形體受力不平衡68 下列各種力屬于面力的是 (ABC )A 磁力 B 反作用力 C 摩擦力 D 作用力69 下列屬于體積力的是 (ABC )A 慣性力 B 重力 C 磁力 D 摩擦力70 需要引入張量的是 (CD )A 距離 B 速度 C 應(yīng)變狀態(tài) D 應(yīng)力狀態(tài)71 下列屬于張量性質(zhì)的是 (ABC )A 張量不變量 B 張量可以增加 C 張量可以分解 D 張量可變量72 張量分為 (ABC )A 對稱張量 B 非對稱張量 C 反對

41、稱張量 D 不變張量73 材料的塑性受 (ABC )等內(nèi)在因素影響A晶格類型B化學(xué)成分C組織狀態(tài)D變形溫度74 材料的塑性受 (BCD )等外在因素影響A晶格類型 B變形溫度C應(yīng)變速率 D變形力學(xué)狀態(tài)75. 確定材料的等效應(yīng)力和等效應(yīng)變曲線的常用試驗包括(ABC )面應(yīng)力拉伸試驗76屬于levy-mises理論的假設(shè)(ACD )A 材料為理想剛塑性材料 B 彈性應(yīng)變增量為總應(yīng)變增量C材料服從mises屈服準(zhǔn)則D塑性變形時體積不變77 比例加載滿足的條件 (ABD)A塑性變形時微小的B外載荷各分量按比例增加C外加過程中，應(yīng)力與應(yīng)變的主軸方向固定不變D變形體不可壓縮78 在等效應(yīng)力與應(yīng)變的實際應(yīng)用

42、中，屬于簡化模型的是 (ABCD )A幕指數(shù)硬化材料模型B剛塑性非線性硬化材料模型C 理想剛塑性材料模型 D 彈塑性線性硬化材料模型79 下列屬于塑料的是 (ABD )A 尼龍 B 聚乙烯 C 陶瓷 D 聚四乙烯80 下列不是大分子中的數(shù)量成為聚合度是 (ABC)A原子B分子C質(zhì)子D單體81 塑料可分為下列哪幾類 (AB)A熱塑性塑料B熱固性塑料C熱軟化塑料D熱流動塑料82 不是熱塑性塑料的主要特點 (ABD)A塑性好B韌性好C可逆的D流動性好83 熱塑性塑料可分為 (ABC)A無定形聚合物B結(jié)晶聚合物C液態(tài)結(jié)晶聚合物D固態(tài)聚合物84 下列屬于熱固性塑料的是 (ABCD)A 苯酚塑料 B 環(huán)氧

43、樹脂 C 氨基塑料 D 吠喃塑料85 密度最低的塑料是 (BC)A聚四氟乙烯B聚乙烯C聚丙烯D聚苯乙烯86 注射過程的工藝性與下面哪些性質(zhì)有關(guān) (ABCD)A 密度 B 比熱容 C 熱導(dǎo)率 D 熔化87 下列那些是塑料的基本力學(xué)性質(zhì) (ABC)A 蠕變特性 B 應(yīng)力松弛 C 拉伸特性 D 剪切特性88 (ABC是塑料成型加工中最基本的工藝特征。A 塑性 B 韌性 C 流變 D 流動性89 非牛頓流體包括 (ABC)A 賓哈流體 B 膨脹性流體 C 假塑性流體 D 真塑性流體90 下列哪些是注射工藝過程的階段。(ABCD)A 充模 B 壓實 C 保壓 D 冷卻91 下列屬于型腔充填過程的相 (A

44、BC)A 充填相 B 增壓相 C 補(bǔ)償相 D 流動相92 充填相流動特點是 (ABCD)A “噴泉”流動B溫度變化C流動切應(yīng)力D殘余應(yīng)力93 造成注射制品翹曲的原因很多，主要有 (ABCD)A 收縮不均勻 B 結(jié)晶度不均勻 C 冷卻不均勻 D 過度充填(ABC )94、所謂粉末成形，是指將金屬粉末或非金屬粉末通過 等固結(jié)方法，制成具有一定形狀、尺寸、強(qiáng)度的制品。A、擠壓B、注射C、燒結(jié)D、以上都不是95、粉末的特性主要是指粉末的（ABCD）和壓制性、成形性等。A、形狀及結(jié)構(gòu) B、粒度C、密度D、流動性96、粉末成形預(yù)處理過程包括：（ ACD） 、制粒、加添加劑等。A、粉末退火 B、粉末回火C、

45、篩分D、混合97、為了改善壓坯密度的不均勻性，通常采取的措施有（ ABCD）。A、減小摩擦力 B、采用雙向壓制代替單向壓制 C、相關(guān)因素 的影響D、以上都是98、粉末注射成形工藝流程主要由（ABCD）構(gòu)成。A、注射料的準(zhǔn)備B、注射成形C、脫去粘結(jié)劑D、燒結(jié)99、粉末燒結(jié)的基本類型有 （ ABC）。A、固相燒結(jié) B、液相燒結(jié) C其他燒結(jié)方法D、氣相燒 結(jié)判斷1、金屬的熔化潛熱遠(yuǎn)小于汽化潛熱（A ）2、液態(tài)金屬的粘度隨溫度的升高而降低（B ）3、金屬微粒的熔點隨其尺寸減小而降低（A ）4、大多數(shù)金屬和合金表面張力隨溫度升高而升高（ B ）5、致密度、成分的均勻性、縮松、夾雜和熱裂等都與合金流動 性

46、有關(guān) （A ）6、 毛細(xì)現(xiàn)象是由液體對管壁的潤濕性引起的（A ）7. 充型能力可以通過改變外界條件來提高（A）8. 鑄型的蓄熱系數(shù)越大，鑄型的激冷能力越強(qiáng)( A)9. 預(yù)熱鑄型可以提高液態(tài)金屬的充型能力( A)10. 液態(tài)金屬在澆注過程中，充型能力隨澆注溫度的提高而直線 上升(B)11. 澆注系統(tǒng)結(jié)構(gòu)越復(fù)雜，在靜壓力相同的情況下，充型能力越 好(B)12. 結(jié)晶溫度范圍寬的液態(tài)金屬其其凝固方式為逐層凝固( B)13. 純金屬、成分接近共晶成分的液態(tài)金屬其凝固方式為逐層凝 固( A)14. 液態(tài)金屬的凝固過程是一種相變過程。( A )15. 液態(tài)金屬凝固的驅(qū)動力是由過冷提供的。( A )16.

47、凝固過程是體系自由能降低的過程。( A )17. 晶體的宏觀長大方式只有平面方式長大。( B )18. 異質(zhì)形核速率與過冷度有關(guān)。( A )19. 固液界面的微觀結(jié)構(gòu)包括粗糙結(jié)構(gòu)和平整結(jié)構(gòu)。( A )20. 按液態(tài)金屬凝固過程中晶體形成的特點，可分為單相和多相 合金。( A )21. 除純金屬外，單相合金德爾凝固過程一般是在一個固液兩相 共存的溫度區(qū)間內(nèi)完成的。(A )22. 凝固過程的各個因素符合 R2»Ds/t,就可視為平衡凝固過程(B )23. 平衡凝固是，溶質(zhì)的再分配僅取決于熱力學(xué)參數(shù)。(A )24. 達(dá)到穩(wěn)態(tài)時需要的距離X僅取決于K°( B )25. 穩(wěn)態(tài)階段時，

48、界面處兩相成分不變，達(dá)到穩(wěn)態(tài)凝固。(A )26. 攪拌對流越強(qiáng)時，凝固析出的固相的穩(wěn)態(tài)成分越低。(A )27. R越小時。Cs*越接近CO o ( B )28. R越大時。Cs*越低，越遠(yuǎn)離CO - (B )29. 熱過冷度為理論與實際凝固溫度差。( A )30. 對純金屬在正溫度梯度下，晶體以平面方式生長。( A )31. 對純金屬在正溫度梯度下，晶體以樹枝晶方式生長。(B )32. 共晶共生區(qū)規(guī)定了共晶凝固特定的溫度和成分范圍。(A )33. 層片狀共晶組織中共晶兩相呈片狀交疊生長。( A )34. 平衡凝固時，液相完全互溶，固相中部分互溶或完全不互 溶。( A )35. 平衡凝固時，有一

49、對固液相線的分配系數(shù)大于 lo (A )36. 平衡凝固時，包晶反應(yīng)促使晶粒細(xì)化是非常有效地。( A )37. 金屬基纖維強(qiáng)化型材料的增強(qiáng)相只有長纖維。( B )38. 利用包晶反應(yīng)促使晶粒細(xì)化是有效地。( A )39. 當(dāng)流體流速與凝固界面垂直時，可能產(chǎn)生比較嚴(yán)重的宏觀偏 系。( A )40 柱狀晶體排列位向一致，其性能也具有明顯的方向性。41 金屬熔煉溫度低，易出現(xiàn)液態(tài)氧化物熔渣和固態(tài)渣；熔煉溫 度越低，金屬流動性越差 A 42氣泡生核后要繼續(xù)長大。（ A ）43 利用振動可以細(xì)化晶粒，振幅對晶粒尺寸有明顯的影響，隨 著振幅的增加，細(xì)化效果降低。（B ）44 砂型和砂芯等在液態(tài)金屬高溫作用

50、下產(chǎn)生的氣體，侵入金屬 內(nèi)部所形成的氣孔，成為反應(yīng)性氣孔。（ B ）45 液態(tài)金屬與鑄型表面的潤濕性好，即潤濕角。恒定。（ B ）46、急冷凝固技術(shù)的核心是降低凝固過程中熔體的冷速。（ B ）47、急冷凝固技術(shù)根據(jù)熔體分離和冷卻方式的不同分為模冷技術(shù)、 霧化技術(shù)和表面熔化與沉積技術(shù)三類。（ A ）48、霧化技術(shù)指采取某種措施將熔體分離霧化，同時通過對流的 方式冷凝。（ A ）49、霧化技術(shù)分為超聲霧化、離心霧化和機(jī)械霧化三類方法。 （A ）50、表面熔化與沉積技術(shù)只能應(yīng)用于工件表面強(qiáng)化。（ A ）51、按固一液界面的形態(tài)可將快速凝固的模式分為有溶質(zhì)再分配 凝固、無溶質(zhì)再分配凝固或無偏析凝固。（

51、 B ）52、定 向凝固合金突出特點是加強(qiáng)疲勞性。（ B ）53、定向凝固合金突出特點是彈性、塑性、抗蠕變性。（ A ）54、超重力凝固屬于非重力凝固。（ B ）55、按固一液界面的形態(tài)可將快速凝固的模式分為平界面凝固、 胞晶凝固、樹枝晶凝固。（ A ）56 熔焊和壓焊都是原子間的結(jié)合，而釬焊通常在連接處不形成 共同晶粒，僅在釬料和母材之間形成粘合。（ A ）57 根據(jù)傳熱學(xué)理論，在熔焊條件下，熱源將熱量傳遞給焊件時 主要以輻射和對流為主。 （A ） 58 焊接熔池的凝固過程是從邊界開 始 的，不是一種非勻質(zhì)形核。（ B ）59 在焊縫邊界剛開始凝固的柱狀晶的最大生長速度不可能超過 焊接速度。

52、（ A ）60 熔焊時，在焊接熱源的作用下焊縫周圍的母材發(fā)生組織和性 能的變化的區(qū)域，稱為熱影響區(qū)。（ A ）61 在焊接中，焊件上一點的溫度由底到高，達(dá)到最大值后又有 高到底隨時間變化過程，稱為焊接熱循環(huán)。（ A ）62. 藥皮反應(yīng)區(qū)的特點是加熱的溫度較低，不超過藥皮的溶化溫 度，亦成為造渣反應(yīng)區(qū)。（ A）63. 對氧的控制主要是加強(qiáng)對金屬的保護(hù)，防止空氣的侵入（A）64. 氫是與金屬發(fā)生作用中最不活潑的氣體（B）65. 氫脆現(xiàn)象是由溶解在金屬晶格中的氫所引起的A）66. 氧化物極容易呈薄膜狀偏析于晶格邊界或以夾雜物形式存在于晶界 （A） 67 熔渣在焊接過程中是有益的（A）68. 熔渣可以

53、分為酸性、中性和堿性三類（ B）69. 熔渣的黏度與其成分以及溫度有很大的關(guān)系（A）70. 一般來說，金屬鍵的鍵能最大，所以液態(tài)金屬的表面張力最大 （ A）71. 熔渣的黏度、熔點、表面張力都可以通過調(diào)整熔渣的成分 來 進(jìn)行控制 （A）72 主應(yīng)力法只能確定接觸面上的應(yīng)力大小和分布（ A）73 主應(yīng)力法計算結(jié)果的準(zhǔn)確性與所作假設(shè)與實際情況的接近程 度無關(guān)（ B）74 自由邊界面是裸露的，不與任何物體相接觸的邊界面（ A）75 對于平面應(yīng)力問題，變形體內(nèi)各點的應(yīng)力分量與某一坐標(biāo)軸 無關(guān)，并且沿該坐標(biāo)軸方向的應(yīng)力分量為 0（ A）76 對于平面應(yīng)變問題，變形體內(nèi)各點的位移分量與某一坐標(biāo)軸 無關(guān)，并

54、且沿該坐標(biāo)軸方向上的位移分量為 0 （ A）77 對于軸對稱問題，變形體的幾何形狀，物理性質(zhì)以及載荷并 不對稱（ B）78 焊接材料的選用必須考慮與母材的匹配（ A）79 焊接速度太大時，焊縫中不會出現(xiàn)氣孔（ B）80 超塑性連接是一種精度不高的連接方法。（ B）81 擴(kuò)散連接可以進(jìn)行內(nèi)部及多點，大面積構(gòu)件的連接。（ A）82 擴(kuò)散連接實現(xiàn)電弧可達(dá)性不好或無法用熔焊的方法連接。（ A）83 加中間層擴(kuò)散連接要考慮能與背連接母材相互固熔，生成脆 性的金屬間化合物。（ B） 84 再流焊是適合于精度引線間距的表面貼 裝元件的有效連接方法。（ A）85 印刷電路板組裝中的微連接技術(shù)，主要是軟釬焊技術(shù)，它與 傳統(tǒng)的軟釬焊原理相同。（ A） 86 金屬塑性加工，是對金屬施加的外 力，不破壞其本身的完整性。（ A）87 金屬塑性加工是一種無切削加工方法。（ A）88 在研究材料塑性成形時的力學(xué)行為時，通常假設(shè)材料是各向 同性的均勻，不連續(xù)體。（ B） 89 在研究材料塑性成形時的力學(xué)行為 時，通常假設(shè)變形體在外力作用下平衡。（ A） 90 在研究材料塑性成 形時的力學(xué)行為時，通常假設(shè)物體的初始應(yīng)力為零。（ A）91 在研究材料塑性成形時的力學(xué)行為時，通常假設(shè)體積變化。（B）92 已知過一點