大跨度高支架系統(tǒng)模板施工方案審查和施工質(zhì)量管理完整

1、大跨度高支架系統(tǒng)模板施工方案審查和施工質(zhì)量管理完（完整版資料，可直接使用可編輯，推薦下載）大跨度高支架系統(tǒng)模板施工方案（B套方案）根據(jù)建設(shè)工程安全生產(chǎn)管理?xiàng)l例和建設(shè)部建質(zhì)2004213號文件危險(xiǎn)性較大工程安全專項(xiàng)施工方案編制及專家論證 審查辦法要求，模板工程施工前施工單位應(yīng)當(dāng)單獨(dú)編制安全 專項(xiàng)施工方案，對水平砼構(gòu)件模板支撐系統(tǒng)高度超過8m或跨度超過18m，施工總荷載大于10KN/m2或集中荷載大于15KN/m2 的模板支撐系統(tǒng)必須由建筑施工 企業(yè)組織不少于5人的專家組， 對編制的安全專項(xiàng)施工方案進(jìn)行論證審查。1. 工程概況一、河南省長葛市創(chuàng)業(yè)園內(nèi)，麗園公司3#樓B3 #地塊。二、建筑等級及耐火

2、等級：一類高層建筑，耐火等級為一級。三、根據(jù)（民用建筑設(shè)計(jì)通則），本工程設(shè)計(jì)使用年限為 50年。四、抗震設(shè)防烈度：七度五、主要結(jié)構(gòu)類型：框架剪力墻結(jié)構(gòu)六、建筑面積：19892.381 m2，建筑基底地面積:2122.8 m2七、建筑層數(shù):16層，層高：負(fù)一層 3.9米，一層4。8米，二層4。5米，其它層高3。9米，建筑總高:75.6米八、屋面防水等級：二級九、本辦公樓為一字形，一六層。負(fù)一層設(shè)備房和車庫。 一層大堂，辦公，服務(wù)大廳及辦公室三層到十五層為辦公用房 加會議室十六層為資料，閱覽，辦公，會議室.2。高支架搭設(shè)方案結(jié)合本工程的結(jié)構(gòu)形式和施工特點(diǎn)（屋頂構(gòu)架模板支撐體系屬于大跨度高支模,其搭

3、設(shè)方案：2。1整體鋼管排架采用48X3.0鋼管，豎向立桿間距不大于800X800,水平連桿雙向在離樓面上 150設(shè)掃地桿，以上水 平連桿1500每步設(shè)置，以上每步1450到-0。1頂緊再按每步 1450到5.7頂緊再每步1200到梁底。每步1250到& 7處頂 緊每步1250到梁底。支撐架與整體排架連接要連接牢固。2。2框架梁550 X2100實(shí)行梁寬方向豎向立桿 500+300+500即兩側(cè)從樓面到樓板底及梁頂面，中間加二根 立桿從樓面到梁底，順梁方向立桿間距統(tǒng)一按800設(shè)置，如果梁底中間加一根立桿從樓面到梁底，順梁方向立桿間距按400設(shè)置,梁處水平桿按每步1250搭設(shè)在中間砼梁頂緊

4、支撐架與 整體排架連接處要連接牢固。2.3所有框架梁底木楞均按順梁方向設(shè)置 ，剪刀撐按大梁 底下按順梁方向設(shè)置形成 8.7mX8。7m柱間網(wǎng)支撐體系，采 用搭接長度不少于1m搭接處不少于3個(gè)搭接扣件。2。4梁在8.7m處的水平連桿均要與周圍梁砼頂緊固定.所有凈空高于4m中間設(shè)水平剪刀撐，采用搭接長度 1m,搭接處不少于3個(gè)搭接扣件，確保排架的剛度、強(qiáng)度及穩(wěn)定性。 高支架腳手架搭設(shè)要求：(1) 40X30鋼管為主要受力桿件，通過扣件連接的鋼 管滿堂腳手架支撐體系。(2) 底板、梁底縱距不大于 800,橫距500+300+500,步 高不大于1500。(3) 豎向剪刀撐、水平剪刀撐 45 

5、6;60 °3。由于是大跨度高支架大荷載，實(shí)施過程中需要注意的 事項(xiàng)等，提出六點(diǎn)意見：(1) 有高支模區(qū)的立桿布置平面圖，應(yīng)補(bǔ)充完整的細(xì)部尺寸，在平面圖上應(yīng)注明具體尺寸，并應(yīng)注明豎向剪刀撐的 具體部位，水平剪刀撐網(wǎng)格尺寸等.(2) 應(yīng)補(bǔ)充高大支模架的剖面圖，標(biāo)明具體尺寸，以及 與周邊砼框架拉結(jié)關(guān)系，梁的兩側(cè)澆筑平臺做法等。(3) 應(yīng)補(bǔ)充大梁的具體支模詳圖，特別是梁下構(gòu)造詳 圖，應(yīng)保證梁下立桿對接，不能搭接，接頭應(yīng)錯開。(4) 支架完成后，應(yīng)重點(diǎn)檢查：梁下立桿頂層的縱橫向 水平桿與立桿扣件的擰緊力矩應(yīng)為4065Nm,頂部高小于 1200mm.(6)水平層剪刀撐應(yīng)在確保樓層處設(shè)置，并應(yīng)拉

6、結(jié)牢固。(7)施工時(shí)控制人員荷載。搭設(shè)完成后，組織各方面檢查驗(yàn)收，施工單位技術(shù)負(fù)責(zé)人簽字后報(bào)監(jiān)理進(jìn)行審查。我們對原方案中涉及相關(guān)技術(shù)指標(biāo)，還根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50010 2002)、建筑結(jié)構(gòu)荷載 規(guī)范(GB50009-2001 )等規(guī)范要求，運(yùn)用專門的腳手架計(jì)算 軟件進(jìn)行驗(yàn)算，由于篇幅所限，這里我們僅列出梁模板高支撐 架計(jì)算書：參數(shù)信息:(1) 高支撐架參數(shù)立柱梁跨度方向間距 L(m ) : 0。60 ；立桿上端伸出 至模板支撐點(diǎn)長度a(m): 0.10高支撐步距(m) :1.50；高支撐架搭設(shè)高度(m):11。0;梁兩

7、側(cè)立柱間距(m): 0.60梁底增加2根承重立桿。(2) 荷載參數(shù)模板自重(KN/m2 ) :0.35； 梁截面寬度 B(m) :0.550 鋼筋自重(KN/m3 ) : 1.50； 梁截面高度 D(m) : 2.10 施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(KN/m2 ):2。00；振搗砼荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.00(3) 木方參數(shù)木材彈性模量E(N/mm2) : 10000.0;木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm(N/mm2 ) : 17。0;木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv ( N/mm2): 1。7;面板類型：膠 合面板；面板彈性模量E(N/mm2) : 9500.0； 面板抗彎強(qiáng)度設(shè) 計(jì)值 fm(N/mm2) : 13。0;(4)

8、其他。采用的鋼管類型(mm): 40 X30,扣件式連接 方式，雙扣件，扣件抗滑承載力系數(shù)0。80.4. 梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板 結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗 混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆 混凝土自重、鋼筋自重荷載。4。1荷載的計(jì)算:(1) 鋼筋混凝土梁自重(KN/m):q1 = (24+1.5) 2.XX.183=9.818 KN/m ;(2) 模板的自重線荷載(KN/m):q2 = 0。35X).183 X( 2X2.1+0.55)/ 0。55=0.554 KN/m ;(3) 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振

9、倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(KN/m):經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P仁(2.5+2) X0。183=0。825 KN/m;4。2方木的支撐力驗(yàn)算靜荷載設(shè)計(jì)值 q = 1。2X9.818+1。2X0.554=12.446 KN/m ; 活荷載設(shè)計(jì)值 P = 1.4 0X25=1。155 KN/m ;本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為:W=5< 10X10/6 = 83.33 cm3;I=5 X0X10X0/12 = 416.67 cm4;(1) 方木強(qiáng)度驗(yàn)算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計(jì)值最不利分配的 彎矩和,計(jì)算公式如下:線荷載設(shè)計(jì)值q = 12.446+1。155=13

10、.601 KN/m;最大彎距 M =0。1ql2= 0。1X3.601 X。6X0.6= 0。49KN.m ;最大應(yīng)力(T = M / W = 0.49 X 106/8333= 5。876N/mm2 ;抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f: =13 N/mm2;方木的最大應(yīng)力計(jì)算 值5.876 N/mm2小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/mm2,滿足 要求!(2)方木抗剪驗(yàn)算：最大剪力的計(jì)算公式如下:3 =5ql42bhn 務(wù) 3 =l/250截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:r =3V2bhn < fv其中最大剪力：V = 0.6 13。601 >0.6 = 4。896 KN ;方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 t =

11、3 1 48966/ (2X50100) = 1。469 N/mm2;方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T = 1.7 N/mm2;方木的受剪應(yīng)力 計(jì)算值1。469 N/mm2小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1。7N/mm2,滿足要求！方木撓度驗(yàn)算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的 撓度和，計(jì)算公式如下：宀=0 677ql4100EI 峯血=1/250q = 9.818 + 0。554 = 10。372 KN/m ;方木最大撓度計(jì)算值宀=0 677 X10.372 6004 /方木的最大允許撓度血=0。600 >000/250=2.400mm 眨華方木的最大撓度計(jì)算值 =0.218mm,小于

12、方木的最大 允許撓度宀=2.4mm,滿足要求！4.3支撐鋼管的強(qiáng)度驗(yàn)算支撐鋼管按照簡支梁的計(jì)算如下荷載計(jì)算公式如下:(1) 鋼筋混凝土梁自重(KN/m2):q1 =(24。000+1.500) X2.100= 53。550 KN/m2 ;(2) 模板的自重(KN/m2):q2 = 0。350 KN/m2;（3）活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載（KN/m2）:q3= （2。500+2。000）=4。500 KN/m2 ;q = 1。2X（53。550 + 0。350 ）+ 1。4M。500 = 70.980 KN/m2;梁底支撐根數(shù)為n,立桿梁跨度方向間距為a,梁寬為b, 梁高為h

13、,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為 P,梁側(cè)模板傳給 鋼管的集中力為N 。當(dāng)n=2時(shí)：P=qab2仁 qabN=1.2q2ahp仁p2=p2+N當(dāng)n>2時(shí)：P=qab2-仁qabN=1.2q2ahp仁pn=p2+Np2=p3=pn-1=P經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到:支座反力 RA = RB=3.792 KN，中間支座最大反力 Rmax=8。467;最大彎矩 Mmax=0.095 KN.m ;最大撓度計(jì)算值 Vmax=O。011mm;支撐鋼管的最大應(yīng)力（T =0.095 X 106/4490=2巾15 N/mm2 ;支撐鋼管的抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度f: =205.0 N/mm2;支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 21

14、。115 N/mm2小于 支撐 鋼管的抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度 205。0 N/mm2，滿足要求！5。梁底縱向鋼管計(jì)算縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過扣件連接到立桿.6. 扣件抗滑移的計(jì)算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講 座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取 16。00KN， 按照扣件抗滑承載力系數(shù) 0。80,該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承 載力取值為12。80KN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算（規(guī)范5。2.5）:R < Rc其中:Rc-扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值，取 12。80 KN ;R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)

15、算結(jié)果得到R=8.467 KN ;R 12。80 KN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求！7. 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式(T =N© AWf7.1梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中N立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值,它包括：橫桿的最大支座反力：N1 =3。792 KN ;腳手架鋼管的自重：N2 = 1。2X)O 129XM=1。704 KN ;樓板的混凝土模板的自重：N3=1.2 X(0.40/2+ (0o600.55)/2) 0.60 0o 35=0。057 KN;樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2 >(0.40/2+(0。600.55) /2) 00.60 0.200 (1

16、。50+24.00) =0。826 KN ;N =3。792+1o 704+0o 057+0。826=6。379 KN ;©軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比10/i查表得到；i-計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm): i = 1.59 ;A立桿凈截面面積 (cm2): A = 4.24;W -立桿凈截面抵抗矩(cm3) :W = 4 o 49;(T管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2);:f-鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 N/mm2 ;l0 -計(jì)算長度(m);如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計(jì)l0= k1uh( 1)k1 計(jì)算長度附加系數(shù) ,取值為： 1。155 ；u

17、-計(jì)算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3。3,u =1。7;上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度 L0= kluh = 1.155 1.X *5 = 2。945 m；L0/i = 2945。 25 / 15.9 = 185 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)© = 0 209 ;鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；(T =6379.36/(0。209 *424)=71.989 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算(T = 71 989 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f= 205 N/mm2, 滿足要求 !如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算l0 = k1k2(h+2a

18、)(2)k1 計(jì)算長度附加系數(shù)按照表 1 取值 1.167；k2 -計(jì)算長度附加系數(shù)，h+2a=1.7,按照表2取值1.024 上式的計(jì)算結(jié)果 :立桿計(jì)算長度 L0= k1k2(h+2a) = 1.167 1*。024*(1。5+0。 1*2) = 2.032 m；L0/i = 2031.514 / 15。9 = 128 ;由長細(xì)比 l0/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)© = 0。406 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值(T =6379.36/0。406 >424) = 37。058 N/mm2 ；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算（T = 37.058 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)

19、計(jì)值 f= 205 N /m m 2,滿足要求！7。2梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 :其中N -立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：梁底支撐最大支座反力： N1 =8.467 KN ；腳手架鋼管的自重 : N2 = 1。2>0。129>（112.1）=1。704 KN;N =8。 467+1。 704=9。 845 KN；©由心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比10/i查表得到;i-計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑（cm）: i = 1。59;A 立桿凈截面面積 （cm2）: A = 4。24;W立桿凈截面抵抗矩（cm3） :W = 4。49;0-鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值（N/mm2）;

20、:f:鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:f:=205 N/mm2 ;10計(jì)算長度（m）;如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計(jì)l0= k1uh（1）k1 -計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1。167 ;計(jì)算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5。3.3, u =1上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度 L0= kluh = 1.167 1 oX7X1 o 5 = 2。976 m；L0/i = 2975。 85 / 15.9 = 187 ;由長細(xì)比 l0/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)© = 0.205;鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；(T =9845 45/(0.205 424)=113.27 N/mm2；鋼

21、管立桿穩(wěn)定性計(jì)算(T = 113 27 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2 ，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算l0= k1k2(h+2a)(2)k1 計(jì)算長度附加系數(shù)按照表 1 取值 1。167;k2 計(jì)算長度附加系數(shù)，h+2a=1°7,按照表2取值1。024; 上式的計(jì)算結(jié)果 :立桿計(jì)算長度 L0= k1k2(h+2a) = 1。167X1。024x( 1.5+0。1X2)= 2 o 032 m;L0/i = 2031.514 / 15。9 = 128 ;由長細(xì)比 l0/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)© =

22、0。406 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；(T =9845.45/(0.406 424) = 57。193 N/mm2 ;鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算彷=57.193 N/mm2小于 鋼 管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f= 205 N/mm2, 滿足要求 !模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則 存在安全隱患。8. 鋼管、扣件的質(zhì)量控制(1) 事前要求施工單位采用現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)直螺紋電焊鋼管(GB/T3092 )中規(guī)定的3號普通鋼管，其質(zhì)量應(yīng)符合現(xiàn)行國 家標(biāo)準(zhǔn)碳素結(jié)構(gòu)鋼 (GB/T700 )中 Q235-A 級鋼的規(guī)定。(2) 對于扣件質(zhì)量，我們要求采用鍛鑄鐵制作的扣件,其材質(zhì)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)鋼管腳手架

23、經(jīng) 濟(jì) 界斤斤 計(jì)較扣件(GB15831 )的規(guī)定?？奂褂们皯?yīng)進(jìn)行質(zhì)量檢查。出現(xiàn)滑絲 的細(xì)栓必須更換 ,扣件應(yīng)做防銹處理 .(3) 鋼管、扣件必須具有產(chǎn)品質(zhì)量合格證，生產(chǎn)許可證、簽 訂購、租用合同，要明確產(chǎn)品質(zhì)量責(zé)任。(4) 對上述要求落實(shí)情況進(jìn)行檢查，各種質(zhì)量合格證明文 件齊全。對扣件螺栓擰緊力矩用擔(dān)力板進(jìn)行復(fù)查，擰緊力矩均 在40 N m65Nm之間，扣件的承載力得到保證。9. 搭設(shè)質(zhì)量控制 搭設(shè)質(zhì)量不合格往往是造成模板高支架坍塌而發(fā)生安全事 故的主要原因之一 ,主要表現(xiàn)為未按方案要求進(jìn)行搭設(shè)，如立桿間距偏大，不設(shè)掃地桿和水平桿或水平桿和掃地桿只單向設(shè)置 立桿上部搭接不符合要求，垂直和水

24、平剪刀撐不到位、支撐架 不是由專業(yè)架子工搭設(shè)。重點(diǎn)開展以下安全工作 ：(1 )要求施工單位項(xiàng)目部明確方案編寫人為高支撐架施工 負(fù)責(zé)人，負(fù)責(zé)全過程的管理工作，在高支撐搭設(shè)拆除和砼澆筑 前，技術(shù)人員須向作業(yè)人員進(jìn)行技術(shù)交底。(2) 對搭設(shè)操作人員的資質(zhì)進(jìn)行審查 ,從事高支撐架搭設(shè)， 拆除人員必須持證上崗。(3) 督促搭設(shè)操作人員嚴(yán)格按批準(zhǔn)方案內(nèi)容和專家組論證 審查意見進(jìn)行。方案未經(jīng)原審批部門同意，任何人不得修改變 更.(4) 增加搭設(shè)過程進(jìn)行巡視的次數(shù)，加強(qiáng)檢查 ,發(fā)現(xiàn)問題及 時(shí)要求整改。搭設(shè)過程中存在的突出問題：(1) 底座安裝不符合規(guī)定，規(guī)范要求墊板宜采用長度不少2跨，厚度不少于 50mm 的

25、木墊板。( 2)立桿接頭未錯開 ,沒有滿足同步內(nèi)隔一根立桿的接頭在 高度方向錯開不少于 500mm 的規(guī)定造成架體強(qiáng)度不夠 .(3)水平桿不按規(guī)定設(shè)置：方案規(guī)定 “立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿 ,確保兩方 向有足夠的設(shè)計(jì)剛度。只在一方向設(shè)有水平桿 ,起不到穩(wěn)定架的 作用”。( 4)掃地桿不按規(guī)定設(shè)置 部分立桿沒有設(shè)掃地桿。( 5)頂層頂步立桿搭接長度不足。 規(guī)范要求搭接長度不應(yīng) 小于1m,應(yīng)采用不少于2個(gè)旋轉(zhuǎn)扣件固定，檢查中發(fā)現(xiàn)有的未 達(dá)到。（6）連墻件設(shè)置不合理。規(guī)范規(guī)定及專家組審查意見，高 支撐架架體應(yīng)與已有框架和柱結(jié)構(gòu)連接或整體。有的未與已澆 砼柱可靠連接。10. 施工安全要求 由于

26、工程結(jié)構(gòu)的復(fù)雜，施工難度較大，施工中要有專門人 員負(fù)責(zé)檢查監(jiān)督，確保高支腳手架搭設(shè)合理、規(guī)范、安全 .10。1 在施工單位完成模板高支撐架安裝工序后，砼澆筑 前 ,組織施工單位 ,監(jiān)理和建設(shè)單位一起按方案內(nèi)容、 專家組意見 對模板 高支撐體系進(jìn)行專項(xiàng)驗(yàn)收合格后， 三方代表共同在驗(yàn)收 表上簽字 ,同意施工單位進(jìn)行下道工序施工 .10.2 模板高支撐坍塌事故往往發(fā)生在砼澆筑過程中，精心 澆筑砼，確保模板支架施工過程中均勻受載 ,最好采用由中部向 兩邊擴(kuò)展?jié)仓绞健?0。3 在澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下 沉、松動和變形及時(shí)采取措施 .10.4 嚴(yán)格控制實(shí)際施工荷載 ,不超過設(shè)計(jì)荷載，

27、 對出現(xiàn)的超 過最大荷載情況要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架 上堆放。10.5 腳手架構(gòu)配件必須符合質(zhì)量要求 ,搭設(shè)分批段驗(yàn)收（ 1）每搭設(shè)完 4m 高度后 ;（2）剪刀撐搭設(shè)完畢后；（3）達(dá)到設(shè)計(jì)高度后；(4) 結(jié)構(gòu)連接施工質(zhì)量；(5) 遇有六級大風(fēng)或大雨后；五批段驗(yàn)收達(dá)到質(zhì)量要求方可使用大跨度梁模板工程施工方案工程 名稱：安徽華民食品生產(chǎn)研發(fā)基地.辦公樓施工 單位： 安徽天筑建設(shè)集團(tuán)編 制人：關(guān)玉峰日期：2021 年5月25日一、編制依據(jù) 1二、工程參數(shù) 1三、新澆砼對模板側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 1四、梁側(cè)模板面板驗(yàn)算 2五、梁側(cè)模板次楞驗(yàn)算 3六、梁側(cè)模板主楞驗(yàn)算 3七、對拉螺栓驗(yàn)算

28、4八、梁底模板面板驗(yàn)算 4九、梁底模板次楞驗(yàn)算 5十、梁底次楞下托梁驗(yàn)算 6十一、扣件抗滑移驗(yàn)算 7十二、扣件式鋼管立柱計(jì)算 8十三、立桿底地基承載力驗(yàn)算 9編制依據(jù)1、工程施工圖紙及現(xiàn)場概況2、 建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范(JGJ162- 2021)3、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范(GB5 4 2002)4、建筑施工手冊第四版(縮印本)5、 建筑施工現(xiàn)場管理標(biāo)準(zhǔn)DBJ14- 03320056、 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)7、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001) 2006年版8、混凝土模板用膠合板 GB/T17656 20219、 冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技

29、術(shù)規(guī)范(GB 500182002)10、木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 (GB50005 2003)工程參數(shù)梁與支架參數(shù)梁截面寬度0.45m梁截面咼度1。2m支架高度4.4m樓板厚度0。 08m立桿梁跨度方向間距l(xiāng)a0。7m鋼管類型0 48 X 4.4梁兩側(cè)與梁底立桿梁兩側(cè)立桿間距0。4m,梁下增加2根立柱水平桿最大步距1。 5m立桿伸出水平桿長度 a0.4m面板18mm厚木膠合板梁底面板下次楞鋼管支撐梁側(cè)次楞兩根鋼管，間距500mm梁側(cè)主楞兩根雙鋼管0 48 X 4。4,間距700mm穿梁螺栓穿梁螺栓直徑 12mm，間距:500mm X 500mm何載參數(shù)永久何載新澆砼自重324kN/m鋼筋自重31.5kN

30、/m面板次楞自重20。 3kN/m支架自重0.093kN/m可變何載施工人員及設(shè)備荷載21kN/m傾倒砼荷載24kN/m振搗砼對梁底 模板何載22kN/m振搗砼對梁側(cè) 模板何載24kN/m三、 新澆砼對模板側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算,并取其中的較小值:新澆筑的混凝土作用于模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值，按下列公式計(jì)算F=0。22 丫 ct o 3F= y cH=24X 1。=0。22X 24X 5。7X 1.2 X 1.2 X 1.22=52。873 kN/mY c-混凝土的重力密度，取 24kN/m 3;0 新澆混凝土的初凝時(shí)間，按200/ （ T+15）計(jì)算，取初凝時(shí)間為 5.7小時(shí)。T:混凝土的經(jīng)現(xiàn)場測試，為

31、20 C;混凝土的澆筑速度，取1.5m/h ;混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3 1-外加劑影響修正系數(shù)，取1。2;3 2-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.2。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算，新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值取較小值其中t入模溫度，V -H1.6m;238。400kN/m。四、梁側(cè)模板面板驗(yàn)算面板采用木膠合板，厚度為 18mm驗(yàn)算跨中最不利抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算寬度取1000mm面板的截面抵抗矩 W=1000X 50X 50/6=416667 m用截面慣性矩 1= 1000X 50X 50X 50/12=10416667 m（一）強(qiáng)度驗(yàn)算1、面板按兩跨連續(xù)板計(jì)算，其計(jì)算跨度

32、取支承面板的次楞間距，2、荷載計(jì)算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值Gk=38.400kN/m ：振搗砼對側(cè)模板產(chǎn)生的荷2QK=4kN/m。均布線荷載設(shè)計(jì)值為：L=0.50m。載標(biāo)準(zhǔn)值qi=0。 9X1 。 2X 38.400+1 。 4X 4X 1=46.512KN/mqi=0。 9X : 1.35X 38.400+1 。 4X 0。 7 X 4 X 1= 50.184KN/m 根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1= 50。 184KN/m作為設(shè)計(jì)依據(jù)。3、強(qiáng)度驗(yàn)算施工荷載為均布線荷載：2 2M1=0。125q1l =0。125 X 50。184X 0。50 =1.57KN m面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=12.

33、5N/mm2;6Mkx1.57 X 10(T = = _4166672 2=3。77N/mm f=12.5N/mm面板強(qiáng)度滿足要求?。ǘ隙闰?yàn)算驗(yàn)算撓度時(shí)不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計(jì)算如下: q = 1 X 38。400=38.4KN/m ;面板最大容許撓度值：500/250=2mm;面板彈性模量：e = 4500N/mm 2;0。 521ql40.521 X 38。400 X 5004=0。27mm < 2mm滿足要求!五、梁側(cè)模板次楞驗(yàn)算次楞采用兩根鋼管，間距：0。5m,截面抵抗矩V和截面慣性矩I分別為：截面抵抗矩 W =4180mm截面慣性矩I

34、=100400mm4;（一）強(qiáng)度驗(yàn)算L=0。1、 次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下兩跨連續(xù)梁計(jì)算，其計(jì)算跨度取主楞間距， 5m.2、荷載計(jì)算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值Gk=38.400kN/m 2，振搗砼對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值2Qn=4kN/m。均布線荷載設(shè)計(jì)值為：q1=0。9X1.2 X 38.400+1。4X 4: X 0。5=23.256KN/mq2=0。9X1.35 X 38。400+1。4X 0。7X 4: X 0。5= 25。092KN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q=25。092KN/m作為設(shè)計(jì)依據(jù)3、強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算最大彎矩：2 2Mnax=0o 125ql =0。125

35、X 25.092 X 0。5 =0.784kN m最大支座力：1.25ql=1。25X 25.092 X 0。5=15。68kN次楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f = 205N/mm。6Miax0.784 X 1022er =93.780N/mm 205N/mmW 24180 X 2滿足要求?。ǘ隙闰?yàn)算驗(yàn)算撓度時(shí)不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計(jì)算如下：q = 38。400 X 0.5=19.2KN/m;次楞最大容許撓度值 =500/250=2mm;次楞彈性模量：E = 206000N/mm 2;0o 521ql 40。521 X 19o 2X 5004v = 0。151mm

36、 2mm100EI X 2100X 206000X 100400 X 2滿足要求！六、梁側(cè)模板主楞驗(yàn)算主楞采用雙鋼管048 X 2o 75,間距：0.7m，截面抵抗矩 Wtt截面慣性矩I分別為：截面抵抗矩W =8360口用截面慣性矩I =202100mm4;（一）強(qiáng)度驗(yàn)算1、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=15.68kN，按集中荷載作用下二跨連續(xù)梁計(jì)算，其計(jì)算跨度取穿梁螺栓間距間距，L=0。 5m。-5.68'5.680O500500Af*Z主楞計(jì)算簡圖（kN）主楞彎矩圖（kN.m）2、強(qiáng)度驗(yàn)算最大彎矩MiaX=OkN m主楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f = 205N/mni6 Max0 X 102

37、2er = ON/mm < 205N/mmW8360滿足要求?。ǘ?）撓度驗(yàn)算驗(yàn)算撓度時(shí)不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，其作用效應(yīng)下次楞傳遞的集中荷載2P=12.000kN,主楞彈性模量：E = 206000N/mm .主楞最大容許撓度值:500/250=2mm;經(jīng)計(jì)算主楞最大撓度 Vnax=Omm 2mm。滿足要求！七、對拉螺栓驗(yàn)算對拉螺栓軸力設(shè)計(jì)值：N= abFsa-對拉螺栓橫向間距；b-對拉螺栓豎向間距；Fs 新澆混凝土作用于模板上的側(cè)壓力、振搗混凝土對垂直模板產(chǎn)生的水平荷載或傾倒混凝土?xí)r作用于模板上的側(cè)壓力設(shè)計(jì)值：Fs=0.95 （ zGk + zCh ） =0。 95X

38、（ 1.2 X 38.400+1.4 X 4）=49。 10kN。N=0。50 X 0.50 X 49.10=12。 28kN.對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設(shè)計(jì)值Nb:Nb =AnFbAn-對拉螺栓凈截面面積Ftb 螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值本工程對拉螺栓采用 M12其截面面積 A=76.0mm,可承受的最大軸向拉力設(shè)計(jì)值Nb=12。92kN >N=12。28kN.滿足要求！八、梁底模板面板驗(yàn)算面板采用木膠合板，厚度為 18mm 取梁寬度0。35m作為計(jì)算單元。面板的截面抵抗矩 W= 35。00X 5。0X 5.0/6=145。 833cm5;(一)強(qiáng)度驗(yàn)算1、 模板面板按簡支跨計(jì)算，其計(jì)算跨

39、度取面板下的次楞間距，L=0.25m.2、荷載計(jì)算作用于梁底模板的均布線荷載設(shè)計(jì)值為：qi=0。9X 1。2X (24 X 1。6+1。5X 1.6+0。3)+1.4 X 2X 0。35=16.42kN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取qi=0.9 X1。35X (24X 1.6+1。5X 1.6+0.3) +1.4X 0.7X 2X 0.35= 18.10kN/mq1= 18.10kN/m 作為設(shè)計(jì)依據(jù)。218.10 X 0。25 =0.14kN m8梁底模板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f ( N/mm)=12。5 N/mm2;梁底模板的彎曲應(yīng)力按下式計(jì)算：(T =MnaxW =60。14X 103145。 833

40、X1020。960N/mm < 12.5N/mm滿足要求!(二 )撓度驗(yàn)算驗(yàn)算撓度時(shí)不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計(jì)算如下：q = 0.35 X( 24 X 1.6 + 1.5 X 1。6 + 0.3)=14。39 kN/m;面板最大容許撓度值:250/250=1 。0mm面板彈性模量：E = 4500N/mm ;445ql5 X 14.39 X 250v =4=0.045mm 1 。 0mm384EI384X 4500X 364。 583X 104滿足要求！九、梁底模板次楞驗(yàn)算梁底模板次楞采用鋼管，平行于梁截面，間距0.25m，截面抵抗矩 Wtt截面慣性矩

41、I分別為： 截面抵抗矩 W =4.18cm3;截面慣性矩I =10.04cm 4;(一)強(qiáng)度驗(yàn)算1、荷載計(jì)算；作用于梁底模板的均布線荷載設(shè)計(jì)值為：q1=0。9X 1.2 X( 24X 1。6+1.5 X 1.6+0。3) +1.4 X 2 X 0.25=11。73kN/mq1=0.9 X1。35X( 24X 1.6+1。5X 1.6+0.3)+1。4X 0.7X 2 X 0.25= 12.93kN/m 根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1= 12。 93kN/m作為設(shè)計(jì)依據(jù)。q=12.93KN/m2P心心心專曲屮心心心、P0DO0192117192A7Z計(jì)算簡圖(kN)0.007經(jīng)過計(jì)算得到從左到右各支座

42、力分別為：N1=0.308kN; N2=1。959kN; N3=1.959kN; N4=0b 308kN;最大彎矩 Mmax = 0。029kN.m2 次楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f : =205N/mm；6Miax0o 029 X 1022er =3=6o 938N/mm < 205N/mmW4.18 X 10滿足要求?。ǘ隙闰?yàn)算Tq=10.28KN/m2與W屮1 rf卩OC192A/117£07192驗(yàn)算撓度時(shí)不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計(jì)算如下:q = 0.25 X( 24 X 1.6 + 1.5 X 1。6 + 0。3)=10。28kN/m；計(jì)

43、算簡圖（kN）2次楞彈性模量：E = 206000N/mm ;經(jīng)計(jì)算，最大變形 Vmax = 0 o 006mm次楞最大容許撓度值：192/150 =1 o 3 mm；最大變形 Vmax = 0.006mm 1 。 3mm滿足要求！十、梁底次楞下托梁驗(yàn)算托梁采用：單鋼管048 X 4 o 4截面抵抗矩W=4 18cm截面慣性矩l=10.04cm 4（一）強(qiáng)度驗(yàn)算托梁按兩跨連續(xù)梁計(jì)算，次楞作用在托梁上的集中荷載P=1 o 959kN,如下圖：1.961.961.961.961.96OO0500500屯/計(jì)算簡圖（kN）彎矩圖（kN。m）經(jīng)計(jì)算，從左到右各支座力分別為：2=2。571kN;N2=4

44、。653kN; N3=2.571kN;最大彎矩Mmax=； 托梁的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205N/mm2;6Miax0 184 X 1022（T =3 = 44。019N/mm 205N/mmW4.18 X 103托梁抗彎強(qiáng)度滿足要求！（二）撓度驗(yàn)算驗(yàn)算撓度時(shí)不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，次楞作用在托梁上的集中荷載P=1。558kN,經(jīng)計(jì)算，托梁最大變形值Vmax =0。 086mm托梁的最大容許撓度值 ：500/150=3。3mm最大變形 Vmax =0.086mm < 3.3mm滿足要求！扣件抗滑移驗(yàn)算十二、扣件式鋼管立柱計(jì)算（一）風(fēng)荷載計(jì)算因在室外露天支模，故需要考慮風(fēng)荷載

45、基本風(fēng)壓按阜陽10年一遇風(fēng)壓值采用，3o=O.3kN/m2。模板支架計(jì)算高度H=4.4m,按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區(qū)風(fēng)壓高度變化系數(shù)修=0.84。計(jì)算風(fēng)荷載體形系數(shù)：將模板支架視為桁架，按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7。3。1第32項(xiàng)和36項(xiàng)的規(guī)定計(jì)算。模板支架的擋風(fēng)系數(shù)=1。2X A （laX h）=1。2 X 0。108/ （0.5 X 1。5）=0.173式中 A = （la+h+0。325lah）d=0。108吊幾 一步一跨內(nèi)鋼管的總擋風(fēng)面積。l a-立桿間距,0.5mh-步距，1。 5md -鋼管外徑，0.048m系數(shù)1.2 -節(jié)點(diǎn)面積增大系數(shù).系數(shù)0。325-模板支架

46、立面每平米內(nèi)剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數(shù)：卩或=1。2 =1.2 X 0。173=0.21無遮攔多排模板支撐架的體形系數(shù)：1- n n1-0。88 10B= w=0.21=1 o 261- n1 0.88n -風(fēng)荷載地形地貌修正系數(shù) .n-支撐架相連立桿排數(shù)。2風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值3 k=ww3 0=0.84 X 1o 26X 0o 3=0o 318kN/m風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值：2 2 2 20.9 X 1.4 3 kl ah0.9 X 1o 4 X 0.318 X 0.5 X 1.5MW= 0.041kN m10 10（二）立柱軸心壓力設(shè)計(jì)值N計(jì)算上部梁傳遞的最大荷載設(shè)計(jì)值：4.653k

47、N ;立柱承受支架自重：1o 2X 7.27 X 0o 093=0.811kN立柱軸心壓力設(shè)計(jì)值 N: 4.653+0.81仁5。464kN;（三）立柱穩(wěn)定性計(jì)算立柱的穩(wěn)定性計(jì)算公式：NMW+w fAWN - 軸心壓力設(shè)計(jì)值（kN）: N=£ 464kN;0 -軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比入=Lo/i查表得到；L。- 立桿計(jì)算長度（m） ,L 0=k1k2（h+2a） , h:步距，取1。5m;a:模板支架立桿伸出頂層橫向水平 桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度，取 0.4m ; k1k2為計(jì)算長度附加系數(shù)，按下表取用，k1=1.167,k2=1.01Lo=2o 71mo梯板支架計(jì)算長度附加系

48、數(shù)珀步距hWO. 90. 9<hl_21.2<hl.51.5<h2.1KI1.2431.185L 167L 163檯板吏架計(jì)算悵虞附加至數(shù)匕15 J】3SID1 0141 44J.Q1.0131 53LD0D71垃1.01 0071 ao1.0LOOT號04莖To07(J7(JTtJ75101?胡1$汕K401.02G】U的1 0421. (K4t DEI1. Ofil1 0921. 113i im1. 155110221 D311 0391. MTI 056l QE4】OTCI. D92i in1, 12?1 1的1HEL0M1 031l兩L047LOK1 QBEion1.

49、0071.1391OH1 0211 0291 0361 0«1.0511 056i.onr41 QWt. ioe1 1231.C141 0201 0251.0331 0401.0461.0521.0671.001ionL. Hl1.0121.OL0LOGO1 0351 042l.MI 062LOTfi1.0901.1041.012i. Die1.0221. 0291 035I 039i awI (£0L0T31.067I. L011.0101 0161 02D:CC7l媲1, (KT1 CJ421.067I 0701.(11 OHLC1C1 0161.Q201. W71.0

50、321.K714421.K3l.OSC1.07C13i 立柱的截面回轉(zhuǎn)半徑 （cm）, i=1.6cm ;22A 立柱截面面積（cm）, A=3。91cm ;M-風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；W 立柱截面抵抗矩（cm） : W= 4。18cm;f鋼材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 N/mm,f= 205N/mm 2;立柱長細(xì)比計(jì)算：入=Lo/i=271.00/1。6=169按照長細(xì)比查表得到軸心受壓立柱的穩(wěn)定系數(shù)0=0。251 ;36NMW5.464 X 100。041 X 1022+= + '3=55。675+9.809=65。484N/mm f=205N/mmAW 0.251 X 3。91 X 104。

51、18X 10立柱穩(wěn)定性滿足要求！十三、立桿底地基承載力驗(yàn)算1、 上部立桿傳至墊木頂面的軸向力設(shè)計(jì)值N=5.464 kN2、墊木底面面積A墊木作用長度 3m,墊木寬度0.1m，墊木面積 A=3 X 0.1 =0.3m23、 地基土為砼板面，其承載力設(shè)計(jì)值fak= 120kN/m 2立桿墊木地基土承載力折減系數(shù)mf= 0.94、驗(yàn)算地基承載力立桿底墊木的底面平均壓力N5.46422P=18.21kN/m mffak=120X 0。9=108kN/mA0.3滿足要求！。目錄大跨度結(jié)構(gòu)模板工程施工方案 9 12111. 工程概況和模板選用 9 12 1111 工程概況 9 12 1112結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)要點(diǎn)

52、9 121113 結(jié)構(gòu)特殊部位設(shè)計(jì) 9 121114選用模板類型 9 12112. 模板計(jì)算書 9 12 122.1 荷載及荷載組合 9 12 122.2 模板結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度和撓度要求 9 12 152。3 模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件的計(jì)算 9 12 152。4 支模參數(shù)計(jì)算結(jié)果 9 12 193。 模板施工方法 9 12 193。1 模板承重架 9 12 193。2 模板制作 9 12 193.3 模板安裝 9 12 193.4 梁柱節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì) 9 12 204. 模板工程量 9 12 205. 模板質(zhì)量要求和措施 9 12 205.1 模板工程質(zhì)量程序控制示意圖 9 12 205.2 模板工程應(yīng)注意的重點(diǎn)： 9 12 216。 拆模方案 9 12 227。 附圖 9 12 23十四、大跨度結(jié)構(gòu)模板工程施工方案1。 工程概況和模板選用11 工程概況浙江經(jīng)濟(jì)職業(yè)技術(shù)學(xué)院下沙新校區(qū)圖書信息樓工程， 位于下沙高教園區(qū)東 區(qū)，