運行技術(shù)不同點培訓(xùn)

1、防城港核電廠 1、2 號機組運行技術(shù)不同點培訓(xùn)本訓(xùn)標(biāo)準(zhǔn)為防城港核電廠 1、2 號機組運行技術(shù)不同點專項培，以嶺澳核電站二期 CPR1000 壓水堆機組為參考電站，重點描述防城港核電廠 1、2 號機組在嶺澳核電站二期的基礎(chǔ)上實施的技術(shù)改進(jìn)及其對機組運行的影響。本共六章，第一到第四章是防城港核電廠 1、2 號機組對比參考電站嶺澳核電站二期的技術(shù)改進(jìn)，分為專項技術(shù)改進(jìn)、核島、常規(guī)島和電氣1、2 號機組 SOP、DCS、KSN 第六章為 PF 改進(jìn)項。此四個板塊；第五章對防城港核電廠和總體程序的改變做了總體介紹； 囊括了對比大亞灣核電站、嶺澳核電站一期 M310 機組的技術(shù)改進(jìn)，因此，對于從大亞灣核電

2、基地分流執(zhí)照參與該的培訓(xùn)同樣適用。編寫的是運行部的系統(tǒng)，由于編者經(jīng)驗、能力的局限性或受限于編寫時上游文件的質(zhì)量，本免有疏漏、錯誤之處，歡迎各位讀者批評指正。難作為防城港核電廠 1、2 號機組執(zhí)照。準(zhǔn)備的專項培訓(xùn)和學(xué)習(xí)2防城港核電廠 1、2 號機組運行技術(shù)不同點培訓(xùn)目錄專項改進(jìn)技術(shù)不同點6第一章采用 18換料技術(shù)不同點61.2.3.4.5.6.7.8.9.10.采用“全 M5”AFA3G組件8首循環(huán)采用含釓可燃毒物組件10RIS006VP 出口管段與RRA015VP 出口管段連接改進(jìn)12RRA 進(jìn)口死管段改進(jìn)14EAS、RIS 地坑加裝寬量程水位計改進(jìn)19RRI 與 SEC 熱交換器運行方式改進(jìn)

3、專項21LHP/Q 柴油機設(shè)備換型專項技術(shù)不同點23直流電和不間斷電源專項改進(jìn)27消防整體技術(shù)不同點專題32技術(shù)不同點. - 42 -第二章核ASG 系統(tǒng)技術(shù)不同點 42 DVN 系統(tǒng)技術(shù)不同點 53 EAS 系統(tǒng)技術(shù)不同點 56 ETY 系統(tǒng)技術(shù)不同點 60 EUF 系統(tǒng)技術(shù)不同點62EUH 系統(tǒng)技術(shù)不同點65PTR 系統(tǒng)技術(shù)不同點68RAM 系統(tǒng)技術(shù)不同點74REA 系統(tǒng)技術(shù)不同點77RGL 系統(tǒng)技術(shù)不同點80RCP 系統(tǒng)技術(shù)不同點89RCV 系統(tǒng)技術(shù)不同點93RIC 系統(tǒng)技術(shù)不同點96RPR 系統(tǒng)技術(shù)不同點98RRA 系統(tǒng)技術(shù)不同點102RRI 系統(tǒng)技術(shù)不同點104TEG 系統(tǒng)技術(shù)不同點

4、114TEU 系統(tǒng)技術(shù)不同點1181.2.3.4.5.6.7.8.9.10.11.12.13.14.15.16.17.18.19.20.一回路放射性自動外流管線改造126VVP 系統(tǒng)技術(shù)不同點129第三章常規(guī)技術(shù)不同點1311. ABP 系統(tǒng)技術(shù)不同點1312. ACO 系統(tǒng)技術(shù)不同點1343. ADG 系統(tǒng)技術(shù)不同點1364. AHP 系統(tǒng)技術(shù)不同點1395. APA 系統(tǒng)技術(shù)不同點1426. ARE 系統(tǒng)技術(shù)不同點1453防城港核電廠 1、2 號機組運行技術(shù)不同點培訓(xùn)CET 系統(tǒng)技術(shù)不同點148CEX 系統(tǒng)技術(shù)不同點151CVI 系統(tǒng)技術(shù)不同點153GCT 系統(tǒng)技術(shù)不同點155GSS 系統(tǒng)

5、技術(shù)不同點158GGR 系統(tǒng)技術(shù)不同點160GTH 系統(tǒng)技術(shù)不同點163GFR 系統(tǒng)技術(shù)不同點166GHE 系統(tǒng)技術(shù)不同點168GST 系統(tǒng)技術(shù)不同點172GRV 系統(tǒng)技術(shù)不同點176GRH 系統(tǒng)技術(shù)不同點181GME 系統(tǒng)技術(shù)不同點185GRE 系統(tǒng)技術(shù)不同點188GSE 系統(tǒng)技術(shù)不同點191GEX 系統(tǒng)技術(shù)不同點194SEN 系統(tǒng)技術(shù)不同點196SRI 系統(tǒng)技術(shù)不同點198DCL 系統(tǒng)技術(shù)不同點200DCA 系統(tǒng)技術(shù)不同點204DVD 系統(tǒng)技術(shù)不同點207DVM 系統(tǒng)技術(shù)不同點209DEL 系統(tǒng)技術(shù)不同點211JDT 系統(tǒng)技術(shù)不同點214JPD 系統(tǒng)技術(shù)不同點215JPH 系統(tǒng)技術(shù)不同點2

6、18JPL 系統(tǒng)技術(shù)不同點220JPP 系統(tǒng)技術(shù)不同點2237.8.9.10.11.12.13.14.15.16.17.18.19.20.21.22.23.24.25.26.27.28.29.30.31.32.33.34.電氣技術(shù)不同點226第四章CFI 系統(tǒng)技術(shù)不同點226CRF 系統(tǒng)技術(shù)不同點228CGR 系統(tǒng)技術(shù)不同點230SAP 系統(tǒng)技術(shù)不同點233SEC 系統(tǒng)技術(shù)不同點237SED 系統(tǒng)技術(shù)不同點240SEP 系統(tǒng)技術(shù)不同點242SER 系統(tǒng)技術(shù)不同點244LG*系統(tǒng)技術(shù)不同點246LL*系統(tǒng)技術(shù)不同點249LLS 技術(shù)不同點251GEV 系統(tǒng)技術(shù)不同點254DVP 系統(tǒng)技術(shù)不同點2

7、561.2.3.4.5.6.7.8.9.10.11.12.13.4防城港核電廠 1、2 號機組運行技術(shù)不同點培訓(xùn)第五章 專題介紹2581. 防城港核電廠 1、2 號機組 SOP 專題介紹2582. 防城港核電廠 1、2 號機組 DCS 專題介紹2613. 防城港核電廠 1、2 號機組 KSN 專題介紹2714. 防城港核電廠 1、2 號機組總體啟動專題介紹278第六章 PF 改進(jìn)項2821. ASG 系統(tǒng) PF 改進(jìn)2822. 6.6KV 移動式應(yīng)急電源改進(jìn)2863. 380V 移動式應(yīng)急電源改進(jìn)2894.應(yīng)急設(shè)施與燃油補給中心（AJ 廠房）改進(jìn)2925.乏水池應(yīng)急補水改進(jìn)2946.嚴(yán)重事故下

8、乏度、液位監(jiān)測改進(jìn)2987. 嚴(yán)重事故下安全殼內(nèi)氫氣濃度測量改進(jìn)3028. 一次側(cè)臨時注水與安全殼臨時噴淋改進(jìn)3095防城港核電廠 1、2 號機組運行技術(shù)不同點培訓(xùn)第一章 專項改進(jìn)技術(shù)不同點1. 采用 18換料技術(shù)不同點萬笑安1.1 技術(shù)不同點描述防城港核電廠 1、2 號機首循環(huán)采用 12換料過渡。換料，從第二循環(huán)開始快速向 181.2 產(chǎn)生不同點的背景工程風(fēng)險，防城港核電廠 1、2為了兼顧堆芯設(shè)計的先進(jìn)性、性和號機擬采用 12轉(zhuǎn) 18換料的管理方案，即首循環(huán)采用年度換料模式，并采用釓作為可燃毒物，從第二循環(huán)開始快速向 18換料過渡。18換料方案中，最主要的變化是在堆芯：通過加大堆芯中鈾-23

9、5 的裝入量（新組件芯塊中鈾-235 的富集度從 3.2%提高到 4.45%），以延長間，從而實現(xiàn)換料周期從 1 年延伸到 1 年半的目的。循環(huán)率運行時18換料方案將采用內(nèi)外裝料方式，即換料輻照的新組件放在堆芯內(nèi)區(qū)，把內(nèi)區(qū)輻照深度大的組件移到堆芯的最外層。內(nèi)外裝料方式可以減少中子的徑向泄漏，增加堆芯的反應(yīng)性，提高的卸料燃耗。但該裝料方式會使堆芯功率分布不平坦性增加，功率峰因子增大，因此，需采用 Gd2O3 作可燃毒物來抑制功率峰。在 18換料方案中組件改用帶中間攪渾格架的“全 M5”AFA-3G原件在高燃耗下仍保持良好的性能。組件，包殼材料為 M5 合金，使18換料的優(yōu)勢主要表現(xiàn)在：1提高機組

10、能力因子，延長發(fā)電時間。由于平均 18滿功率發(fā)電天數(shù)明顯增加，機組能力因提高，發(fā)電量增加。才換一次料，每個循環(huán)的2性好。通過提高富集度，18換料減少了新組件和乏組件的數(shù)量，由此帶來新組件費用的降低和乏處理費降低。6防城港核電廠 1、2 號機組運行技術(shù)不同點培訓(xùn)3大修性和靈活性大大增加。18換料平均三年兩次大修，與年度換料相比毎三年少一次大修，節(jié)省了大修費用，同時避免頻繁大修導(dǎo)致的安全風(fēng)險。18換料考慮了長短交替的換料設(shè)計，能有效避免夏季用電大修，同論證了 30 個等效滿功率天的延伸燃耗運行能力，增加大修安排靈活性。418換料采用完全低泄漏堆芯裝載，容器受中子輻照減少，延長。5放射性廢物的年平均

11、產(chǎn)生量和排放量降低，減少所受照射劑量。1.3 對系統(tǒng)運行的影響1.3.1 正常運行1.3.1.1 啟動無1.3.1.2 監(jiān)測無1.3.1.3 停運無1.3.1.4 定期試驗無1.3.1.5無1.3.2故障或事故運行無1.4 參考文件防城港 18換料改進(jìn)項論證報告：BLX50000100DRDX03GN1.5 附錄無7防城港核電廠 1、2 號機組運行技術(shù)不同點培訓(xùn)2. 采用“全 M5”AFA-3G組件2.1 技術(shù)不同點描述在防城港核電廠 1 、2 號機組初始堆芯采用“ 全 M5”AFA-3G組件?！?全M5”AFA-3G組件對比 AFA-3G組件的設(shè)計改進(jìn)在于：結(jié)構(gòu)材料（格架、導(dǎo)向管、儀表管）采

12、用 M5 合金。M5 合金堆內(nèi)性能好，其輻照生長、蠕變、均勻腐蝕和吸氫量均低于 Zr-4 合金。將其作為結(jié)構(gòu)材料的主要優(yōu)點為：1） 低的腐蝕和氫化；2） 低的組件生長；3）進(jìn)一步增加了“全 M5” AFA-3G組件抗彎曲能力。組件是由骨架和 264 根棒組成。骨架由 24 根導(dǎo)向管、1 根儀表管、11 個格架、上管座和下管座組成。2.2 產(chǎn)生不同點的背景由于“全 M5”AFA-3G組件技術(shù)更先進(jìn)，設(shè)計公司提出在防城港核電廠 1、2 號機組初始堆芯采用“全 M5”AFA-3G組件。AFA-3G組件和“全 M5”AFA-3G 兩種組件在外型結(jié)構(gòu)上完全一致，都具有優(yōu)秀的熱工性能和較高的設(shè)計燃耗。但“

13、全 M5”AFA-3G港核電廠 1、2 號機組初始堆芯中采用“全 M5”AFA-3G組件設(shè)計燃耗更高，在防城組件，可以為后續(xù)循環(huán)采用先進(jìn)、靈活的管理方式作鋪墊，有利于在后續(xù)循環(huán)實施先進(jìn)的管理方案。2.3 對系統(tǒng)運行的影響2.3.1 正常運行2.3.1.1無啟動2.3.1.2無監(jiān)測2.3.1.3無停運2.3.1.4定期試驗8防城港核電廠 1、2 號機組運行技術(shù)不同點培訓(xùn)無2.3.1.5無2.3.2故障或事故運行無2.4參考文件采用“全 M5”AFA-3G附錄組件可行性論證報告：BL050000001DRDX03GN2.5無9防城港核電廠 1、2 號機組運行技術(shù)不同點培訓(xùn)3. 首循環(huán)采用含釓可燃毒

14、物組件3.1 技術(shù)不同點描述防城港核電廠 1、2 號機組首循環(huán)堆芯采用含釓可燃毒物組件，采用 Gd2O3 作為可燃毒物吸收體材料，均勻彌散在 UO2 芯塊內(nèi)，含釓棒富集度均為 1.8%；在部分組件中布置了 8、12 或 16 根含釓棒。由于可燃毒物釓與 UO2 芯塊混合制成含釓棒，其在組件中不占用導(dǎo)向管位置，因此首循環(huán)堆芯即采用 61 組3.2 產(chǎn)生不同點的背景棒組件。防城港核電廠 1、2 號機組在嶺澳二期核電廠的基礎(chǔ)上實行“加改進(jìn)”的技術(shù)政策。防城港核電廠一期工程設(shè)計以嶺澳二期核電廠為參考電站，其在堆芯總體參數(shù)以及管理策略方面等均與嶺澳二期核電廠相同。在防城港核電廠 1、2 號機組總體設(shè)計階

15、段，依據(jù)嶺澳二期核電廠的實踐情況，首循環(huán)擬采用含釓可燃毒物取代硼可燃毒物，以及使用“全 M5” AFA- 3G組件。首循環(huán)采用含釓可燃毒物組件，具有性好、不占用組件導(dǎo)向管、經(jīng)驗成熟等優(yōu)點，前三個循環(huán)相比嶺澳二期核電廠循環(huán)長度總和增加 1EFPD。3.3對系統(tǒng)運行的影響3.3.1 正常運行3.3.1.1 啟動由于首循環(huán)堆芯即布置 61 組棒組件，對于 RGL 系統(tǒng)的啟動操作將做出調(diào)整，詳見運行程序 S*RGL001 第 3 章“啟動”。3.3.1.2 監(jiān)測受含釓可燃毒物燃耗的影響，首循環(huán)中的約 7-11GWD/tU 燃耗段內(nèi)軸向偏移（AO）為正值，會給反應(yīng)堆運行及3.3.1.3 停運帶來影響。由

16、于首循環(huán)堆芯即布置 61 組棒組件，對于 RGL 系統(tǒng)的停運操作將做出調(diào)整，詳見運行程序 S*RGL001 第 4 章“停運”。3.3.1.4 定期試驗首循環(huán)對于 RGL 系統(tǒng)的定期試驗將做相應(yīng)改變，詳見定期試驗程序T*RGL002。3.3.1.510防城港核電廠 1、2 號機組運行技術(shù)不同點培訓(xùn)無3.3.2 故障或事故運行無3.4參考文件首循環(huán)采用含釓可燃毒物組件論證報告：BL050000002DRDX03GN3.5附錄附圖 1：防城港核電廠 1、2 號機組和嶺澳二期核電廠首循環(huán)軸向偏移變化的比較附圖 2：首循環(huán)堆芯裝載及含釓可燃毒物棒數(shù)目11防城港核電廠 1、2 號機組運行技術(shù)不同點培訓(xùn)4

17、. RIS006VP 出口管段與 RRA015VP 出口管段連接改進(jìn)4.1 技術(shù)不同點描述防城港核電廠 1、2 號機組為了保證 RIS006VP 閥門密封性試驗進(jìn)行了如下改造：布置上調(diào)整 RIS006VP 所在水平管線的傾斜角度，并將相關(guān)接管的連接角度和位置進(jìn)行相應(yīng)的調(diào)整；增加 RIS006VP 閥門沖洗管線。防城港核電廠 1、2 號機組采用以下管線沖洗方案，管線沖洗流程為：從 RRA015VP上游管線引出，通過 RIS516/517VP 后連接到 RIS006VP 上游，需要沖洗 RIS006VP 時，開啟該的閥門進(jìn)行沖洗。沖洗RRA001/002RF下游來，經(jīng)沖洗管線到RIS006VP 上

18、游，對 RIS006VP 沖洗后再返回到一回路。圖1 RIS006VP閥門沖洗管線4.2 產(chǎn)生不同點的背景根據(jù)大亞灣和嶺澳一、二期的運行反饋，由于 RIS006VP 的出口管段布置設(shè)計不合理，容易沉積雜質(zhì)，導(dǎo)致密封性試驗經(jīng)常不，且 2 號機組的不組。概率大于 1 號機研究發(fā)現(xiàn) 2 號機組 RIS006VP 管線在設(shè)計上比 1 號機組更容易沉積雜質(zhì)，因此需要對管道進(jìn)行改進(jìn)。將 2 號機組 RIS006VP 所在水平管線的傾斜角度進(jìn)行調(diào)整，這樣 2 號機組的 RIS006VP 試驗不的概率將大大降低。但由于現(xiàn)場條件的限制，管道設(shè)計變更并不能完全保證 RIS006VP 的密封性，因此12防城港核電廠

19、 1、2 號機組運行技術(shù)不同點培訓(xùn)還需要增加輔助的閥門沖洗管線，以保證閥門的密封性。為避免使用軟管帶來的患和 TSD 管理的麻煩，本改進(jìn)項將采用固定管道。大亞灣和嶺澳一、二期沒有類似的沖洗管道，采用的是通過 RIS003BA 的硼水對RIS006VP 進(jìn)行沖洗，但這樣沖洗容易使一回路超壓，因此現(xiàn)在采用木錘敲擊法來RIS006VP 的密封性。4.3對系統(tǒng)運行的影響4.3.1 正常運行4.3.1.1 啟動對中壓安注罐至一回路之間管線進(jìn)行充水、排氣時，增加對 RIS516/517VP 閥門的相關(guān)操作，詳見 S*RIS0014.3.1.2 監(jiān)測2.3.1 節(jié)和 3.2 節(jié)。無4.3.1.3 停運無4.

20、3.1.4 定期試驗安注罐出口逆止閥密封性試驗（T*RIS040）修改 RIS006VP 密封性試驗方案。4.3.1.5無4.3.2故障或事故運行無4.4參考文件RIS006VP 出口管段與 RRA015VP 出口管段的連接改進(jìn)論證報告：BLX 50000011DNHX45GN系統(tǒng)流程圖：BL117RIS504DNHX45DD4.5附錄無13防城港核電廠 1、2 號機組運行技術(shù)不同點培訓(xùn)5. RRA 進(jìn)口死管段改進(jìn)5.1 技術(shù)不同點描述對于 RRA 進(jìn)口死管段的改進(jìn)設(shè)計方案，嶺澳核電站二期基本上是按照大亞灣核電站原設(shè)計，基于大亞灣和嶺澳核電站 RRA 死管段的改進(jìn)，具體如圖 1 所示：圖 1

21、嶺澳核電站二期改造后死管段方案防城港核電廠 1、2 號機組改進(jìn)設(shè)計方案主要參考大亞灣和嶺澳核電站改造實施方案，具體如圖 2 所示：圖 2 防城港核電廠 1、2 號機組死管段方案改進(jìn)方案設(shè)置手動閥 RCP354VP，正常運行時保持開啟，旁通 RRA 進(jìn)口第一道閥 RCP212VP，為 RCP212VP 與 RRA001VP 之間主管道進(jìn)行增壓以消除死管段現(xiàn)象。支、下游連接處管座加裝 3mm 限流孔。14防城港核電廠 1、2 號機組運行技術(shù)不同點培訓(xùn)由于閥門 RCP212/215VP、RRA001/021VP 已經(jīng)使用一個旁通的閥門，將一回路引入 RRA 進(jìn)口閥上部腔室，防止閥門出現(xiàn)鍋爐效應(yīng)，所以

22、本改進(jìn)將不再考慮閥門本體的鍋爐效應(yīng)。冷態(tài)工，通過接入專門的試驗裝置可對閥門RCP212/215VP、RRA001/021VP進(jìn)行密封性試驗（OPERA 試驗）。改進(jìn)方案（圖 2）與改造方案（圖 1）方案比較，主要區(qū)別如下：1)2)3)取消閥 RCP354VP 上游的 3mm 限流孔板 RCP900DI。將RCP212VP 上游支管連接處管座的9.5mm 限流孔修改為3mm限流孔。在閥門 RCP212VP 與 RRA001VP 之間管道與之相連的支管處增加一個帶 3mm 限流孔的管座。設(shè)置 3mm 限流孔的有 3 個：1)將孔徑限制小于 9.5mm，保證在旁路管線發(fā)生破裂的情，能通過RCV 系統(tǒng)

23、對反應(yīng)堆冷卻劑系統(tǒng)量進(jìn)行補償，而啟動安注。2)增加管路阻力，在機組正常運行過程中 RRA 進(jìn)口 閥（RRA001/021VP）意外開啟情出的泄漏量。，盡可能降低從 RCP 系統(tǒng)通過旁路3)為避免在 LOCA 后安全殼噴淋再循環(huán)階段堵塞該限流孔，其孔徑選擇應(yīng)大于安全殼地坑濾網(wǎng)孔的最小2.5mm由于第一道閥被旁通，為了及時發(fā)現(xiàn)第二道閥過量泄漏，從RRA001/002PO 出口管段表 RRA004MP 引出監(jiān)督信號并設(shè)置值，組運行期間連續(xù)監(jiān)督 RRA 系統(tǒng)的整定值為 30bar.g，通過監(jiān)督變化情況，RRA 系統(tǒng)的處于安全的變化情況RRA001VP 或 RRA021VP 的泄漏率，保證 RRA 系統(tǒng)

24、和溫度范圍內(nèi)。在余熱排出泵運行時閉鎖該信號。RRA后，RRA004MP 一旦出現(xiàn)員就開啟RRA/RCV 低壓下泄管線或 RRA/REN信號取樣管線對 RRA 系統(tǒng)進(jìn)行卸壓，如果這一持續(xù)出現(xiàn)就關(guān)閉手動閥 RCP354VP（閥門位置：1#機 R323，2#機 R363）和 355VP（閥門位置：1#機 R323，2#機R363）。RRA004MP整定值設(shè)計為 30bar.g，主要考慮下述：1、根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)運行工況，RRA未啟動時該整定值可為防止誤最大運行為 29bar.g，在 RRA 接入且 RRA 泵信號產(chǎn)生提供一定設(shè)計余量。15防城港核電廠 1、2 號機組運行技術(shù)不同點培訓(xùn)2、RRA 安全閥排放整

25、定為 39bar.g，該整定值設(shè)計可在 RRA 系統(tǒng)達(dá)到安全閥排放前為操作員提供充裕的處理時間。根據(jù)計算分析，在考慮 RRA 第 2 道閥的泄漏率（14.42l/h）情，從 RRA004MP到 RRA 安全閥開啟前的時間為 32.2 分鐘。5.2產(chǎn)生不同點的背景“死管段”是指那些與一回路相連但在機組正常運行情其管內(nèi)流體不的管段。當(dāng)一回路升溫升壓或功率運行過程中，這些管道內(nèi)的靜止流體被一回路加熱產(chǎn)生熱分層或汽化，并最終導(dǎo)致管道內(nèi)壁和閥門部件腐蝕。RRA 進(jìn)口管道（RCP212VP 和 RRA001VP 之間、RCP215VP 和 RRA021VP 之間）就屬于“死管段”之一。該現(xiàn)象已經(jīng)多次導(dǎo)致

26、EDF 核電站以及大亞灣和嶺澳核電站的這些閥門閥座產(chǎn)生腐蝕，并影響了這些閥門的密封性，特別是嶺澳核電站2RCP215VP 閥座在機組才剛剛運行一個循環(huán)后就發(fā)現(xiàn)下游閥座已嚴(yán)重腐蝕，并經(jīng)過多次研磨也無法完全消除腐蝕坑。這一問題已經(jīng)威脅了機組的安全穩(wěn)定運行。將逆止閥 RCP354/355VP 改為的手動閥，意味著 RCP212/215VP 被旁通，這樣如果 RRA001/021VP 出現(xiàn)內(nèi)漏，就可能會造成 RRA 系統(tǒng)升高和 RRA系統(tǒng)的過熱。1)升高：通過 RRA004MP 進(jìn)行監(jiān)測 RRA 系統(tǒng)的，并加裝 RRA，設(shè)定值為 30bar.g。一旦出現(xiàn) RRA系統(tǒng)高高，就開啟 RRA-RCV 低壓下

27、泄管線進(jìn)行 RRA 系統(tǒng)的卸壓，如果這一持續(xù)出現(xiàn)則進(jìn)入安全殼手動關(guān)閉閥 RCP354VP 或 RCP355VP。2)過熱：通過監(jiān)測 RRA 系統(tǒng)升高梯度來監(jiān)督 RRA001/021VP 內(nèi)漏率，進(jìn)而監(jiān)督和RRA 系統(tǒng)的溫度，使之不超過 180。旁路若將逆止閥修改為氣動閥，在需要進(jìn)行時，操作員可在控制室進(jìn)行操作，從而減少進(jìn)入反應(yīng)堆廠房導(dǎo)致的輻射劑量。但氣動閥體積大，布置。本改進(jìn)中設(shè)計為手動閥，主要從以下幾方面考慮：1)FRA 在對大亞灣和嶺澳一期核電廠 RRA 死管段改造的分析報告中指出，根據(jù)經(jīng)驗反饋，RRA 進(jìn)口閥出現(xiàn)由于閥門失效引起的泄漏率突然增加的可能性極低，一般概率為 1×10

28、-8 次/h。采用手動閥門是考慮需要進(jìn)行這些閥門關(guān)閉操作，RRA 進(jìn)口162)閥防城港核電廠 1、2 號機組運行技術(shù)不同點培訓(xùn)（RRA001/021VP）的密封試驗在機組功率運行前進(jìn)行，在一回路啟動時，此時2530 巴，因此，運行進(jìn)去進(jìn)行該項操作沒有問題。該類閥門的設(shè)計特點為上下游壓差越大，閥門的密封性越好。因此，若試驗階段其泄漏量滿足相關(guān)要求，隨著反應(yīng)堆冷卻劑系統(tǒng)的升溫升壓，閥門密封性能得到很好保障。如果在一回路啟動階段沒有出現(xiàn)RRA001/021VP 密封性問題，在運行期間也進(jìn)行手動閥門的操作。有問題，因此也不需要3)由于下游閥座擦傷或 RRA后閥門未完閉，可能出現(xiàn)小泄漏量情況，但大的突然

29、泄漏幾乎不可能發(fā)生，因此設(shè)置手動閥即可。5.3對系統(tǒng)運行的影響5.3.1 正常運行5.3.1.1 啟動在 S*RRA004（RRA 系統(tǒng)的、充水和排氣）程序 2.3.1 節(jié)中增加對RCP354/355VP 的5.3.1.2 監(jiān)測操作。通過 RRA004MP 進(jìn)行監(jiān)測 RRA 系統(tǒng)的，并加裝 RRA 系統(tǒng)高RRA518KA，設(shè)定值為 30bar.g，一旦出現(xiàn) RRA高，就按卡要求開啟 RRA/RCV 低壓下泄管線或 RRA/REN 取樣管線對 RRA 系統(tǒng)進(jìn)行卸壓，如果這一持續(xù)出現(xiàn)則進(jìn)入安全殼手動關(guān)閉閥 RCP354VP（閥門位置：1#機 R323，2#機 R363）和 RCP355VP（閥門位

30、置：1#機 R323， 2#機 R363），詳見 S*RRA002（余熱排出系統(tǒng)停運）程序 6.2 節(jié)。5.3.1.3 停運無5.3.1.4 定期試驗無5.3.1.5系統(tǒng)考慮設(shè)備的可靠。5.3.2故障或事故運行RRA 系統(tǒng)設(shè)計自帶保護系統(tǒng)，有卸壓閥 RRA115VP 等 4 個閥，在系統(tǒng)17防城港核電廠 1、2 號機組運行技術(shù)不同點培訓(xùn)超過 40bar.a 開啟；通過 RRA004MP 進(jìn)行監(jiān)測 RRA 系統(tǒng)的，并加裝 RRA 系統(tǒng)，就開啟 RRA-RCV高，設(shè)定值為 30bar.g。一旦出現(xiàn) RRA高低壓下泄管線進(jìn)行 RRA 系統(tǒng)的卸壓，如果這一閥 RCP354VP 或 RCP355VP。持

31、續(xù)出現(xiàn)則進(jìn)入安全殼手動關(guān)閉5.4參考文件防城港 RCP 系統(tǒng)流程圖：BL117RCP501DNHX45DD 防城港 RRA 系統(tǒng)流程圖：BL117RRA501DNHX45DD防城港 RRA 進(jìn)口死管段改進(jìn)論證報告：BL050000007DNHX03GN防城港 RRA 系統(tǒng)手冊：BLX37RRAAA1DIYK45SS5.5附錄無18防城港核電廠 1、2 號機組運行技術(shù)不同點培訓(xùn)6. EAS、RIS 地坑加裝寬量程水位計改進(jìn)6.1 技術(shù)不同點描述嶺澳核電站二期原設(shè)計中 EAS/RIS 地坑沒有寬量程水位計，改進(jìn)后增加了EAS003/004MN。防城港核電廠 1、2 號機參考嶺澳核電站二期同樣增加E

32、AS003/004MN， 該儀表為 1E 級儀表，用于安全殼噴淋后在主控室監(jiān)視安全殼地坑水位，屬于事故后監(jiān)測儀表（PAMS）。EAS003/004MN 測量的地坑水位信號分別送往 SIPP、P 機柜，測量范圍：-3.4-1 米，輸出 4-20mA 模擬信號，最終信號送到 KIC 計算機和信息系統(tǒng)。新增 003/004MN 后流程圖：6.2 產(chǎn)生不同點的背景依據(jù)國標(biāo) GB/T13627-2010核電廠事故監(jiān)測儀表準(zhǔn)則的要求，安全殼地坑水位是B 類變量，即為評價執(zhí)行和維持重要安全功能的過程，向室運行提供信息所需要監(jiān)測的那些變量。其為事故后監(jiān)測 1 級變量，是保持反應(yīng)堆冷卻劑系統(tǒng)完整性的一個測量變量

33、，用于功能探測、實施緩解、驗證。因此需要增加對地坑水位測量儀表。6.3 對系統(tǒng)運行的影響6.3.1正常運行6.3.1.1啟動無6.3.1.2監(jiān)測無6.3.1.3停運無6.3.1.4定期試驗19防城港核電廠 1、2 號機組運行技術(shù)不同點培訓(xùn)見 T-KSC-002/T-KPR-0026.3.1.5無6.3.2故障或事故運行EAS、RIS 地坑加裝寬量程水位計，事故后地坑水位監(jiān)視，為分析事故提供信息。6.4參考文件系統(tǒng)手冊：BL117EAS501DNHX45DD附錄6.5無20防城港核電廠 1、2 號機組運行技術(shù)不同點培訓(xùn)7. RRI 與 SEC 熱交換器運行方式改進(jìn)專項徐立業(yè)7.1技術(shù)不同點描述R

34、RI/SEC 熱交換器設(shè)置了 RRI081/082MT、SEC001/002MT 用于測量其 RRI 側(cè)出口溫度以及 SEC 側(cè)組公共熱負(fù)荷”的溫度。利用 RRI081/082MT 輸出“啟動備用的 SEC 泵”和“切換兩機信號，利用 SEC001/002MT 輸出“停運第二臺 SEC 泵”信號值。“正常運行”、“冷停堆 20 小時后”這兩個工RRI 側(cè)冷端水到 35，意味著電廠需要立即加強核島冷鏈系統(tǒng)的冷卻能力，要求主控室員迅速“啟動備用的 SEC泵”或“切換兩機組公共熱負(fù)荷”，所以 RRI081/082MT信號定為紅色，且信號送 RRI系統(tǒng)（KA）及有狀態(tài)顯示（KS）?！暗诙_ SEC 泵

35、停運”并不要求員立即執(zhí)行，所以 SEC001/002MT室信號定為黃色，送 SEC 系統(tǒng)，并有狀態(tài)顯示。7.2產(chǎn)生不同點的背景中廣核工程設(shè)計在開展防城港核電廠廠址 CPR1000 堆型設(shè)計期間，由于SEC 系統(tǒng)最終熱阱設(shè)計溫度（T7）達(dá)到 33.5，超過了 CPR1000 機組參考電站的廠址設(shè)計溫度上限，從而造成核島冷鏈系統(tǒng)冷卻能力不足。此問題如果不有效解決，將影響到防城港核電站核的安全穩(wěn)定運行。7.3 對系統(tǒng)運行的影響7.3.1 正常運行7.3.1.1 啟動RRI/SEC 熱交換器的 RRI 側(cè)出口溫度測量儀表“RRI081、082MT”的測量值送至 DCS，若測量值35，則發(fā)出信號。室員接

36、到信號后根據(jù)一下情況執(zhí)行相關(guān)操作：1)若機組處于“正常運行”工況，則啟動SEC 系統(tǒng)運行系列的另一臺SEC泵。2)若機組處于“冷停堆20 小時后”工況，則由公用機組的負(fù)荷至另一機組。室員手動切換RRI21防城港核電廠 1、2 號機組運行技術(shù)不同點培訓(xùn)3)若機組處于非上述工況，則室員可不予理會信號。7.3.1.2 監(jiān)測無7.3.1.3 停運RRI/SEC 熱交換器SEC 側(cè)出口溫度測量儀表SEC001/002MT 的溫度測量值送至 DCS，若溫度測量值29，則發(fā)出信號。室員接到信號后可參考以下說明執(zhí)行相關(guān)操作：（1）若 CPR1000 機組處于“正常運行”工況，則二臺 SEC 備用泵。室員可停運

37、第（2）若 CPR1000 機組處于任何操作。運行”工況，則室員不執(zhí)行7.3.1.4 定期試驗無7.3.1.5無7.3.2 故障或事故運行無7.4參考文件論證報告：BL0040T7001DNHX03GN7.5附錄無22防城港核電廠 1、2 號機組運行技術(shù)不同點培訓(xùn)8. LHP/Q 柴油機設(shè)備換型專項技術(shù)不同點8.1 技術(shù)不同點描述防城港核電廠 1、2 號機組 LHP/Q 為陜柴生產(chǎn)的 18PA6B 型柴油機， 生產(chǎn)。主要改進(jìn)項如下：系統(tǒng)由1)改進(jìn)項 1：LHP/Q 整體參數(shù)。LHP/Q 滿功率為 6300KW，轉(zhuǎn)速為 1000RPM。2)改進(jìn)項 2：潤滑。LHP/Q 潤滑通過柴油機底殼進(jìn)行儲存

38、和循環(huán)，容量滿足柴油機在額定功率下 7 天的消耗量。潤滑油回路中包括預(yù)潤滑回路，以保證柴油機 10S 的啟動時間。3)改進(jìn)項 3：啟動空氣子系統(tǒng)。LHP/Q 每臺包括兩列啟動空氣系統(tǒng)， 每列啟動裝置包括一臺壓縮機 （250CO/251CO），一臺干燥器（編號），一個啟動空氣電磁閥（275VA/276VA），一個空氣儲罐（250BA/251BA，40bar.g，2m³）以及其它附屬設(shè)備?？諝鈨薜姆秶阋员ＷC無需向空氣儲罐再補充氣體的情連續(xù) 5 次啟動柴油機，每次在 10S之內(nèi)。4)改進(jìn)項 4：發(fā)電機勵磁子系統(tǒng)。LHP/Q 采用無刷勵磁方式，不需要外部電源，電源為 1E 級 48V 直

39、流電源。LHP/Q 啟動后，在轉(zhuǎn)速達(dá)到 800RPM 時自動投入勵磁。5)改進(jìn)項 5：應(yīng)急保護信號。LHP/Q 無法閉鎖的跳閘保護包括超速保護（115%）、潤滑油壓低保護(350KPa.g)、發(fā)電機差動保護以及手動停機。超速保護是為了防止柴油機由于失控飛車造成設(shè)備損壞或安全問題而設(shè)置的一種保護。在設(shè)計上，超速保護回路具有最高的優(yōu)先級，它不受任何條件的限制，只要觸發(fā)立即跳機。在該信號觸發(fā)后，必須要求現(xiàn)場確認(rèn)并復(fù)位故障后，柴油機才能再次啟動。23防城港核電廠 1、2 號機組運行技術(shù)不同點培訓(xùn)超速保護為了確保動作可靠，使柴油機迅速停機。在機械上超速電磁閥280EL 動作，40bar.g 的壓縮空氣通

40、過該閥門超速滑閥動作，直接切斷噴油泵燃油供應(yīng)，并吹走管道中的燃油，使得柴油機迅速停運。在邏輯上超速保護 115%信號采用 3 取 2 邏輯，350MC、351MC、352MC 三個超速探頭任兩個探測到柴油機轉(zhuǎn)速超過 1150rpm 時，發(fā)出超速保護緊急跳閘信號。潤滑油壓低保護信號采用 3 取 2 邏輯，157MP/158MP/159MP 任兩個變送器探測到的潤滑油低于 350kPa.g 時，發(fā)出潤滑油壓低保護緊急跳閘信號。手動緊急停機信號由 001TO 按鈕直接產(chǎn)生。發(fā)電機差動保護信號由差動保護繼電器發(fā)出。在無上述緊急跳閘信號時，可通過 002TO 對緊急跳閘記憶復(fù)位。6)改進(jìn)項 6：就地屏。

41、LHP/Q001PP 全部采用就地旋鈕，沒有集中的電子屏幕顯示，（001BV、003BV）顯示。通過光字牌7)改進(jìn)項 7：LHP/Q電源回路。LHP/Q電源回路分為 3 路：1E 級的電源、1E 級的信號電源、N1E 級的和信號電源，這 3源為各相關(guān)機柜供電。對于 A 列柴油機 LHP，1E 級電源由 LCA 供電，N1E 級電源由 LNE 經(jīng)整流器供電；對于 B 列柴油機 LHQ，1E 級電源由 LCB 供電，N1E 級電源由 LNP 經(jīng)整流器供電。1E 級的主要作用是柴油機起停、勵磁回源以及應(yīng)急保護等功能。N1E 級的主要作用是測量、非應(yīng)急保護、顯示等功能。8.2產(chǎn)生不同點的背景為適應(yīng) C

42、PR1000 標(biāo)準(zhǔn)化設(shè)計要求，提高設(shè)備比例，采用陜柴生產(chǎn)的柴油發(fā)電機組，另外現(xiàn)在紅沿河、寧德等核電站也都是采用該柴油機設(shè)計，它們有成熟的系統(tǒng)設(shè)計及供貨經(jīng)驗可供借鑒和參考。8.3 對系統(tǒng)運行的影響8.3.1 正常運行8.3.1.1 啟動LHP/Q 的模式分為就地和兩種，可在就地盤上通過LHP/Q 001CC 進(jìn)行選擇。當(dāng) LHP/Q 處于模式時，可在主控通過 LHP/Q 023KG 啟動柴油機。24防城港核電廠 1、2 號機組運行技術(shù)不同點培訓(xùn)當(dāng) LHP/Q 處于就地，可在就地通過 LHP/Q 002CC 啟動柴油機。LHP/Q 013KG/TO 為主控室手動緊急啟動，無論柴油機模式設(shè)置為遠(yuǎn)程或

43、者就地。該信號由雙穩(wěn)態(tài)繼電器保持為緊急啟動記憶，直至出現(xiàn)復(fù)位信號才可將緊急啟動記憶消除。具體參照 S 程序 3.1 節(jié)自動啟動章節(jié)與 3.2 節(jié)手動啟動章節(jié)。8.3.1.2 監(jiān)測具體見 S 程序 5.1 節(jié)熱備用狀態(tài)的監(jiān)視。8.3.1.3 停運LHP/Q 應(yīng)急啟動時，在主控按下 LHP/Q 014KG/TO 后，將 LHP/Q 001CC處于就地模式，待柴油發(fā)電機空載后再使 LHP/Q 002CC 處于 STOP 位置，產(chǎn)生正常停機信號。當(dāng) LHP/Q 試驗啟動時，在就地使 LHP/Q 002CC 處于 STOP 位置，產(chǎn)生正常停機信號。具體參照S 程序4.1 節(jié)以手動方式啟動后的停運、4.2

44、 節(jié)自動啟動后的停運、4.3 節(jié)緊急停運。8.3.1.4 定期試驗詳見試驗程序。T*LHP（Q）001：柴油發(fā)電機組低功率試驗；T*LHP（Q）002：柴油發(fā)電機組滿功率試驗； T*LHP（Q）003：柴油發(fā)電機組廠用電運行情啟動檢查；T*LHP（Q）005：柴油發(fā)電機組日用燃油罐緊急排油試驗； T*LHP（Q）006：柴油發(fā)電機組低功率試驗； T*LHP（Q）007：柴油發(fā)電機組與電氣盤 LHA（LHB）并網(wǎng)的延遲時間檢查。8.3.1.5無。8.3.2故障或者事故運行無。8.4 參考文件25防城港核電廠 1、2 號機組運行技術(shù)不同點培訓(xùn)（1）（2）系統(tǒng)手冊：BLX17LHP001DEDY45

45、GN系統(tǒng)流程圖：BLX54100001S75A44DDBLX54100002S75A44DD BLX54100003S75A44DD BLX54100004S75A44DD BLX54100005S75A44DD BLX54100006S75A44DD3） 工程公司反饋文件：GB1562003 標(biāo)準(zhǔn)電壓EJ/T11342001 壓水堆核電廠廠用電系統(tǒng)設(shè)計準(zhǔn)則DL/50442004 電力工程直設(shè)計技術(shù)規(guī)程8.5附錄無26防城港核電廠 1、2 號機組運行技術(shù)不同點培訓(xùn)9. 直流電和不間斷電源專項改進(jìn)立9.1 技術(shù)不同點描述改進(jìn)項 1：LA*、LB*、LC*電壓等級分別為 220V、110V、48V

46、。核島直流配電系統(tǒng)組成為 LAA/LBA/LBB/9LBG/LBJ/LBP/LCA/LCB/9LCD。充電器是德國固特（GUTOR）公司。以下是充電器的參數(shù)：27直名稱充電器型號輸入輸出LBJSDC 110-125交流：380V±10%頻率：50Hz±8%輸入功率：19.1kVA輸出電壓：110V額定輸出電流：125A 浮充電壓：116V均充電壓：121.2VLBPSDC 110-800交流：380V±10%頻率：50Hz±8%輸入功率：122.4kVA輸出電壓：110V額定輸出電流：800A 浮充電壓：116V均充電壓：121.2VLBBSDC 110

47、-1000交流：380V±10%頻率：50Hz±8%輸入功率：153kVA輸出電壓：110V額定輸出電流：100A 浮充電壓：116V均充電壓：121.2VLBASDC 110-1700交流：380V±10%頻率：50Hz±8%輸入功率：148.8kVA輸出電壓：110V額定輸出電流：1700A 浮充電壓：116V均充電壓：121.2VLAASDC 220-1200交流：380V±10%頻率：50Hz±8%輸入功率：358.3kVA輸出電壓：220V額定輸出電流：1200A 浮充電壓：231.9V均充電壓：242.3V9LCDSDC

48、48-500交流：380V±10%輸出電壓：48V防城港核電廠 1、2 號機組運行技術(shù)不同點培訓(xùn)LAA（LAB）的蓄電池組單體個數(shù)為 1.05*220/2.23=104 只；LB*系統(tǒng)的蓄電池組單體個數(shù)為 1.05*110/2.23= 52 只。運行參數(shù)值如下：LA*系統(tǒng)的浮充電壓 231.9V，均充電壓 242.3V；LB*系統(tǒng)的浮充電壓 116V，均充電壓 121.2V。（浮充電壓值=N*2.23V，均充電壓值=N*2.33V。N 為蓄電池節(jié)數(shù)）改進(jìn)項 2：蓄電池放電監(jiān)測方式采用監(jiān)視蓄電池放電電流的方式來處于放電狀態(tài)。蓄電池是否嶺澳核電廠二期和防城港核電廠 1、2 號機組的蓄電池

49、沈陽東北蓄電池廠家提供，且鉛酸蓄電池。嶺澳核電廠二期核島蓄電池放電設(shè)計采用低電壓繼電器對蓄電池的放電電壓進(jìn)行監(jiān)視，當(dāng)電壓低于設(shè)定值（2.0V/CELL）時觸發(fā)蓄電池放電報警。該設(shè)計存在如下問題：當(dāng)直流盤失去交流電源使蓄電池從浮充狀態(tài)（2.25V/CELL）轉(zhuǎn)入放電狀態(tài)時，放電的時間與放電電流成反比，放電電流越大，放電電壓越低，放電越早出現(xiàn)，因此放電時間不固定。當(dāng)負(fù)載較小時，蓄電池要對負(fù)載放電至少 1 小時后其出口電壓才會跌落到 2.0V/CELL，此時觸發(fā)蓄電池放電已28頻率：50Hz±8%輸入功率：35.9kVA額定輸出電流：500A 浮充電壓：51.3V均充電壓：53.6V9LB

50、GSDC 110-1200交流：380V±10%頻率：50Hz±8%輸入功率：183.5kVA輸出電壓：110V額定輸出電流：1200A 浮充電壓：116V均充電壓：121.2VLCBSDC 48-400交流：380V±10%頻率：50Hz±8%輸入功率：28.7kVA輸出電壓：48V額定輸出電流：400A 浮充電壓：51.3V均充電壓：53.6VLCASDC 48-500交流：380V±10%頻率：50Hz±8%輸入功率：57.4kVA輸出電壓：48V額定輸出電流：800A 浮充電壓：51.3V均充電壓：53.6V防城港核電廠 1、

51、2 號機組運行技術(shù)不同點培訓(xùn)不能真實反映蓄電池的運行狀態(tài)，對機組運行造成極大風(fēng)險。防城港核電廠 1、2 號機組采用監(jiān)視蓄電池放電電流的方式來蓄電池是否處于放電狀態(tài)。此方式與嶺澳核電廠二期相比，能夠更加及時并直觀地判別蓄電池是否放電。改進(jìn)項 3：上游 380V 交流電源失去并重新恢復(fù)后的充電器狀態(tài)如下：充電器恢復(fù) 380V 交流電源后的狀態(tài)取決于失電期間蓄電池的消耗情況。充電器在自動運行模式下，如果失電期間蓄電池消耗較少，交流電源恢復(fù)后蓄電池限流充電時間小于 3 分鐘，即 3 分鐘內(nèi)蓄電池電壓能夠回到浮充電壓，充電器自動恢復(fù)交流電源喪失前的運行模式。如果失電期間蓄電池消耗較多，交流電源恢復(fù)后蓄電池限流充電時間大于 3 分鐘，即 3 分鐘后蓄電池電壓仍低于浮充電壓，充電器進(jìn)入均衡充電模式。均衡充電的持續(xù)時間達(dá)到設(shè)定時間后，自動返回至浮充電模式。改進(jìn)項 4：