(梁板結(jié)構(gòu))混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)復(fù)習(xí)題及答案

1、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)習(xí)題樓蓋(200題)一、填空題（共48題）.單向板肋梁樓蓋荷載的傳遞途徑為樓面（屋面）荷載 次梁 主梁柱基礎(chǔ)地基。2.在鋼筋混凝土單向板設(shè)計(jì)中，板的短跨方向按 計(jì)算 配置鋼筋，長(zhǎng)跨方向按_ 構(gòu)造要求 配置鋼筋。3.多跨連續(xù)梁板的內(nèi)力計(jì)算方法有_ 彈性計(jì)算法_和 塑性計(jì)算法_ 兩種方法。4.四邊支承板按彈性理論分析，當(dāng)L2/L1_2_時(shí)為_(kāi)單向板_；當(dāng)L2/L1<_2 _時(shí)為_(kāi)雙向板 。5.常用的現(xiàn)澆樓梯有_板式樓梯_和_梁式樓梯_兩種。6對(duì)于跨度相差小于10的現(xiàn)澆鋼筋混凝土連續(xù)梁、板，可按等跨連續(xù)梁進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算。7、雙向板上荷載向兩個(gè)方向傳遞，長(zhǎng)邊支承梁承受的荷載為 梯形

2、分布；短邊支承梁承受的荷載為 三角形 分布。8、按彈性理論對(duì)單向板肋梁樓蓋進(jìn)行計(jì)算時(shí)，板的折算恒載 ， 折算活載9、對(duì)結(jié)構(gòu)的極限承載力進(jìn)行分析時(shí)，需要滿足三個(gè)條件，即 極限條件 、 機(jī)動(dòng)條件 和平衡條件 。當(dāng)三個(gè)條件都能夠滿足時(shí)，結(jié)構(gòu)分析得到的解就是結(jié)構(gòu)的真實(shí)極限荷載。10、對(duì)結(jié)構(gòu)的極限承載能力進(jìn)行分析時(shí)，滿足 機(jī)動(dòng)條件 和 平衡條件 的解稱為上限解，上限解求得的荷載值大于真實(shí)解；滿足 極限條件 和 平衡條件 的解稱為下限解，下限解求得的荷載值小于真實(shí)解。11、在計(jì)算鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋中次梁在其支座處的配筋時(shí)，次梁的控制截面位置應(yīng)取在支座 邊緣 處，這是因?yàn)?支座邊緣處次梁內(nèi)力較大而截面

3、高度較小。 12、鋼筋混凝土超靜定結(jié)構(gòu)內(nèi)力重分布有兩個(gè)過(guò)程，第一過(guò)程是由于 裂縫的形成與開(kāi)展 引起的，第二過(guò)程是由于 塑性鉸的形成與轉(zhuǎn)動(dòng) 引起的。13、按彈性理論計(jì)算連續(xù)梁、板的內(nèi)力時(shí)，計(jì)算跨度一般取 支座中心線 之間的距離。按塑性理論計(jì)算時(shí)，計(jì)算跨度一般取 凈跨 。14、在現(xiàn)澆單向板肋梁樓蓋中，單向板的長(zhǎng)跨方向應(yīng)放置分布鋼筋，分布鋼筋的主要作用是：承擔(dān)在長(zhǎng)向?qū)嶋H存在的一些彎矩、抵抗由于溫度變化或混凝土收縮引起的內(nèi)力、將板上作用的集中荷載分布到較大面積上，使更多的受力筋參與工作、固定受力鋼筋位置。15、鋼筋混凝土塑性鉸與一般鉸相比，其主要的不同點(diǎn)是：只能單向轉(zhuǎn)動(dòng)且轉(zhuǎn)動(dòng)能力有限、能承受一定彎矩、

4、有一定區(qū)域（或長(zhǎng)度）。16、塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)限度，主要取決于鋼筋種類、配筋率 和 混凝土的極限壓應(yīng)變 。當(dāng)?shù)突蛑械扰浣盥?，即相?duì)受壓區(qū)高度值較低時(shí)，其內(nèi)力重分布主要取決于 鋼筋的流幅 ，這時(shí)內(nèi)力重分布是 充分的 。當(dāng)配筋率較高即值較大時(shí)，內(nèi)力重分布取決于 混凝土的壓應(yīng)變 ，其內(nèi)力重分布是 不充分的 。17、為使鋼筋混凝土板有足夠的剛度，連續(xù)單向板的厚度與跨度之比宜大于 1/40 18、柱作為主梁的不動(dòng)鉸支座應(yīng)滿足 梁柱線剛度比 條件，當(dāng)不滿足這些條件時(shí)，計(jì)算簡(jiǎn)圖應(yīng) 按框架梁計(jì)算。19、整體單向板肋梁樓蓋中，連續(xù)主、次梁按正截面承載力計(jì)算配筋時(shí)，跨中按 T形 截面計(jì)算，支座按 矩形 截面計(jì)算。20、

5、在主梁與次梁交接處，主梁內(nèi)應(yīng)配置 附加箍筋或吊筋 。21、雨篷除應(yīng)對(duì)雨篷梁、板的承載力進(jìn)行計(jì)算外，還必須進(jìn)行 整體抗傾覆 驗(yàn)算。22、現(xiàn)澆梁式樓梯的斜梁，不論是直線形或折線形，都簡(jiǎn)化成水平簡(jiǎn)支梁計(jì)算。23、雙向板按彈性理論計(jì)算，跨中彎矩計(jì)算公式，式中的稱為 泊桑比（泊松比） ，可取為 0.2 。24、現(xiàn)澆單向板肋梁樓蓋分析時(shí)，對(duì)于周邊與梁整澆的板，其 跨中截面 及 支座截面 的計(jì)算彎矩可以乘0.8的折減系數(shù)。25、在單向板肋梁樓蓋中，板的跨度一般以 1.72.7 m為宜，次梁的跨度以 46 m為宜，主梁的跨度以 58 m為宜。26、混凝土梁、板結(jié)構(gòu)按其施工方法可分為 現(xiàn)澆整體式 、 裝配式 、

6、和 裝配整體式 三種形式。27、現(xiàn)澆整體式樓蓋結(jié)構(gòu)按樓板受力和支承條件的不同又分為 單向板肋梁樓蓋 、 雙向板肋梁樓蓋 、無(wú)梁樓蓋和井式樓蓋等四種。28、肋形樓蓋一般由 板 、 次梁 、 主梁 組成，每一區(qū)格板一般四邊均有梁或墻支承，形成四邊支承梁。當(dāng)時(shí)按 單向板 設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)時(shí)僅考慮在 短 邊方向的受彎，對(duì)于長(zhǎng)向 的受彎只作局部處理，這種板叫做“單向板”。當(dāng)按 雙向板 設(shè)計(jì)，在設(shè)計(jì)中必須考慮長(zhǎng)向和短向兩向受彎的板叫做“ 雙向板 ”。29、單向板肋梁樓蓋的結(jié)構(gòu)布置一般取決于 建筑功能 要求，在結(jié)構(gòu)上應(yīng)力求簡(jiǎn)單、整齊、經(jīng)濟(jì)、適用。柱網(wǎng)盡量布置成 長(zhǎng)方形 或 正方形 。主梁有沿 橫向 和 縱向 兩種

7、布置方案。30、按彈性理論的計(jì)算是指在進(jìn)行梁（板）結(jié)構(gòu)的內(nèi)力分析時(shí)，假定梁（板）為 理想的彈性體 ，可按 結(jié)構(gòu)力學(xué) 的一般方法進(jìn)行計(jì)算。31、單向板肋梁樓蓋的板、次梁、主梁均分別為支承在 次梁 、 主梁 、柱或墻上。計(jì)算時(shí)對(duì)于板和次梁不論其支座是墻還是梁，將其支座均視為 鉸支座 。由此引起的誤差，可在計(jì)算時(shí)所取的 跨度 、 荷載 及 彎矩值 中加以調(diào)整。32、當(dāng)連續(xù)梁、板各跨跨度不等，如相鄰計(jì)算跨度相差 不超過(guò)10 ，可作為等跨計(jì)算。這時(shí)，當(dāng)計(jì)算各跨跨中截面彎矩時(shí)，應(yīng)按 各自的跨度 計(jì)算；當(dāng)計(jì)算支座截面彎矩時(shí)，則應(yīng)按相鄰兩跨計(jì)算跨度的平均值 計(jì)算。33、對(duì)于超過(guò)五跨的多跨連作用續(xù)梁、板，可按

8、五跨 來(lái)計(jì)算其內(nèi)力。當(dāng)梁板跨度少于五跨時(shí)，仍按 實(shí)際跨數(shù) 計(jì)算。34、作用在樓蓋上的荷載有 永久荷載 和 可變荷載 。永久荷載是結(jié)構(gòu)在使用期間內(nèi)基本不變的荷載；可變荷載是結(jié)構(gòu)在使用或施工期間內(nèi)時(shí)有時(shí)無(wú)的可變作用的荷載。35、當(dāng)樓面梁的負(fù)荷面積很大時(shí)，活荷載全部滿載的概率比較小，適當(dāng)降低樓面均布活荷載更能符合實(shí)際。因此設(shè)計(jì)樓面梁時(shí)，應(yīng)按荷載規(guī)范對(duì)樓面活荷載值 乘以折減系數(shù) 后取用。36、求某跨跨中截面最大正彎矩時(shí)，活荷載應(yīng)在 本跨內(nèi)布置，然后隔跨布置 。37、求某跨跨中截面最小正彎矩（或最大負(fù)彎矩）時(shí)，本跨 不布置活載 ，而在 相鄰兩跨布置活荷載 ，然后 隔跨布置 。38、求某一支座截面最大負(fù)彎

9、矩時(shí)，活荷載應(yīng)該在該支座 左右兩跨布置 ，然后 隔跨布置 。39、內(nèi)力包絡(luò)圖中，某截面的內(nèi)力值就是該截面在任意活荷載布置下可能出現(xiàn)的 最大內(nèi)力值 。根據(jù)彎矩包絡(luò)圖，可以檢驗(yàn)受力縱筋抵抗彎矩的能力并確定縱筋的 截?cái)?或彎起的位置和 數(shù)量 。40、為了考慮支座抵抗轉(zhuǎn)動(dòng)的影響，一般采用 增大恒載 和相應(yīng) 減小活荷載 的辦法來(lái)處理，即以 折算荷載 來(lái)代替實(shí)際計(jì)算荷載。當(dāng)板或梁支承在磚墻上時(shí)，則荷載 不得進(jìn)行 折算。主梁按連續(xù)梁計(jì)算時(shí)，一般柱的剛度較 小 ，柱對(duì)梁的約束作用 小 ，故對(duì)主梁荷載 不進(jìn)行 折減。41、考慮塑性內(nèi)力重分布計(jì)算超靜定鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，不僅可以消除內(nèi)力按 彈性理論計(jì)算 和截面按 極

10、限狀態(tài)設(shè)計(jì) 二者之間的矛盾，而且可以合理地估計(jì)構(gòu)件的承載力。同時(shí)又能符合結(jié)構(gòu)工作的實(shí)際情況，節(jié)約材料，獲得一定的技術(shù)經(jīng)濟(jì)效果。42、關(guān)于連續(xù)板、梁考慮內(nèi)力塑性重分布的計(jì)算方法很多，目前工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中應(yīng)用較多的是彎矩調(diào)幅法。即調(diào)整（一般降低）按彈性理論計(jì)算得到的某些截面的 最大彎矩值 。43、控制彎矩調(diào)幅值，在一般情況下不超過(guò)按彈性理論計(jì)算所得彎矩值的 20 。44、為了保證塑性鉸有足夠的轉(zhuǎn)動(dòng)能力，規(guī)范規(guī)定：相對(duì)受壓區(qū)高度 0.35 。愈大，截面塑性鉸轉(zhuǎn)動(dòng)能力或極限塑性轉(zhuǎn)角就 越小 。45、為了滿足平衡條件，調(diào)整后每個(gè)跨度兩端支座彎矩絕對(duì)值的平均值與調(diào)整后跨中彎矩之和，應(yīng) 不小于簡(jiǎn)支梁計(jì)算的跨中

11、彎矩，即。46、板一般均能滿足 斜截面受剪 承載力，設(shè)計(jì)時(shí)可不進(jìn)行 受剪 驗(yàn)算。47、連續(xù)板中受力鋼筋的配置，可采用 分離式 或 彎起式 兩種方式。48、單向板肋梁樓蓋中，板的構(gòu)造鋼筋有 分布鋼筋 、嵌入墻內(nèi)的板其板面附加鋼筋、 垂直于主梁的板面附加鋼筋 。二、選擇題（共54題）1.在計(jì)算鋼筋混凝土肋梁樓蓋連續(xù)次梁內(nèi)力時(shí)，為考慮主梁對(duì)次梁的轉(zhuǎn)動(dòng)約束，用折算荷載代替實(shí)際計(jì)算荷載，其做法是( B )A.減小恒載，減小活載 B.增大恒載，減小活載C.減小恒載，增大活載 D.增大恒載，增大活載2.現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋的主次梁相交處，在主梁中設(shè)置附加橫向鋼筋的目的是( D )A.承擔(dān)剪力B.防止

12、主梁發(fā)生受彎破壞C.防止主梁產(chǎn)生過(guò)大的撓度D.防止主梁由于斜裂縫引起的局部破壞3.在計(jì)算框架梁截面慣性矩I時(shí)應(yīng)考慮到樓板的影響，假定I0為矩形截面梁的截面慣性矩，則對(duì)現(xiàn)澆樓蓋中框架梁截面慣性矩I應(yīng)?。ˋ）A.I2I0B. I1.5I0C. I1.2I0D. I1.0I04.板內(nèi)分布鋼筋不僅可使主筋定位，分擔(dān)局部荷載，還可（B）A.承擔(dān)負(fù)彎矩B.承受收縮和溫度應(yīng)力C.減少裂縫寬度D.增加主筋與砼的粘結(jié)5.五跨等跨連續(xù)梁，現(xiàn)求第三跨跨中最大彎矩，活荷載應(yīng)布置在哪幾跨？（D）A.1,2,3B. 1,2,4C. 2,4,5D. 1,3,56.五跨等跨連續(xù)梁，現(xiàn)求最左端支座最大剪力，活荷載應(yīng)布置在哪幾跨

13、？（D）A.1,2,4 B. 2,3,4 C. 1,2,3 D. 1,3,57、按單向板進(jìn)行設(shè)計(jì)（A）。 A.600mmX3300mm的預(yù)制空心樓板； B.長(zhǎng)短邊之比小于2的四邊回定板； C.長(zhǎng)短邊之比等于1.5，兩短邊嵌固，兩長(zhǎng)邊簡(jiǎn)支； D.長(zhǎng)短邊相等的四邊簡(jiǎn)支板。8、對(duì)于兩跨連續(xù)梁，（D）。 A.活荷載兩跨滿布時(shí)，各跨跨中正彎矩最大； B.活荷載兩跨滿布時(shí)，各跨跨中負(fù)彎矩最大； C.活荷載單跨布置時(shí)，中間支座處負(fù)彎矩最大； D.活荷載單跨布置時(shí)，另一跨跨中負(fù)彎矩最大。9、多跨連續(xù)梁(板)按彈性理論計(jì)算，為求得某跨跨中最大負(fù)彎矩，活荷載應(yīng)布置在（D）。 A.該跨，然后隔跨布置； B.該跨及相

14、鄰跨； C.所有跨； D.該跨左右相鄰各跨，然后隔跨布置。10、超靜定結(jié)構(gòu)考慮塑性內(nèi)力重分布計(jì)算時(shí)，必須滿足（D）。 A.變形連續(xù)條件； B.靜力平衡條件； C.采用熱處理鋼筋的限制； D.拉區(qū)混凝土的應(yīng)力小于等于混凝土軸心抗拉強(qiáng)度。11、條件相同的四邊支承雙向板，采用上限解法求得的極限荷載一般要比采用下限解法求得的極限荷載（A）。 A.大； B.小； C.相等； D.無(wú)法比較。12、在確定梁的縱筋彎起奌時(shí)，要求抵抗彎矩圖不得切入設(shè)計(jì)彎矩圖以內(nèi)，即應(yīng)包在設(shè)計(jì)彎矩圖的外面，這是為了保證梁的（A）。 A.正截面受彎承載力； B.斜截面受剪承載力； C.受拉鋼筋的錨固； D.箍筋的強(qiáng)度被充分利用。1

15、3、在結(jié)構(gòu)的極限承載能力分析中，正確的敘述是（B）。 A.若同時(shí)滿足極限條件、變形連續(xù)條件和平衡條件的解答才是結(jié)構(gòu)的真實(shí)極限荷載； B.若僅滿足極限條件和平衡條件的解答則是結(jié)構(gòu)極限荷載的下限解； C.若僅滿足變形連續(xù)條件和平衡條件的解答則是結(jié)構(gòu)極限荷載的上限解； D.若僅滿足極限條件和機(jī)動(dòng)條件的解答則是結(jié)構(gòu)極限荷載的上限解。14、按彎矩調(diào)幅法進(jìn)行連續(xù)梁、板截面的承載能力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，應(yīng)遵循下述規(guī)定（A）。 A.受力鋼筋宜采用I、II級(jí)或III級(jí)熱軋鋼筋； B.截面的彎矩調(diào)幅系數(shù)宜超過(guò)0.25； C.彎矩調(diào)幅后的截面受壓區(qū)相對(duì)計(jì)算高度一般應(yīng)超過(guò)0.35，但不應(yīng)超過(guò)0.6； D.按彎矩調(diào)幅法計(jì)算

16、的連續(xù)緊、板，可適當(dāng)放寬裂縫寬度的要求。15、鋼筋混凝土連續(xù)梁的中間支座處，當(dāng)配置好足夠的箍筋后，若配置的彎起鋼筋不能滿足要求時(shí)，應(yīng)增設(shè)( B )來(lái)抵抗剪力。A.縱筋 B.鴨筋C.浮筋 D.架立鋼筋.16、承受均布荷載的鋼筋混凝土五跨連續(xù)梁(等跨)，在一般情況下，由于塑性內(nèi)力重分布的結(jié)果，而使 ( B )A.跨中彎矩減少，支座彎矩增加 B.跨中彎矩增大，支座彎矩減小C.支座彎矩和跨中彎矩都增加 D. 支座彎矩和跨中彎矩都減小17、按彈性方法計(jì)算現(xiàn)澆單向肋梁樓蓋時(shí)，對(duì)板和次梁采用折算荷載來(lái)進(jìn)行計(jì)算，這是因?yàn)榭紤]到 ( C )A.在板的長(zhǎng)跨方向能傳遞一部分荷載 B.塑性內(nèi)力重分布的影響C.支座轉(zhuǎn)動(dòng)

17、的彈性約束將減少活荷載布置對(duì)跨中彎矩的不利影響D. 拱效應(yīng)的有利影響18、求連續(xù)梁跨中最小彎矩時(shí)，可變荷載(活載)的布置應(yīng)該是 ( B )A.本跨布置活載，然后隔跨布置活載B本跨不布置活載，相鄰兩跨布置活載，然后隔跨布置活載C.本跨及相鄰兩跨布置活載，然后隔跨布置活載19、塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力調(diào)幅截面的相對(duì)高度有關(guān)，增大，塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力降低，為使塑性鉸有足夠的轉(zhuǎn)動(dòng)能力，應(yīng)滿足( C )A. B. C. D. 20、按彈性理論計(jì)算單向板肋梁樓蓋時(shí)，板和次梁采用折算荷載來(lái)計(jì)算的原因是（ C ）。A.考慮到在板的長(zhǎng)跨方向也能傳遞一部分荷載B.考慮到塑性內(nèi)力重分布的有利影響C.考慮到支座轉(zhuǎn)動(dòng)的彈性約束將

18、減小活荷載隔跨布置時(shí)的不利影響21、連續(xù)梁（板）塑性設(shè)計(jì)應(yīng)遵循的原則之一是（ C ）。A.必須采用折算荷載B.不考慮活荷載的不利位置C.截面受壓區(qū)相對(duì)高度22、整澆樓蓋的次梁擱置在鋼梁上時(shí)（ B ）A.板和次梁均可采用折算荷載B.僅板可以采用折算荷載C.僅次梁可以用折算荷載D.二者均不可用折算荷載23、雨篷梁支座截面承載力計(jì)算時(shí)，應(yīng)考慮（ A ）A.剪、扭相關(guān)B.剪、彎、扭相關(guān)C.彎、剪相關(guān)D.彎、壓、剪相關(guān)24、為了設(shè)計(jì)上的便利，對(duì)于四邊均有支承的板，當(dāng)（ D ）按單向板設(shè)計(jì)。A. B. C. D. 25、彈性方法設(shè)計(jì)的連續(xù)梁、板各跨跨度不等，但相鄰兩跨計(jì)算跨度相差10%，仍作為等跨計(jì)算，這

19、時(shí)，當(dāng)計(jì)算支座截面彎矩時(shí)，則應(yīng)按（ C ）計(jì)算。A.相鄰兩跨計(jì)算跨度的最大值 B.兩鄰兩跨計(jì)算跨度的最小值 C. 相鄰兩跨計(jì)算跨度的平均值 D. 無(wú)法確定26、兩端擱置在墻上的單跨板，按塑性理論計(jì)算時(shí)，計(jì)算跨度等于（ A ）A. B. C. D. 27、一端擱置在墻上，一端與梁整澆的單跨板，按塑性理論計(jì)算時(shí)，計(jì)算跨度?。?B ）A. B. C. D. 28、對(duì)于多跨連續(xù)的板梁，對(duì)支座為整澆的梁或柱，按彈性進(jìn)論計(jì)算時(shí)，計(jì)算跨度一般可?。?A ）A.支座中心線間的距離 B.板或梁的凈跨 C. D. 29、對(duì)于多跨連續(xù)的板，按塑性理論計(jì)算時(shí)，當(dāng)邊支座為磚墻時(shí)，邊跨的計(jì)算跨度?。?C ）A. B. C

20、. D. （其中邊跨凈跨度，b板第二支座的寬度，a邊支座支承長(zhǎng)度，板厚）30、對(duì)于多跨連續(xù)梁，按塑性理論計(jì)算時(shí)，當(dāng)邊支座為磚墻時(shí)，邊跨的計(jì)算跨度取（ C ）A. B. C.取 D. 31、關(guān)于折算荷載的敘述，哪一項(xiàng)不正確（ D ）A.為了考慮支座抵抗轉(zhuǎn)動(dòng)的影響，采用增大恒載和相應(yīng)減少活荷載的辦法來(lái)處理B.對(duì)于板其折算荷載取：折算恒載g/=g+，折算活載q/=C.對(duì)于次梁其折算荷載?。赫鬯愫爿dg/=g+，折算活載q/= D. 對(duì)于主梁其折算荷載按次梁的折算荷載采用32、關(guān)于塑性較，下面敘述正確的是（ C ）A.塑性較不能傳遞任何彎矩而能任意方向轉(zhuǎn)動(dòng)B.塑性較轉(zhuǎn)動(dòng)開(kāi)始于Ia，終止于IIIaC.塑性

21、較處彎矩不等于0而等于該截面的受彎承載力Mu D. 塑性較與理想鉸基本相同33、對(duì)于“n”次超靜定的鋼筋混凝土多跨連續(xù)梁，可出現(xiàn)（ B ）個(gè)塑性鉸，最后將因結(jié)構(gòu)成為機(jī)動(dòng)可變體系而破壞。A.n-1 B.n C.n-2 D. n+134、連續(xù)梁、板按塑性內(nèi)力重分布方法計(jì)算內(nèi)力時(shí)，截面的相對(duì)受壓區(qū)高度應(yīng)滿足（ B ）A. B. C. D. 35、控制彎矩調(diào)幅值，在一般情況下不超過(guò)按彈性理論計(jì)算所得彎矩值的（ C ）A.30% B.25% C.20% D. 15%36、用彎矩幅法計(jì)算，調(diào)整后每個(gè)跨度兩端支座彎矩MA、MB與調(diào)整后跨中彎矩MC，應(yīng)滿足（ C ）A. B. C. D. 37、在單板肋梁樓蓋

22、設(shè)計(jì)中，一般樓面板的最小厚度h可取為（ B ）A.50mm B. 60mm C. 80mm D. 沒(méi)有限制38、對(duì)于板內(nèi)受力鋼筋的間距，下面哪條是錯(cuò)誤的（ D ）A. 間距s70mm B. 當(dāng)板厚h150mm，間距不應(yīng)大于200mm C.當(dāng)板厚h150mm，間距不應(yīng)大于1.5h，且不應(yīng)大于250mm D.當(dāng)板厚h150mm時(shí)，間距不應(yīng)大于1.5h，且不應(yīng)大于300mm 39、對(duì)于連續(xù)板受力鋼筋，下面哪條是錯(cuò)誤的（ B ）A.連續(xù)板受力鋼筋的彎起和截?cái)?，一般可不按彎矩包絡(luò)圖確定B.連續(xù)板跨中承受正彎矩的鋼筋可在距離支座 C連續(xù)板支座附近承受負(fù)彎矩的鋼筋，可在距支座邊緣不少于 D. 連續(xù)板中受力鋼

23、筋的配置，可采用彎起式或分離式40、在單向板中，要求分布鋼筋（ C ）A.每米板寬內(nèi)不少于4根B.每米板寬內(nèi)不少于5根C單位長(zhǎng)度上的分布鋼筋的截面面積不應(yīng)小于單位長(zhǎng)度上受力鋼筋截面面積的15% D. 按承載力計(jì)算確定41、在鋼筋混凝土單向板中，分布鋼筋的面積和間距應(yīng)滿足（ C ）A.截面面積不小于受力鋼筋面積的5%B. 截面面積不小于受力鋼筋面積的10% C截面面積不小于受力鋼筋面積的15% D. 截面面積不小于受力鋼筋面積的20%41、規(guī)范規(guī)定對(duì)嵌固在承重磚墻內(nèi)的現(xiàn)澆板，在板的上部應(yīng)配置構(gòu)造鋼筋，下面哪條是錯(cuò)誤的（ C ）A.鋼筋間距不大于200mm，直徑不小于6mm的構(gòu)造鋼筋，其伸出墻邊的

24、長(zhǎng)度不應(yīng)小于（為單向板的跨度或雙向板的短邊跨度）B. 對(duì)兩邊均嵌固在墻內(nèi)的板角部分，應(yīng)雙向配置上述構(gòu)造鋼筋，其伸出墻邊的長(zhǎng)度不應(yīng)于C沿受力方向配置上部構(gòu)造鋼筋（包括彎起鋼筋）的截面面積不宜小于跨中受力鋼筋截面面積的 D. 沿非受力方向配置的上部構(gòu)造鋼筋可根據(jù)經(jīng)驗(yàn)適當(dāng)減少42、規(guī)范規(guī)定，當(dāng)現(xiàn)澆板的受力鋼筋與梁的肋部平行時(shí)，應(yīng)沿梁肋方向配置板面附加鋼筋，下面哪條是錯(cuò)誤的（ C ）A.板面附加鋼筋間距不大于200mm且與梁肋垂直B. 構(gòu)造鋼筋的直徑不應(yīng)小于6mm C單位長(zhǎng)度的總截面面積不應(yīng)小于板中單位長(zhǎng)度內(nèi)受力鋼筋截面面積的D. 伸入板中的長(zhǎng)度從肋邊緣算起每邊不小于板計(jì)算跨度43、在單向板肋梁樓蓋設(shè)

25、計(jì)中，對(duì)于次梁的計(jì)算和構(gòu)造，下面敘述中哪一個(gè)不正確（ D ）A.承受正彎矩中截面，次梁按T形截面考慮B. 承受負(fù)彎矩的支座截面，T形翼緣位于受拉區(qū)，則應(yīng)按寬度等于梁寬b的矩形截面計(jì)算C次梁可按塑性內(nèi)力重分布方法進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算 D. 不論荷載大小，次梁的高跨比，一般不必進(jìn)行使用階段的撓度和變形驗(yàn)算44、在單向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)中，對(duì)于主梁的計(jì)算，下面敘述中哪一個(gè)不正確（ D ）A.截面設(shè)計(jì)時(shí)與次梁相同，跨中正彎矩按T形截面計(jì)算，支座負(fù)彎矩則按矩形截面計(jì)算B. 主梁內(nèi)力計(jì)算，可按彈性理論方法進(jìn)行C在主梁支座處，次梁與主梁支座負(fù)彎矩鋼筋相互交叉，通常次梁負(fù)彎矩鋼筋放在主梁負(fù)彎矩鋼筋上面 D. 計(jì)算主梁支座

26、負(fù)彎矩鋼筋時(shí)，其截面有效高度?。?jiǎn)闻配摻顣r(shí)ho=h-35；雙排鋼筋時(shí)ho=h-6045、在單向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)中，對(duì)于板的計(jì)算，下面敘述中哪一個(gè)不正確（ D ）A.支承在次梁或磚墻上的連續(xù)板，一般可按內(nèi)力塑性重分布的方法計(jì)算B. 板一般均能滿足斜截面的受剪承載力，設(shè)計(jì)時(shí)可不進(jìn)行受剪驗(yàn)算C板的計(jì)算寬度可取為1m，按單筋矩形截面進(jìn)行截面設(shè)計(jì) D.對(duì)于四周與梁整體連續(xù)的單向板，其中間跨的跨中截面及中間支座，計(jì)算所得的彎矩可減少10%，其它截面則不予減少46、單向板肋梁樓蓋考慮塑性內(nèi)力重分布計(jì)算連續(xù)板、梁時(shí)，下面敘述中哪一個(gè)是錯(cuò)誤的（ D ）A.對(duì)于均布荷載和承受間距相同、大小相等的集中荷載的多跨等跨連

27、續(xù)梁，其內(nèi)力可分別按計(jì)算B. 確定連續(xù)梁剪力設(shè)計(jì)值時(shí)，各跨應(yīng)取各自的凈跨計(jì)算C若梁、板兩端均支承在砌體上，其計(jì)算跨度應(yīng)取為1.05D.對(duì)于等跨連續(xù)梁板，當(dāng)跨度相差不大于15%時(shí)，計(jì)算跨內(nèi)彎矩時(shí)取各自的跨度值，而計(jì)算支座彎矩則相鄰兩跨的平均值計(jì)算多項(xiàng)選擇題1、關(guān)于單向板肋梁樓蓋的結(jié)構(gòu)平面布置，下列敘述正確的是（ ABD ）。A單向板肋梁樓蓋的結(jié)構(gòu)布置一般取決于建筑功能要求，在結(jié)構(gòu)上應(yīng)力求簡(jiǎn)單、整齊、經(jīng)濟(jì)適用。B柱網(wǎng)盡量布置成長(zhǎng)方形或正方形。C主梁有沿橫向和縱向兩種布置方案，沿橫向布置主梁，房屋空間剛度較差，而且限制了窗洞的高度。D梁格布置盡可能是等跨的，且邊跨最好比中間跨稍?。s在10%以內(nèi)）。

28、2、單向板肋梁樓蓋按彈性理論計(jì)算時(shí)，對(duì)于板和次梁不論其支座是墻還是梁，均視為鉸支座，由此引起的誤差可在計(jì)算時(shí)所取的（ ABD ）加以調(diào)整。A跨度 B荷載 C剪力值 D彎矩值3、單向板肋梁樓蓋按彈性理論計(jì)算時(shí)，關(guān)于計(jì)算簡(jiǎn)圖的支座情況，下面哪些說(shuō)法是正確的（ AB ）。A計(jì)算時(shí)對(duì)于板和次梁不論其支座是墻還是梁，將其支座均視為鉸支座。B對(duì)于兩邊支座為磚墻，中間支座為鋼筋混凝土柱的主梁，若時(shí)，可將梁視作鉸支于柱上的連續(xù)梁進(jìn)行內(nèi)力分析，否則應(yīng)按框架橫梁計(jì)算內(nèi)力。C當(dāng)連續(xù)梁、板各跨跨度不等，如相鄰計(jì)算跨度相差不超過(guò)20%，可作為等跨計(jì)算。D當(dāng)連續(xù)梁板跨度不等時(shí)，計(jì)算各跨跨中截面彎矩時(shí)，應(yīng)按各自跨度計(jì)算；當(dāng)

29、計(jì)算支座截面彎矩時(shí)，則應(yīng)按相鄰兩跨計(jì)算跨度的最大值計(jì)算。4、單向板肋梁樓蓋按彈性理論計(jì)算時(shí)，連續(xù)梁、板的跨數(shù)應(yīng)按（ ABD ）確定。A對(duì)于各跨荷載相同，其跨數(shù)超過(guò)五跨的等跨等截面連續(xù)梁、板將所有中間跨均以第三跨來(lái)代替。B對(duì)于超過(guò)五跨的多跨連續(xù)梁、板，可按五跨來(lái)計(jì)算其內(nèi)力。C當(dāng)梁板跨數(shù)少于五跨時(shí)，按五跨來(lái)計(jì)算內(nèi)力。D當(dāng)梁板跨數(shù)少于五跨時(shí)，按實(shí)際跨數(shù)計(jì)算。5、鋼筋混凝土超靜定結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布的說(shuō)法哪些是正確的（ BC ）。A對(duì)于n次超靜定鋼筋混凝土多跨連續(xù)梁，可出現(xiàn)n+1個(gè)塑性鉸。B鋼筋混凝土超靜定結(jié)構(gòu)中某一截面的“屈服”，并不是結(jié)構(gòu)的破壞，而其中還有強(qiáng)度儲(chǔ)備可以利用。C超靜定結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布貫穿

30、于裂縫產(chǎn)生到結(jié)構(gòu)破壞的整個(gè)過(guò)程。D從開(kāi)裂到第一個(gè)塑性鉸出現(xiàn)這個(gè)階段的內(nèi)力重分布幅度較大。E第一個(gè)塑性鉸出現(xiàn)到結(jié)構(gòu)破壞這個(gè)階段的內(nèi)力重分布幅度較小。6、塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)限度主要取決于（ ABC ）。A鋼筋種類 B配筋率 C混凝土的極限壓縮變形 D截面尺寸 E構(gòu)件的承載能力7、對(duì)彎矩進(jìn)行調(diào)整時(shí)，應(yīng)遵循的原則是（ AB ）。A宜采用具有塑性較好的級(jí)或級(jí)鋼筋。采用強(qiáng)度等級(jí)為C20C45的混凝土。B控制彎矩調(diào)幅值，在一般情況下不超過(guò)按彈性理論計(jì)算所得彎矩值的20%。C截面相對(duì)受壓區(qū)高度不能太大，即D調(diào)整后每個(gè)跨度兩端支座彎矩MA、MB絕對(duì)值的平均值與調(diào)整后的跨中彎距MC之和，應(yīng)不小于簡(jiǎn)支梁計(jì)算的跨中彎矩M0

31、的一半。E、考慮內(nèi)力重分布，構(gòu)件必須有足夠的抗剪能力，應(yīng)將斜截面受剪承載力所需的箍筋面積增加10%。8、對(duì)下列結(jié)構(gòu)在進(jìn)行承載力計(jì)算時(shí)，不應(yīng)考慮內(nèi)力塑性重分布，而按彈性理論方法計(jì)算其內(nèi)力（ ABD ）。A預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu) B直接承受動(dòng)荷載作用的工業(yè)與民用建筑C使用階段允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件 D二次受力疊合結(jié)構(gòu)三、是非改錯(cuò)題（共46題）1.次梁傳遞荷載給主梁屬于間接荷載，該處應(yīng)設(shè)附加箍筋或吊筋。（）2.現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)在計(jì)算框架梁截面慣性矩I時(shí)應(yīng)考慮到樓板的影響，對(duì)邊框架梁和中框架梁均取I2I0。 （×）3.塑性鉸線的位置遵循一定的規(guī)律，所以一塊板只能有一種破壞機(jī)構(gòu)。（×）4.彎矩包絡(luò)圖就是

32、抵抗彎矩圖。 （×）5、現(xiàn)澆板式樓梯在計(jì)算梯段板時(shí)，可取1米寬板帶或以整個(gè)梯段板作為計(jì)算單元。 （ ）6、現(xiàn)澆梁式樓梯中的平臺(tái)梁，除承受平臺(tái)板傳來(lái)的均布荷載和平臺(tái)梁自重外，還承受梯段斜梁傳來(lái)的集中荷載。 （ ）7、由于單向板上的荷載主要沿一個(gè)方向傳遞，所以僅需在板中該方向配置鋼筋即可。（ × ）8、不論樓板的支承條件如何，只要其長(zhǎng)短邊比值l2/l1<2，就可稱之為雙向板。 （×）9、作用在雙向板支承梁上的荷載是均勻分布的。 （ × ）10、連續(xù)梁在各種不利荷載布置情況下，任一截面的內(nèi)力均不會(huì)超過(guò)該截面處內(nèi)力包絡(luò)圖上的數(shù)值。 （ ）11、求多跨連續(xù)雙

33、向板某區(qū)格的跨中最大正彎矩時(shí)，板上活荷載應(yīng)按滿布考慮。 （ × ）12、求多跨連續(xù)雙向板某區(qū)格的板支座最大負(fù)彎矩時(shí)，板上荷載應(yīng)按棋盤式布置。 （ × ）13、按塑性理論計(jì)算連續(xù)梁、板內(nèi)力時(shí)，需滿足采用熱處理鋼筋的限制。 （ × ）14、對(duì)于四周與梁整澆的多區(qū)格雙向板樓蓋，按彈性理論或塑性理論計(jì)算方法得到的所有區(qū)格的彎矩值均可予以減少。 （ × ）15、鋼筋混凝土四邊簡(jiǎn)支雙向板，在荷載作用下不能產(chǎn)生塑性內(nèi)力重分布。 （ × ）16、在四邊簡(jiǎn)支的單向板中，分布鋼筋的作用主要為：澆搗混凝土?xí)r固定受力鋼筋位置；抵抗由于溫度變化或混凝土收縮引起的應(yīng)力；承

34、受板上局部荷載產(chǎn)生的應(yīng)力；承受沿短邊方向的彎矩，分布鋼筋一般位于受力鋼筋的下方。 （ × ）17、按塑性理論計(jì)算雙向板時(shí)，上限解只滿足平衡條件、屈服條件，計(jì)算結(jié)果偏大；下限解只滿足機(jī)動(dòng)條件、屈服條件，計(jì)算結(jié)果偏小。 （ × ）18、單向板只布置單向鋼筋，雙向板需布置雙向鋼筋。 （ × ）19、 鋼筋混凝土連續(xù)梁考慮塑性內(nèi)力重分布后，梁截面承載能力的計(jì)算值有所提高。 （ ）20、 在受彎構(gòu)件中，受拉縱筋配筋率減小，截面塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力增大。 （ ）21、 塑性鉸可以承受一定的彎矩，并能作單向有限的轉(zhuǎn)動(dòng)。 （ ）22、 鋼筋混凝土靜定結(jié)構(gòu)和超靜定結(jié)構(gòu)均可形成塑性鉸，因

35、此都存在內(nèi)力重分布。 （ × ）23、 鋼筋混凝土連續(xù)梁中，塑性鉸總在支座處出現(xiàn)。 （ × ）24、 超靜定結(jié)構(gòu)出現(xiàn)足夠多的塑性鉸，形成機(jī)動(dòng)體系后，才是完全內(nèi)力重分布。 （ × ）25、 彎矩包絡(luò)圖就是抵抗彎矩圖。 （ × ）26、 當(dāng)時(shí)，塑性鉸形成，內(nèi)力均可實(shí)現(xiàn)完全分布。 （ × ）27、具有四邊支承的板，當(dāng)板的長(zhǎng)邊與短邊之比較大時(shí)，板上的荷載主要沿長(zhǎng)跨方向傳遞。 （ × ）28、現(xiàn)澆樓蓋中的連續(xù)梁，在進(jìn)行正截面承載力計(jì)算時(shí)，跨中按T形截面計(jì)算，而支座則按矩形截面計(jì)算。 （ ）29、彎矩包絡(luò)圖即為抵抗彎矩圖。 （× ）30

36、、使梁跨中或支座產(chǎn)生最大內(nèi)力的活荷載位置謂最不利位置。 （ ）31、不論靜定或超靜定鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，隨外載的增大，均存在截面應(yīng)力重分布現(xiàn)象。（ ）32、靜定鋼筋混凝土構(gòu)件，截面之間同樣存在著內(nèi)力重分布。 （× ）33、不論靜定或超靜定鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，受拉鋼筋屈服后，均可形成塑性鉸。 （ ）34、配件率越大，塑性鉸轉(zhuǎn)動(dòng)能力也越大。 （× ）35、超靜定鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)內(nèi)力重分布始于塑性鉸的形成。 （× ）36、超靜定結(jié)構(gòu)出現(xiàn)足夠多的塑性鉸而形成機(jī)動(dòng)體的才能算“完全的內(nèi)力重分布”。 （ ）37、多跨連續(xù)梁經(jīng)調(diào)幅后，可做到既省鋼筋又提高承載力。 （ ）38、單向板肋梁樓蓋

37、中，考慮拱作用后，板配筋時(shí)跨中及支座彎矩均可按減少20考慮。（× ）39、次梁傳遞荷載給主梁，該處應(yīng)設(shè)附加箍筋或吊筋。 （ ）40、塑性鉸線的位置遵循一定的規(guī)律，因而一個(gè)板只能有一種破壞機(jī)構(gòu)。 （×）41、當(dāng)矩形板的長(zhǎng)邊與短邊之比小于2.0時(shí)，就一定是雙向板。 （× ）42、連續(xù)梁在各種不利荷載布置情況下，任一截面的內(nèi)力均不會(huì)超過(guò)該截面處內(nèi)力包絡(luò)圖上的數(shù)值。 （ ）43、鋼筋混凝土連續(xù)梁中，塑性鉸總是在支座截面先出現(xiàn)。 （× ）44、按彈性理論計(jì)算鋼筋混凝土連續(xù)梁時(shí)，不必要求滿足的要求。 （ ）45、用調(diào)幅法計(jì)算連續(xù)梁的內(nèi)力，可以提高梁的極限承載力。 （

38、× ）46、雙向板的跨中要設(shè)置分布鋼筋。 （× ）四、簡(jiǎn)答題（共40題）1.如圖連續(xù)梁，若求第一跨跨中最大彎矩，均布活荷載q該如何布置？ 2.如圖連續(xù)梁，若求第二跨跨中最大彎矩，均布活荷載q該如何布置？ 3.如圖連續(xù)梁，若求B支座最大負(fù)彎矩，均布活荷載q該如何布置？ 4.如圖連續(xù)梁，若求C支座最大負(fù)彎矩，均布活荷載q該如何布置？ 5.如圖連續(xù)梁，若求B支座最大剪力，均布活荷載q該如何布置？ 6.如圖連續(xù)梁，若求C支座最大剪力，均布活荷載q該如何布置？ 7、圖中已給出一塊四邊簡(jiǎn)支雙向板的板底鋼筋布置圖，請(qǐng)?jiān)贏-A、B-B剖面圖中分別畫出、鋼筋并注明。8、簡(jiǎn)述現(xiàn)澆肋梁樓蓋的組成

39、及荷載傳遞途徑。 答：現(xiàn)澆肋梁樓蓋由板、次梁和主梁組成，荷載的傳遞途徑為荷載作用到板上，由板傳遞到次梁，由次梁傳遞到主梁，由主梁傳遞到柱或墻，再由柱或墻傳遞到基礎(chǔ)，最后由基礎(chǔ)傳遞到地基。9、什么是鋼筋混凝土超靜定結(jié)構(gòu)的塑性內(nèi)力重分布？ 答：在混凝土超靜定結(jié)構(gòu)中，當(dāng)某截面出現(xiàn)塑性鉸后，引起結(jié)構(gòu)內(nèi)力的重分布，使結(jié)構(gòu)中內(nèi)力的分布規(guī)律與一般力學(xué)計(jì)算方法得到的內(nèi)力(彈性理論得到的內(nèi)力)不同。這種由于塑性鉸的形成與開(kāi)展而造成的超靜定結(jié)構(gòu)中的內(nèi)力重新分布稱為鋼筋混凝土超靜定結(jié)構(gòu)的塑性內(nèi)力重分布。10、什么是單向板？什么是雙向板？ 答：?jiǎn)蜗蚴芰Γ瑔蜗驈澢?及剪切)的板為單向板；雙向受力，雙向彎曲(及剪切)的板

40、為雙向板。單向板的受力鋼筋單向布置，雙向板的受力鋼筋雙向布置。11、單向板和雙向板是如何區(qū)分的？ 答：兩對(duì)邊支承的板為單向板。對(duì)于四邊支承的板，當(dāng)長(zhǎng)邊與短邊長(zhǎng)度之比小于或等于2.0時(shí)，按雙向板考慮；當(dāng)長(zhǎng)邊與短邊長(zhǎng)度之比大于2.0但小于3.0時(shí)，宜按雙向板考慮，也可按單向板計(jì)算，但按沿短邊方向受力的單向板計(jì)算時(shí)，應(yīng)沿長(zhǎng)邊方向布置足夠數(shù)量的構(gòu)造鋼筋；當(dāng)長(zhǎng)邊與短邊長(zhǎng)度之比大于或等于3.0時(shí)，可按沿短邊方向受力的單向板考慮。12、單向板肋梁樓蓋中，板內(nèi)應(yīng)配置有哪幾種鋼筋？ 答：?jiǎn)蜗虬謇吡簶巧w中，板內(nèi)應(yīng)配置有板內(nèi)受力鋼筋和構(gòu)造鋼筋。 板內(nèi)受力鋼筋種類一般采用HPB235，板中受力鋼筋的間距，當(dāng)板厚150

41、mm時(shí)，不宜大于200mm，當(dāng)板厚>150mm時(shí)，不宜大于1.5h，且不宜大于250mm。連續(xù)板中配筋形式采用分離式配筋或彎起式配筋。 構(gòu)造鋼筋包括：分布鋼筋、沿墻處板的上部構(gòu)造鋼筋、主梁處板的上部構(gòu)造鋼筋和板內(nèi)抗沖切鋼筋。13、說(shuō)明單向板肋梁蓋中板的計(jì)算簡(jiǎn)圖。 答：在計(jì)算中，取1m寬板作為計(jì)算單元，故板截面寬度b=1000mm，為支承在次梁或磚墻上的多跨板，為簡(jiǎn)化計(jì)算，將次梁或磚墻作為板的不動(dòng)餃支座。因此，多跨板可視為多跨連續(xù)梁(板寬度b=1000mm)。 按彈性理論分析時(shí)，連續(xù)板的跨度取相鄰兩支座中心間的距離。對(duì)于邊跨，當(dāng)邊支座為磚墻時(shí)，取距磚墻邊緣一定距離處。因此，板的計(jì)算跨度為：

42、 中間跨 邊跨(邊支座為磚墻) 其中為板支座(次梁)軸線間的距離；為板邊跨的凈跨；h為板厚；b為次梁截面寬度；a為板支承在磚墻上的長(zhǎng)度，通常為120mm。 對(duì)于等跨連續(xù)板，當(dāng)實(shí)際跨度超過(guò)5跨時(shí)可按5跨計(jì)算；不足5跨時(shí)，按實(shí)際跨數(shù)計(jì)算。14、說(shuō)明單向板肋梁蓋中次梁的計(jì)算簡(jiǎn)圖。答：次梁也按連續(xù)梁分析內(nèi)力，支承在主梁及磚墻上，主梁或磚墻作為次梁的不動(dòng)鉸支座。作用在次梁上的荷載為次梁自重，次梁左右兩側(cè)各半跨板的自重及板上的活荷載，荷載形式為均布荷載。 次梁的計(jì)算跨度： 中間跨 邊跨(邊支座為磚墻) 其中為支座軸線間的距離，次梁的支座為主梁；為次梁的凈跨；b為主梁截面寬度；a為次梁在磚墻上的支承長(zhǎng)度，通

43、常為240mm。 對(duì)于等跨連續(xù)梁，當(dāng)實(shí)際跨度超過(guò)5跨時(shí)可按5跨計(jì)算；不足5跨時(shí)，按實(shí)際跨數(shù)計(jì)算。15、說(shuō)明單向板肋梁蓋中主梁的計(jì)算簡(jiǎn)圖。 主梁的計(jì)算簡(jiǎn)圖根據(jù)梁與柱的線剛度比確定，一般結(jié)構(gòu)中柱的線剛度較小，對(duì)主梁的轉(zhuǎn)動(dòng)約束不大，可將柱作為主梁的不動(dòng)鉸支座，這時(shí)主梁仍可按支承在柱或磚墻上的連續(xù)梁分析。當(dāng)結(jié)構(gòu)中柱的線剛度較大，即節(jié)點(diǎn)兩側(cè)梁的線剛度之和與節(jié)點(diǎn)上下柱的線剛度之和的比值小于3時(shí)，應(yīng)考慮柱對(duì)主梁轉(zhuǎn)動(dòng)的約束，此時(shí)應(yīng)按框架進(jìn)行內(nèi)力分析。 主梁上作用的荷載為主梁的自重和次梁傳來(lái)的荷載，次梁傳來(lái)的荷載為集中荷載，主梁自重為均布荷載，而前一種荷載影響較大，后一種荷載影響較小，因此，可近似地將主梁自重作

44、為集中荷載考慮，其作用點(diǎn)位置及個(gè)數(shù)與次梁傳來(lái)集中荷載的相同。 主梁的計(jì)算跨度： 中間跨 邊跨(邊支座為磚墻) 其中為支座軸線間的距離，主梁的支座為柱； 為主梁邊跨的凈跨； b為柱截面寬度； a為主梁在磚墻上的支承長(zhǎng)度，通常為370mm。16、現(xiàn)澆單向板肋梁樓蓋按塑性理論計(jì)算內(nèi)力時(shí)，板的計(jì)算跨度是如何確定的？ 答：按塑性理論計(jì)算連續(xù)板內(nèi)力時(shí)，計(jì)算跨度按下表取用。支 承 情 況板的計(jì)算跨度兩端與梁(柱)整體連接凈跨長(zhǎng)兩端支承在磚墻上一端與梁(柱)整體連接，另一端支承在磚墻上注 表中h為板的厚度；a為梁或板在磚墻上的支承長(zhǎng)度。17、現(xiàn)澆單向板肋梁樓蓋按塑性理論計(jì)算內(nèi)力時(shí)，次梁的計(jì)算跨度是如何確定的？

45、 答：按塑性理論計(jì)算連續(xù)梁內(nèi)力時(shí)，計(jì)算跨度按下表取用。支 承 情 況梁的計(jì)算跨度兩端與梁(柱)整體連接凈跨長(zhǎng)兩端支承在磚墻上一端與梁(柱)整體連接，另一端支承在磚墻上注 表中h為板的厚度；a為梁或板在磚墻上的支承長(zhǎng)度。18、什么叫彎矩調(diào)幅法？ 答：彎矩調(diào)幅法就是在彈性理論計(jì)算的彎矩包絡(luò)圖基礎(chǔ)上，考慮塑性內(nèi)力重分布，將構(gòu)件控制截面的彎矩值加以調(diào)整。19、彎矩調(diào)幅法的具體步驟是什么？答：具體計(jì)算步驟是： (1)按彈性理論方法分析內(nèi)力； (2)以彎矩包絡(luò)圖為基礎(chǔ)，考慮結(jié)構(gòu)的塑性內(nèi)力重分布，按適當(dāng)比例對(duì)彎矩值進(jìn)行調(diào)幅； (3)將彎矩調(diào)整值加于相應(yīng)的塑性鉸截面，用一般力學(xué)方法分析對(duì)結(jié)構(gòu)其他截面內(nèi)力的影響

46、； (4)繪制考慮塑性內(nèi)力重分布的彎矩包絡(luò)圖； (5)綜合分析，選取連續(xù)緊中各控制截面的內(nèi)力值； (6)根據(jù)各控制截面的內(nèi)力值進(jìn)行配筋計(jì)算。 截面彎矩的調(diào)整幅度為： 式中為彎矩調(diào)幅系數(shù)； 為調(diào)整后的彎矩設(shè)計(jì)值；為按彈性方法計(jì)算所得的彎矩設(shè)計(jì)值。20、設(shè)計(jì)中為什么要控制彎矩調(diào)幅值？答：若支座負(fù)彎矩調(diào)幅過(guò)大，則塑性鉸形成前只能承受較小的荷載，而在塑性鉸形成后還要承受較大的荷載，這就會(huì)使塑性鉸出現(xiàn)較早，塑性鉸產(chǎn)生很大轉(zhuǎn)動(dòng)，即使在正常使用荷載下也可能產(chǎn)生很大的撓度及裂縫，甚至超過(guò)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50010-2002)的允許值。因此應(yīng)控制彎矩調(diào)幅值。21、使用彎矩調(diào)幅法時(shí)，應(yīng)注意哪些問(wèn)題？ 答：

47、使用彎矩調(diào)幅法進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)，應(yīng)遵守下列原則： (1)受力鋼筋宜采用延性較好的鋼筋，混凝土強(qiáng)度等級(jí)宜在C20C45范圍內(nèi)選用； (2)彎矩調(diào)整后截面相對(duì)受壓區(qū)高度不應(yīng)超過(guò)0.35，也不宜小于0.10； (3)截面的彎矩調(diào)幅系數(shù)一般不宜超過(guò)0.25； (4)調(diào)整后的結(jié)構(gòu)內(nèi)力必須滿足靜力平衡條件； (5)在內(nèi)力重分布過(guò)程中還應(yīng)防止其他的局部脆性破壞，如斜截面抗剪破壞及由于鋼筋錨固不足而發(fā)生的粘結(jié)劈裂破壞，應(yīng)適當(dāng)增加箍筋，支座負(fù)彎矩鋼筋在跨中截?cái)鄷r(shí)應(yīng)有足夠的延伸長(zhǎng)度； (6)必須滿足正常使用階段變形及裂縫寬度的要求。22、使用彎矩調(diào)幅法時(shí)，為什么要限制？ 答：因?yàn)闉橄鄬?duì)受壓區(qū)高度，值的大小直接影響塑

48、性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力。時(shí)為超筋梁，受壓區(qū)混凝土先破壞，不會(huì)形成塑性鉸。時(shí)為適筋朵，可以形成塑性鉸。值越小，塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力越大，因此要限制，一般要求。23、設(shè)計(jì)計(jì)算連續(xù)梁時(shí)為什么要考慮活荷載的最不利布置？確定截面內(nèi)力最不利活荷載布置的原則是什么？ 答：活荷載的位置是可以改變的，活荷載對(duì)內(nèi)力的影響也隨著荷載的位置而發(fā)生改變。因此，在設(shè)計(jì)連續(xù)梁時(shí)為了確定某一截面的最不利內(nèi)力的影響，即如何通過(guò)對(duì)活荷載的作用位置進(jìn)行布置，找到計(jì)算截面的最不利內(nèi)力。因此，須對(duì)活荷載進(jìn)行不利布置。 24、確定截面內(nèi)力最不利活荷載布置的原則是什么？ 答：求某跨跨中最大正彎矩時(shí)，應(yīng)在該跨布置活荷載，然后向其左右，每隔一跨布置活荷載

49、。 求某跨跨中最大負(fù)彎矩(即最小彎矩)時(shí)，該跨不應(yīng)布置活荷載，而在左右相鄰各跨布置活荷載，然后再隔跨布置。 求某支座最大負(fù)彎矩時(shí)，應(yīng)在該支座左、右兩跨布置活荷載，然后再隔跨布置。求某支座左、右截面最大剪力時(shí)，其活載布置與求該支座最大負(fù)彎矩時(shí)的布置相同。在確定端支座最大剪力時(shí)，應(yīng)在端跨布置活荷載，然后每隔一跨布置活荷載。25、什么是連續(xù)梁的內(nèi)力包絡(luò)圖？ 答：將幾種不利荷載組合下的內(nèi)力圖繪制在同一個(gè)圖上，形成內(nèi)力疊合圖，其外包絡(luò)線形成的圖形稱為內(nèi)力包絡(luò)圖。也就是梁各截面可能出現(xiàn)的最不利內(nèi)力。無(wú)論活荷載如何布置，梁上各截面的內(nèi)力都不會(huì)超過(guò)內(nèi)力包絡(luò)圖上的內(nèi)力值。由此種內(nèi)力確定的梁的配筋是安全的。26、

50、哪些結(jié)構(gòu)不宜按塑性理論方法計(jì)算結(jié)構(gòu)內(nèi)力？ 答：對(duì)于直接承受動(dòng)力荷載的結(jié)構(gòu)、輕質(zhì)混凝土結(jié)構(gòu)及其他特種混凝土結(jié)構(gòu)、受侵蝕性氣體或液體作用嚴(yán)重的結(jié)構(gòu)及預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)和二次受力的疊合結(jié)構(gòu)不宜采用塑性理論方法計(jì)算結(jié)構(gòu)內(nèi)力。27、什么是鋼筋混凝土受彎構(gòu)件塑性鉸？ 答：鋼筋混凝土受彎構(gòu)件塑性鉸：由于受拉鋼筋屈服，發(fā)生塑性變形，從而產(chǎn)一定的塑性轉(zhuǎn)角。在彎矩增加極少的情況下，截面相對(duì)轉(zhuǎn)角劇增，截面產(chǎn)生很大的轉(zhuǎn)動(dòng)，好像出現(xiàn)一個(gè)鉸一樣，稱之為“塑性鉸”。28、影響塑性鉸轉(zhuǎn)動(dòng)能力的因素有那些？答：影響塑性鉸轉(zhuǎn)動(dòng)能力的因素有： (1)鋼筋的種類，采用軟鋼作為受拉鋼筋時(shí)，塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力較大； (2)混凝土的極限壓應(yīng)變

51、，而混凝土的極限壓應(yīng)變除與混凝土強(qiáng)度等級(jí)有關(guān)外，箍筋用量多或受壓縱筋較多時(shí)，都能增加混凝土的極限壓應(yīng)變； (3)在以上條件確定的情況下，受拉縱筋配筋率對(duì)塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力有決定性的作用。29、塑性鉸有哪些特點(diǎn)？ 答：與理想的鉸不同，塑性鉸不是集中在一個(gè)截面，而是具有一定的長(zhǎng)度，稱為鉸區(qū)長(zhǎng)度，只是為了簡(jiǎn)化認(rèn)為塑性鉸是一個(gè)截面；理想鉸不能傳遞彎矩，塑性鉸能承受彎炬，為簡(jiǎn)化考慮，認(rèn)為塑性鉸所承受的彎矩為定值，為截面的屈服彎炬，即考慮為理想彈塑性；理想鉸可以自由轉(zhuǎn)動(dòng)，塑性鉸為單向鉸，只能使截面沿彎矩方向發(fā)生轉(zhuǎn)動(dòng)，反方向不能轉(zhuǎn)動(dòng)，塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力有限，其轉(zhuǎn)動(dòng)能力與鋼筋種類、受拉縱筋配筋率及混凝土的極限壓應(yīng)變等因素有關(guān)。30、簡(jiǎn)述用