高大模板專項施工方案(1)

1、辦公樓地下室工程高大模板專項施工方案編制人：審核人：審批人：高大模板專項施工方案一、編制依據(jù)：1. 本工程設(shè)計施工圖紙及其標準圖（包括設(shè)計變更、圖紙會審記錄、設(shè)計交底等文件）2. 建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ162-2008）3. 混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50204-2002）4. 建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準（GB50300-2001）5. 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）6.建筑施工手冊（第四版）7.建筑施工安全檢查標準（JGJ5999）8.建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范（JGJ8091）9.建筑拆除工程安全技術(shù)規(guī)范（JGJ1472004）二、工

2、程概況（一）工程總體規(guī)模1#車庫，3#房、4#房公寓式辦公樓總面積，地上2層，地下2層，工程由公寓式辦公樓、商鋪、地下室組成，框架剪力墻結(jié)構(gòu)。（二）結(jié)構(gòu)設(shè)計概況本工程±0.000相當于黃海高程5.15M，框架剪力墻結(jié)構(gòu),模板施工過程中，屬于高大支模的有：地下二層頂板：板厚250，板面標高為-4.800M，底板面標高為-8.400M,層高3.60M，模板搭設(shè)高度3.35M，主梁斷面尺寸主要有500×800、600×1350。地下一層頂板：板厚300，板面標高為-1.050M，層高3.75M，模板搭設(shè)高度3.45M，主梁斷面尺寸主要有500×800、500&

3、#215;950、500×1100、600×1200、600×1450。局部坡頂板：板厚120，板面標高為從+10.850+14.810M，二層板面標高為+5.400M,層高5.450M9.410M，模板搭設(shè)高度5.339.29M，主梁斷面尺寸主要有250×600、250×670、300×670。三、排架施工方案（一）排架搭設(shè)方案搭設(shè)所用鋼管全部采用48×3.0，木方用50mm×100mm，模板采用15mm厚多層板。每根立桿底部設(shè)置墊板，墊板厚度不小于50mm。1、板底排架板底模用15厚多層板，板底肋用50

4、5;100木方，間距250；立桿縱距為800，立桿橫距為800，板底縱橫向鋼管間距同立桿，立桿頂部采用雙扣件與板底縱橫向鋼管連接；排架水平桿步距1500，最頂部的兩步水平桿間距為900，在離樓（地）面200高處設(shè)一道縱橫向掃地桿。2、梁底排架（1）500×800、500×950、500×1100梁，采用15厚多層板底模和側(cè)模，側(cè)模內(nèi)肋用50×100木方，間距200，外肋采用48×3.0鋼管，間距400；支撐排架梁底木方4根（豎放），梁兩側(cè)立柱間距1000，立柱梁跨度方向間距800，梁底增設(shè)1道承重立桿，立柱縱距800，梁底支撐小橫桿間距400；

5、排架水平桿步距1500，在離樓（地）面200高處設(shè)一道縱橫向掃地桿。（2）600×1200、600×1350、600×1450梁,采用15厚多層板底模和側(cè)模，側(cè)模內(nèi)肋50×100木方，間距200，外肋采用48×3.0雙鋼管，間距400；梁高方向設(shè)2道14對拉螺栓，豎向間距按梁高均勻布置，水平間距400；支撐排架梁底木方5根（豎放），梁兩側(cè)立柱間距1100，梁底增設(shè)1道承重立桿縱距800，梁底支撐小橫桿間距400；排架水平桿步距1500，在離樓（地）面200高處設(shè)一道縱橫向掃地桿。（3）250×600、250×670、300&

6、#215;670梁，采用15厚多層板底模和側(cè)模，側(cè)模內(nèi)肋用50×100木方，間距200，外肋采用48×3.0鋼管，間距400；支撐排架梁底木方3根（豎放），梁兩側(cè)立柱間距800，立柱梁跨度方向間距800，梁底增設(shè)1道承重立桿，立柱縱距800，梁底支撐小橫桿間距400；排架水平桿步距1500，在離樓（地）面200高處設(shè)一道縱橫向掃地桿。排架搭設(shè)時先在樓面上由測量人員放線定位確保排架位置的準確性，以利于梁模板支架的搭設(shè)。（詳見下圖）（二）鋼管扣件排架搭設(shè)要求1、排架鋼管應(yīng)采用現(xiàn)行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T 13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T 3092）中規(guī)定的Q

7、235普通鋼管，其質(zhì)量應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準碳素結(jié)構(gòu)鋼（GB/T 700）中Q235-A級鋼的規(guī)定，不得使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋的鋼管。2、扣件采用可鍛鑄鐵制作，其材質(zhì)應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準鋼管腳手架扣件（GB 15831）的規(guī)定。扣件在螺栓擰緊扭力矩在40-65Nm，并且保證達65Nm時不發(fā)生破壞。連接用的普通螺栓應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準六角頭螺栓C級GB/T5780和六角頭螺栓GB/T5782的規(guī)定。3、排架必須設(shè)置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應(yīng)采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿應(yīng)采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。4、梁、板底橫桿與立桿連接必須采用雙扣件

8、。5、支模架應(yīng)由架子工（持證）搭設(shè)，施工前做好每項安全技術(shù)交底，施工時隨做隨檢，做好記錄，驗收合格后才能進入下道工序施工。6、沿高支模的四周軸線從底至頂垂直剪刀撐，且嚴格按規(guī)范設(shè)置，并與地面頂緊。7、高支模承重腳手架應(yīng)和本層其它部位非高支模承重腳手架、已澆筑好的柱或剪力連成整體。8、本層砼澆筑前，下一屋的支模架頂撐不得拆除。9、立桿接長采用對接扣件，相鄰立桿的接頭錯開高度500。10、扣件扭力矩在4065N.m確?？奂幌禄?。11、每道縱橫向軸線上、沿后澆帶兩側(cè)應(yīng)設(shè)置垂直剪刀撐。其它未盡事宜，應(yīng)嚴格按照有關(guān)規(guī)范執(zhí)行，確保安全。四、混凝土澆搗注意事項由于排架高度比較大，所以在澆搗混凝土時所產(chǎn)生

9、的施工荷載對排架有著至關(guān)重要的影響，所以需注意以下事項：1、澆搗梁混凝土時，盡量讓荷載均勻分布，采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式，確保模板支架施工過程中均衡受載。2、為了避免內(nèi)模被沖壞和側(cè)移，減少澆筑沖力，混凝土輸出口必須安裝90度彎頭，以減小傾倒混凝土的施工荷載。3、嚴格控制實際施工荷載不超過設(shè)計荷載1 kN/m2，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放。4、澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。并在澆筑前對施工區(qū)域設(shè)置警戒線，不準人員進入排架內(nèi)部。5、梁砼應(yīng)分層澆筑。6、砼的堆集料高度不超過結(jié)平標高100，人員分散作業(yè)。7、澆筑前

10、必須有參建各方的書面驗收通過手續(xù)方可實施。五、排架的拆除1、排架拆除前應(yīng)有項目工程師召集有關(guān)人員對工程進行全面檢查，確認相應(yīng)部位頂板混凝土均已達到設(shè)計強度，確已不需要時排架方可拆除。2、支撐系統(tǒng)的拆除作業(yè)必須自上而下逐步進行，嚴禁上下步同時拆除作業(yè)，分段拆除的高差不應(yīng)大于2步。3、拆除排架時，地面應(yīng)設(shè)圍欄和警戒，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內(nèi)。4、拆下的桿件與零配件應(yīng)分堆，嚴禁高空拋擲。六、排架的安全使用及管理1、進入施工現(xiàn)場人員必須戴好安全帽，高空作業(yè)人員必須佩帶安全帶，并應(yīng)系牢。2、操作者應(yīng)有特種作業(yè)上崗證，身體健康，并在接受本工程項目部的安全交底后方可上崗。經(jīng)醫(yī)生檢查認為不適宜高空作業(yè)

11、的人員，不得進行高空作業(yè)。3、二步架以上施工時應(yīng)佩帶安全帶，嚴禁向下拋扣件等物品，上部施工時，地面應(yīng)有專人警戒守護。4、作業(yè)人員應(yīng)衣著靈便，但不準赤膊裸身。應(yīng)腳穿軟底防滑鞋。5、施工中若發(fā)生安全設(shè)施隱患或缺陷，務(wù)必及時處理或停工，并向上級匯報，班前、班后均應(yīng)檢查已施工部分的質(zhì)量，安全情況，并按查驗情況逐次以記錄。6、排架的搭設(shè)還是拆除，均不得上、下步同時作業(yè)。7、嚴禁強風、雨、雪及夜間高空搭設(shè)和拆除作業(yè)操作。8、在排架使用期間，嚴禁拆除主節(jié)點處的縱橫向水平桿、縱橫向掃地桿等。9、模板支撐系統(tǒng)搭設(shè)后至拆除的使用全過程，立桿底部不得松動，不得任意拆除任何一根桿件，不得松動扣件，不得用作起重纜風的拉

12、結(jié)。10、混凝土澆筑應(yīng)盡可能使排架支撐系統(tǒng)均勻受載。11、嚴格控制模板支撐系統(tǒng)的施工荷載，不得超過設(shè)計荷載，在施工中應(yīng)有專人監(jiān)控。12、在混凝土澆筑過程中應(yīng)有專人對模板支撐系統(tǒng)進行監(jiān)護，發(fā)現(xiàn)有松動、變形等情況，必須立即停止?jié)仓⒉扇∠鄳?yīng)措施。13、搭拆腳手架時，地面應(yīng)設(shè)圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內(nèi)。七、應(yīng)急救援預案（一）概況在超厚、高大模板區(qū)域內(nèi)施工極可能發(fā)生高空墜落、模板坍塌、物體打擊等重大事故。本預案針對上述可能發(fā)生的高空墜落、模板坍塌及物體打擊緊急情況進行應(yīng)急準備和響應(yīng)。（二）機構(gòu)設(shè)置為對可能發(fā)生的事故能夠快速反應(yīng)、求援，項目部成立應(yīng)急救援領(lǐng)導小組，由項目經(jīng)理任組長，

13、負責事故現(xiàn)場指揮，統(tǒng)籌安排等。項目部應(yīng)急救援領(lǐng)導小組組 長項目經(jīng)理副組長施工負責人 組 員施工員、安全員、材料員 各施工班組成員*當施工發(fā)生事故，若應(yīng)急救援小組組長不在位時，由副組長負責現(xiàn)場指揮救援。施工現(xiàn)場緊急情況處理流程圖發(fā)現(xiàn)人發(fā)現(xiàn)后立即向項目經(jīng)理或現(xiàn)場負責人報告公司質(zhì)量安全管理部負責人項目經(jīng)理或現(xiàn)場負責人迅速作出判斷，下達應(yīng)急指令；同時以最快方式向本單位工程部門、經(jīng)理報告，并根據(jù)情況的嚴重程度決定是否報警。跟蹤應(yīng)急處理情況，必要時趕赴現(xiàn)場協(xié)助處理；處理完畢后，評審應(yīng)急準備和響應(yīng)程序，必要時修訂文件。應(yīng)急救援領(lǐng)導小組的職責1、負責制定事故預防工作相關(guān)部門人員的應(yīng)急救援工作職責。2、負責突發(fā)

14、事故的預防措施和各類應(yīng)急救實施的準備工作，統(tǒng)一對人員，材料物資等資源的調(diào)配。3、進行有針對性的應(yīng)急救援應(yīng)變演習，有計劃區(qū)分任務(wù)，明確責任。4、當發(fā)生緊急情況時，立即報告公司應(yīng)急救援領(lǐng)導小組并及時采取救援工作，盡快控制險情蔓延，必要時，報告當?shù)夭块T，取得政府及相關(guān)部門的幫助。（三）應(yīng)急救援工作程序1、當事故發(fā)生時小組成員立即向組長匯報，由組長立即上報公司，必要時向當?shù)卣嚓P(guān)部門，以取得政府部門的幫助。2、由應(yīng)急救援領(lǐng)導小組，組織項目部全體員工投入事故應(yīng)急救援搶險工作中去，盡快控制險情蔓延，并配合、協(xié)助事故的處理調(diào)查工作。3、事故發(fā)生時，組長或其他成員不在現(xiàn)場時，由在現(xiàn)場的其他組員作為臨時現(xiàn)場救

15、援負責人負責現(xiàn)場的救援指揮安排。4、項目部指定專人負責事故的收集、統(tǒng)計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。（四）救援方法1、地當發(fā)生模板坍塌事故時，立即組織人員及時搶救，疏散施工人員，防止事故擴大，在有傷亡的情況下控制好事故現(xiàn)場；2、報120急救中心，到現(xiàn)場搶救傷員。3、急報項目部應(yīng)急救援小組、公司和有關(guān)應(yīng)急救援單位，采取有效應(yīng)急救援措施；4、清理事故現(xiàn)場，檢查現(xiàn)場施工人員是否齊全，避免遺漏傷亡人員，把事故損失控制到最??；5、預備應(yīng)急救援工具：常用藥箱等。八、排架計算書板模板及支架計算時取：1）板厚300，層高3.75M，模板搭設(shè)高度3.45M；2）板厚120，層高9.410

16、M，模板搭設(shè)高度9.29M。梁模板及支架計算時取：1）梁截面600×1450，層高3.75M，模板搭設(shè)高度3.45M；2）梁截面300×670，層高9.410M，模板搭設(shè)高度9.29M。板模板(300厚)計算書模板支架的計算依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ162-2008）、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。（一）參數(shù)信息:橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.80；步距(m):1.5

17、0；采用的鋼管(mm):48×3.0 ；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；面板采用膠合面板，厚度為15mm。圖1樓板支撐架荷載計算單元(二)模板面板計算:面板為受彎構(gòu)件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 100×1.52/6 = 37.5 cm3；I = 100×1.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25×0.3

18、5;1+0.35×1 = 7.85 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN)：q2 = 1×1= 1 kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:其中：q=1.2×7.85+1.4×1= 10.82kN/m最大彎矩M=0.1×10.82×0.252= 0.068 kN·m；面板最大應(yīng)力計算值= 67625/37500 = 1.803 N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13 N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值為 1.803 N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值 13 N

19、/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為其中q = 7.85kN/m面板最大撓度計算值 v = 0.677×7.85×2504/(100×9500×4166666.667)=0.005 mm；面板最大允許撓度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.005 mm 小于面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!(三)模板支撐方木的計算:方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；I=5×10×10×10/12 = 416.6

20、7 cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25×0.25×0.3 = 1.875 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：p1 = (1 + 2)×0.8×0.25 = 0.6 kN；2.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 1.2 × (q1 + q2) = 1.2×(1.875 + 0.088)

21、= 2.355 kN/m；集中荷載 p = 1.4×0.6=0.84 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.84×0.8 /4 + 2.355×0.82/8 = 0.356 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.84/2 +2.355×0.8/2 = 1.362 kN ；方木最大應(yīng)力計算值= M /W = 0.356×106/83333.33 = 4.277 N/mm2；方木的抗彎強度設(shè)計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值為 4.277 N/mm2小于方木的抗彎強度設(shè)計值 13.0 N/mm

22、2,滿足要求!3.抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T其中最大剪力: Q = 2.355×0.8/2+0.84/2 = 1.362 kN；方木受剪應(yīng)力計算值 T = 3 ×1.362×103/(2 ×50×100) = 0.409 N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值 T = 1.4 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值 0.409 N/mm2小于方木的抗剪強度設(shè)計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計

23、算公式如下:均布荷載 q = q1 + q2 = 1.962 kN/m；集中荷載 p = 0.6 kN；最大撓度計算值 V= 5×1.962×8004 /(384×9500×4166666.667) +600×8003 /( 48×9500×4166666.7) = 0.426 mm；最大允許撓度 V=800/ 250=3.2 mm；方木的最大撓度計算值 0.426 mm 小于方木的最大允許撓度 3.2 mm,滿足要求!(四)板底支撐鋼管計算:支撐鋼管支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力

24、，P = 2.355×0.8 + 0.84 = 2.724 kN；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.733 kN.m ；最大變形 Vmax = 1.414 mm ；最大支座力 Qmax = 9.666 kN ；最大應(yīng)力= 732607.031/4490 = 163.164 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設(shè)計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 163.164 N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強度設(shè)計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 1.414mm 小于

25、800/150與10 mm,滿足要求!(五)扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取12.80 kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值; 計算中R取最大支座反力,R= 9.666 kN；R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! (六)模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷

26、載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.129×3.45 = 0.445 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.35×0.8×0.8 = 0.224 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25×0.3×0.8×0.8 = 4.8 kN；靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.469 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載。活荷載標準值 NQ = (1+2 ) ×0.8×0.8 = 1.92 kN；3.立桿

27、的軸向壓力設(shè)計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.251 kN；(七)立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN) ：N = 9.251 kN；- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；- 鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣

28、件式規(guī)范，由下式計算 l0 = h+2a a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；得到計算結(jié)果：立桿計算長度 L0 = h + 2a = 1.5+2×0.1 = 1.7 m ；L0 / i = 1700 / 15.9=107 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.537 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；=9251.274/(0.537×424) = 40.631 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算= 40.631 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 f= 205 N/mm2，滿足要求！板模板(120厚坡屋面)計算書高支撐架的

29、計算依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ162-2008）、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。（一）參數(shù)信息:橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.80；步距(m):1.50；采用的鋼管(mm):48×3.0 ；面板采用膠合面板，厚度為15mm。木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；圖1樓板支撐架荷載計算單元（二）模板面板計算:面板為受彎構(gòu)件,需要驗算其抗彎強度和

30、剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 100×1.52/6 = 37.5 cm3；I = 100×1.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN)：q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:其中：

31、q=1.2×3.35+1.4×2.5= 7.52kN/m最大彎矩M=0.1×7.52×0.252= 0.047 kN·m；面板最大應(yīng)力計算值= 47000/37500 = 1.253 N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13 N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值為 1.253 N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為其中q = 3.35kN/m面板最大撓度計算值 v = 0.677×3.35×2504/(100×9500×4166666.667)=0.002

32、 mm；面板最大允許撓度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.002 mm 小于面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!（三）模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25×0.25×0.12 = 0.75 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.35×0.25 = 0

33、.088 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：p1 = (2.5+2)×0.8×0.25 = 0.9 kN；2.方木抗彎強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 1.2×(0.75 + 0.088) = 1.005 kN/m；集中荷載 p = 1.4×0.9=1.26 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.26×0.8 /4 + 1.005×0.82/8 = 0.332 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2

34、= 1.26/2 + 1.005×0.8/2 = 1.032 kN ；方木的最大應(yīng)力值= M / w = 0.332×106/83.333×103 = 3.989 N/mm2；方木抗彎強度設(shè)計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值為 3.989 N/mm2小于方木的抗彎強度設(shè)計值 13.0 N/mm2，滿足要求!3.方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh < T其中最大剪力: V = 0.8×1.005/2+1.26/2 = 1.032 kN；方木受剪應(yīng)力計算值 T

35、 = 3 ×1032/(2 ×50 ×100) = 0.31 N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪應(yīng)力計算值為 0.31 N/mm2小于方木的抗剪強度設(shè)計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.方木撓度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:均布荷載 q = q1 + q2 = 0.75+0.088=0.838 kN/m；集中荷載 p = 0.9 kN；方木最大撓度計算值 V= 5×0.838×8004 /(384×9500×4166666.67) +900&

36、#215;8003 /( 48×9500×4166666.67) = 0.355 mm；方木最大允許撓度值 V= 800/250=3.2 mm；方木的最大撓度計算值 0.355 mm 小于方木的最大允許撓度值 3.2 mm,滿足要求!（四）木方支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1.005×0.8 + 1.26 = 2.064 kN；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.555 kN.m ；最大變形 Vmax

37、= 1.072 mm ；最大支座力 Qmax = 7.324 kN ；支撐鋼管最大應(yīng)力= 0.555×106/4490=123.631 N/mm2；支撐鋼管抗壓強度設(shè)計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的計算最大應(yīng)力計算值 123.631 N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強度設(shè)計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 1.072 mm 小于800/150與10 mm,滿足要求!（五）扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN ?？v向或橫向

38、水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值 R= 7.324 kN；R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! （六）模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.138×9.29 = 1.286 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.35×0.8×0.8 = 0.224 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25×0.12×0.8×0.8 = 1.

39、92 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.43 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ) ×0.8×0.8 = 2.88 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.148 kN；(七)立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN) ：N = 8.148 kN；- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.59 cm

40、； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；- 鋼管立桿最大應(yīng)力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范，按下式計算l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數(shù)，取值為1.155； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表；u = 1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.5+0.1×2 = 1.7 m；L0/

41、i = 1700 / 15.9 = 107 ；由長細比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.537 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值；=8147.683/（0.537×424） = 35.784 N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值= 35.784 N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.243；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.7 按照表2取值1.018 ；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 Lo = k1k2

42、(h+2a) = 1.243×1.018×(1.5+0.1×2) = 2.151 m；Lo/i = 2151.136 / 15.9 = 135 ；由長細比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.371 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值；=8147.683/（0.371×424） = 51.796 N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值= 51.796 N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。梁模板(600*1450)計算書高支撐架的計算依據(jù)建筑施

43、工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ162-2008）、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。（一）參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.60；梁截面高度 D(m):1.45混凝土板厚度(mm):300.00；立桿梁跨度方向間距La(m):0.80；立桿步距h(m):1.50；梁兩側(cè)立柱間距(m):1.10；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.80；梁底縱向支撐根數(shù)：5；面板厚度(mm)：15.0；截面類型為

44、圓鋼管48×3.0；（二）梁模板荷載標準值計算1.梁側(cè)模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.20

45、0；2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別為 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。（三）梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為7根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下:其中， - 面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板

46、的凈截面抵抗矩，W = 40×1.5×1.5/6=15cm3； f - 面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.2×0.4×18×0.9=7.78kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q2= 1.4×0.4×2×0.9=1.01kN/m；q = q1+q2 = 7.776+1.008 = 8.784 kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 191.67mm；面板的最大彎距 M= 0.1×8.784

47、15;191.6672 = 3.23×104N.mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 3.23×104 / 1.50×104=2.151N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =2.151N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值: q = 18×0.4 = 7.2N/mm； l-計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 191.67mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 40

48、5;1.5×1.5×1.5/12=11.25cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.677×7.2×191.674/(100×9500×1.13×105) = 0.062 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =191.667/250 = 0.767mm；面板的最大撓度計算值 =0.062mm 小于面板的最大容許撓度值 =0.767mm，滿足要求?。ㄋ模┝簜?cè)模板內(nèi)外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm，截面高度100

49、mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50×1002×1/6 = 83.33cm3；I = 50×1003×1/12 = 416.67cm4；內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中， - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)； M - 內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)； W - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.192=4.21kN/m；內(nèi)楞計算跨度

50、(外楞間距): l = 400mm；內(nèi)楞的最大彎距: M=0.1×4.21×400.002= 6.73×104N.mm；最大支座力:R=1.1×4.209×0.4=1.852 kN；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計算值 = 6.73×104/8.33×104 = 0.808 N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 11N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 0.808 N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值 f=11N/mm2，滿足要求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗算其中 E - 面板材質(zhì)的彈性模量： 9000N/mm2； q-作用

51、在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值： q =18.00×0.19= 3.45 N/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 400mm； I-面板的截面慣性矩：I = 8.33×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計算值: = 0.677×3.45×4004/(100×9000×8.33×106) = 0.008 mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 400/250=1.6mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值=0.008mm 小于內(nèi)楞的最大容許撓度值 =1.6mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力1.852k

52、N,按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.0；外鋼楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 21.56cm4；外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kN.m)外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算其中 - 外楞受彎應(yīng)力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M= 1.157 kN.m外楞最大計算跨度: l = 400mm；經(jīng)計算得到，外楞的受彎應(yīng)力計算值: = 1.16

53、5;106/8.98×103 = 128.895 N/mm2；外楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計算值 =128.895N/mm2小于外楞的抗彎強度設(shè)計值 f=205N/mm2，滿足要求?。ㄎ澹┐┝郝菟ǖ挠嬎泸炈愎饺缦?其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑: 14 mm；穿梁螺栓有效直徑: 11.55 mm；穿梁螺栓有效面積: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18×0.4×0.6 =4.32 k

54、N。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170×105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.32kN 小于穿梁螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，滿足要求?。┝旱啄０逵嬎忝姘鍨槭軓澖Y(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 800×15×15/6 = 3.00&

55、#215;104mm3；I = 800×15×15×15/12 = 2.25×105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中， - 梁底模板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =150.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.80×1.45×0.90=31.95kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.2×0.35

56、15;0.80×0.90=0.30kN/m；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3: 1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=31.95+0.30+2.02=34.26kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax = 0.10×34.265×0.152； =0.077×106/3.00×104=2.57N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力 =2.57 N/mm2小于梁底模面板的抗壓強度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時

57、不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)×1.450+0.35）×0.80= 29.86KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =150.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677×29.86×1504/(100×9500×2.25×105)=0.048mm；面板的最大撓度計算值: =0.048mm 小于面板的最大允許撓度值: = 150 / 250 = 0.6mm，滿足要求?。ㄆ撸┝旱字蔚挠嬎惚竟こ塘旱字尾捎娩摴?。強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載