鍋爐梁模板計算書

1、模板工程施工方案計算書工 程 名 稱： 編 制 人： 日 期： 目 錄一、編制依據(jù)1二、工程參數(shù)1三、新澆砼對模板側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值計算2四、梁側(cè)模板面板驗算2五、梁側(cè)模板次楞驗算3六、梁側(cè)模板主楞驗算5七、對拉螺栓驗算6八、梁底模板面板驗算7九、梁底模板次楞驗算8十、梁底橫向水平桿驗算9十一、梁底縱向水平桿驗算11十二、扣件抗滑移驗算12十三、扣件式鋼管立柱計算12十四、立桿底地基承載力驗算14一、 編制依據(jù)1、工程施工圖紙及現(xiàn)場概況2、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ162-2008）3、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50204-2002）4、建筑施工手冊第四版（縮印本）5、建筑施工現(xiàn)場管

2、理標(biāo)準(zhǔn)DBJ14-033-20056、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)。7、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）2006年版8、混凝土模板用膠合板GB/T17656-20089、冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范(GB 50018-2002)10、木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50005-2003）二、 工程參數(shù)梁與支架參數(shù)梁截面寬度0.95m梁截面高度2.5m支架高度6.5m樓板厚度0.25m立桿梁跨度方向間距l(xiāng)a0.4m鋼管類型48×2.75m梁兩側(cè)與梁底立桿梁兩側(cè)立桿間距1.2m,梁下增加2根立柱水平桿最大步距1.5m立桿伸出水平桿長度a0.4m面板12mm厚

3、木膠合板梁底面板下次楞45×65mm方木，8根梁側(cè)次楞45×65mm方木，間距150mm梁側(cè)主楞兩根雙鋼管48×3.0，間距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直徑12mm，間距：500mm×300mm荷載參數(shù)永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.098kN/m可變荷載施工人員及設(shè)備荷載1kN/m2傾倒砼荷載4kN/m2振搗砼對梁底模板荷載2kN/m2振搗砼對梁側(cè)模板荷載4kN/m2三、 新澆砼對模板側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22ct0

4、12V=0.22×24×5.0×1.2×1.2×1.22=46.380 kN/m2F=cH=24×2.5=60.000 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新澆混凝土的初凝時間，按200/(T+15)計算，取初凝時間為5.0小時。T：混凝土的入模溫度，經(jīng)現(xiàn)場測試，為25； V - 混凝土的澆筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.5m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.2； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.2。根據(jù)以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板

5、的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值取較小值46.380kN/m2。四、 梁側(cè)模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為12mm，驗算跨中最不利抗彎強(qiáng)度和撓度。計算寬度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 1000×12×12/6=24000mm3；截面慣性矩I= 1000×12×12×12/12=144000mm4；（一）強(qiáng)度驗算1、面板按三跨連續(xù)板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.15m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k=46.380kN/m2，振搗砼對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設(shè)計值為：q1=0.9×

6、;1.2×46.380+1.4×4×1=55.130KN/mq1=0.9×1.35×46.380+1.4×0.7×4×1= 59.88KN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1= 59.88KN/m作為設(shè)計依據(jù)。3、強(qiáng)度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.1×59.88×0.152=0.13KN·m面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.13×106=5.42N/mm2 < f=12.5N/mm2W24000面板強(qiáng)度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓

7、度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下：q = 1×46.380=46.38KN/m；面板最大容許撓度值: 150/250=0.6mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.677×46.380×1504=0.25mm < 0.6mm100EI100×4500×144000滿足要求!五、 梁側(cè)模板次楞驗算次楞采用方木，寬度:45mm 高度:65mm，間距：0.15m,截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =45×65×65/6=31688mm3；

8、截面慣性矩I =45×65×65×65/12=1029844mm4；（一）強(qiáng)度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取主楞間距，L=0.5m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k=46.380kN/m2，振搗砼對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設(shè)計值為：q1=0.9×1.2×46.380+1.4×4×0.15=8.270KN/mq2=0.9×1.35×46.380+1.4×0.7×4×0.15= 8.98

9、2KN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q=8.982KN/m作為設(shè)計依據(jù)。3、強(qiáng)度驗算計算最大彎矩：Mmax=0.1ql2=0.1×8.982×0.52=0.225kN·m最大支座力：1.1ql=1.1×8.982×0.5=4.94kN次楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f17N/mm2。=Mmax=0.225×106=7.100N/mm2 < 17N/mm2W31688 滿足要求!（二）抗剪強(qiáng)度驗算次楞最大剪力設(shè)計值V1=0.6q1l=0.6×8.982×0.5=2.695KN木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv=1.7N/mm2；抗剪強(qiáng)度按下式

10、計算:=3V=3×2.695×103= 1.382N/mm2 < fv=1.7N/mm22bh2×45×65 次楞抗剪強(qiáng)度滿足要求!（三）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下：q = 46.380×0.15=6.957KN/m；次楞最大容許撓度值=500/250=2mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.677×6.957×5004= 0.286mm < 2mm100EI100×10000×1029844 滿

11、足要求!六、 梁側(cè)模板主楞驗算主楞采用雙鋼管48×3.0，間距：0.5m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =8980mm3；截面慣性矩I =215600mm4；（一）強(qiáng)度驗算1、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=4.94kN，按集中荷載作用下三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取穿梁螺栓間距間距，L=0.3m。主楞計算簡圖(kN)主楞彎矩圖(kN.m)2、強(qiáng)度驗算最大彎矩Mmax=0.259kN·m主楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f205N/mm2。=Mmax=0.259×106=28.842N/mm2 < 205N/mm2W8980 滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時

12、不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，其作用效應(yīng)下次楞傳遞的集中荷載P=3.826kN，主楞彈性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容許撓度值：300/250=1.2mm；經(jīng)計算主楞最大撓度Vmax=0.027mm < 1.2mm。滿足要求!七、 對拉螺栓驗算對拉螺栓軸力設(shè)計值：NabFsa對拉螺栓橫向間距；b對拉螺栓豎向間距；Fs新澆混凝土作用于模板上的側(cè)壓力、振搗混凝土對垂直模板產(chǎn)生的水平荷載或傾倒混凝土?xí)r作用于模板上的側(cè)壓力設(shè)計值：Fs=0.95（rGG4krQQ 2k）=0.95×(1.2×46.380+1.4×4)=58.19kN。N

13、=0.50×0.30×58.19=8.73kN。對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設(shè)計值Ntb：Ntb =AnFtbAn對拉螺栓凈截面面積Ftb螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值本工程對拉螺栓采用M12，其截面面積An=76.0mm2，可承受的最大軸向拉力設(shè)計值Ntb=12.92kN > N=8.73kN。滿足要求!八、 梁底模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為12mm。 取梁底橫向水平桿間距0.13m作為計算單元。面板的截面抵抗矩W= 13.00×1.2×1.2/6=3.120cm3；截面慣性矩I= 13.00×1.2×1.2×1.2/

14、12=1.872cm4；（一）強(qiáng)度驗算1、梁底次楞為8根，面板按多跨連續(xù)板計算，其計算跨度取梁底次楞間距，L=0.136m。2、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設(shè)計值為：q1=0.9×1.2×(24×2.5+1.5×2.5+0.3)+1.4×2×0.13=9.32kN/mq1=0.9×1.35×(24×2.5+1.5×2.5+0.3)+1.4×0.7×2×0.13= 10.35kN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1= 10.35kN/m作為設(shè)計依據(jù)。計算簡圖(kN)彎矩

15、圖(kN.m)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=0.555kN;N2=1.596kN;N3=1.358kN;N4=1.418kN;N5=1.418kN;N6=1.358kN;N7=1.596kN;N8=0.555kN;最大彎矩 Mmax = 0.020kN.m梁底模板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的彎曲應(yīng)力按下式計算：=Mmax=0.020×106=6.410N/mm2 < 12.5N/mm2W3.120×103滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下：q = 0

16、.13×（24×2.51.5×2.50.3）=8.33kN/m；計算簡圖(kN)面板彈性模量: E = 4500N/mm2；經(jīng)計算，最大變形 Vmax = 0.217mm梁底模板的最大容許撓度值: 136/250 =0.5 mm；最大變形 Vmax = 0.217mm < 0.5mm滿足要求!九、 梁底模板次楞驗算本工程梁底模板次楞采用方木，寬度45mm，高度65mm。次楞的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.5×6.5×6.5/6= 31.688cm3；I=4.5×6.5×6.5×6.5/12= 10

17、2.984cm4；（一）強(qiáng)度驗算最大彎矩考慮為永久荷載與可變荷載的計算值最不利分配的彎矩和，取受力最大的次楞，按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行計算，其計算跨度取次楞下水平橫桿的間距，L=0.13m。次楞計算簡圖 l=0.13m荷載設(shè)計值 q = 1.596/0.13= 12.277kN/m；最大彎距 Mmax =0.1ql2= 0.1×12.277×0.132= 0.021 kN.m；次楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=17N/mm2；=Mmax=0.021×106=0.663N/mm2 < 17N/mm2W31.688×103滿足要求!（二）撓度驗算次楞最大容許撓度值：l

18、/250 =130/250 =0.5 mm；驗算撓度時不考慮可變荷載值，只考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q =1.284/0.13= 9.877N/mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.677×9.877×1304=0.002mm < 0.5mm100EI100×10000×102.984×104滿足要求!十、 梁底橫向水平桿驗算橫向水平桿按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取梁底面板下次楞傳遞力。 計算簡圖(kN) 彎矩圖(kN.m)經(jīng)計算，從左到右各支座力分別為：N1=0.598kN;N2=4.32

19、8kN;N3=4.328kN;N4=0.598kN;最大彎矩 Mmax=；最大變形 Vmax=0.055mm。（一）強(qiáng)度驗算支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f (N/mm2) = 205N/mm2；支撐鋼管的彎曲應(yīng)力按下式計算：=Mmax=0.136×106=32.536N/mm2 < 205N/mm2W4.18×103滿足要求!（二）撓度驗算支撐鋼管的最大容許撓度值: l/150 =400/150 = 2.7mm或10mm；最大變形 Vmax = 0.055mm < 2.7mm滿足要求!十一、 梁底縱向水平桿驗算（一）強(qiáng)度驗算縱向鋼管按三跨連續(xù)梁計算，橫向鋼管作用在縱

20、向鋼管的集中荷載P=4.328kN，進(jìn)行最不利荷載布置如下圖：計算簡圖(kN)彎矩圖(kN.m)經(jīng)計算，從左到右各支座力分別為：N1=7.502kN;N2=14.138kN;N3=14.138kN;N4=7.502kN;最大彎矩 Mmax=；鋼管抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=205N/mm2；=Mmax=0.462×106=110.526N/mm2 < 205N/mm2W4.18×103縱向鋼管抗彎強(qiáng)度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，橫向鋼管作用在縱向鋼管的集中荷載P=4.328kN，經(jīng)計算，縱向鋼管最大變形值Vmax=0.281mm?？v

21、向鋼管的最大容許撓度值:400.0/150=2.7mm，最大變形 Vmax =0.281mm < 2.7mm滿足要求!十二、 扣件抗滑移驗算水平桿傳給立桿豎向力設(shè)計值R=14.138KN,由于采用頂托，不需要進(jìn)行扣件抗滑移的計算。十三、 扣件式鋼管立柱計算（一）風(fēng)荷載計算因在室外露天支模，故需要考慮風(fēng)荷載。基本風(fēng)壓按陜西西安市10年一遇風(fēng)壓值采用，0=0.25kN/m2。模板支架計算高度H=6.5m，按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區(qū)。風(fēng)壓高度變化系數(shù)µz=0.84。計算風(fēng)荷載體形系數(shù)：將模板支架視為桁架，按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表第32項和36項的規(guī)定計算。模板支架

22、的擋風(fēng)系數(shù)j=1.2×An/(la×h)=1.2×0.101/(0.4×1.5)=0.202式中An =(la+h+0.325lah)d=0.101m2An -一步一跨內(nèi)鋼管的總擋風(fēng)面積。la-立桿間距，0.4mh-步距，1.5md-鋼管外徑，0.048m系數(shù)1.2-節(jié)點面積增大系數(shù)。系數(shù)0.325-模板支架立面每平米內(nèi)剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數(shù)：µst=1.2j=1.2×0.202=0.24無遮攔多排模板支撐架的體形系數(shù)：µs=µst1-n=0.241-0.85 10=1.291-1-0.85-風(fēng)荷載地形地貌修正系數(shù)。n-支撐架相連立桿排數(shù)。風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值k=µzµs0=0.84×1.29×0.25=0.271kN/m2風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值：Mw=0.92×1.4klah2=0.92×1.4×0.271×0.4×1.52= 0.028kN·m1010（二）立柱軸心壓力設(shè)計值N計算上部梁傳遞的最大荷載設(shè)計值：14.138kN ；立柱承受支架自重：1.2×6.5×0.098=0.764kN 立柱軸心壓力設(shè)計值N：14.