鍋爐梁模板計(jì)算書(shū)

1、模板工程施工方案計(jì)算書(shū)工 程 名 稱： 編 制 人： 日 期： 目 錄一、編制依據(jù)1二、工程參數(shù)1三、新澆砼對(duì)模板側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算2四、梁側(cè)模板面板驗(yàn)算2五、梁側(cè)模板次楞驗(yàn)算3六、梁側(cè)模板主楞驗(yàn)算5七、對(duì)拉螺栓驗(yàn)算6八、梁底模板面板驗(yàn)算7九、梁底模板次楞驗(yàn)算8十、梁底橫向水平桿驗(yàn)算9十一、梁底縱向水平桿驗(yàn)算11十二、扣件抗滑移驗(yàn)算12十三、扣件式鋼管立柱計(jì)算12十四、立桿底地基承載力驗(yàn)算14一、 編制依據(jù)1、工程施工圖紙及現(xiàn)場(chǎng)概況2、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ162-2008）3、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范（GB50204-2002）4、建筑施工手冊(cè)第四版（縮印本）5、建筑施工現(xiàn)場(chǎng)管

2、理標(biāo)準(zhǔn)DBJ14-033-20056、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)。7、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）2006年版8、混凝土模板用膠合板GB/T17656-20089、冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范(GB 50018-2002)10、木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50005-2003）二、 工程參數(shù)梁與支架參數(shù)梁截面寬度0.95m梁截面高度2.5m支架高度6.5m樓板厚度0.25m立桿梁跨度方向間距l(xiāng)a0.4m鋼管類型48×2.75m梁兩側(cè)與梁底立桿梁兩側(cè)立桿間距1.2m,梁下增加2根立柱水平桿最大步距1.5m立桿伸出水平桿長(zhǎng)度a0.4m面板12mm厚

3、木膠合板梁底面板下次楞45×65mm方木，8根梁側(cè)次楞45×65mm方木，間距150mm梁側(cè)主楞兩根雙鋼管48×3.0，間距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直徑12mm，間距：500mm×300mm荷載參數(shù)永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.098kN/m可變荷載施工人員及設(shè)備荷載1kN/m2傾倒砼荷載4kN/m2振搗砼對(duì)梁底模板荷載2kN/m2振搗砼對(duì)梁側(cè)模板荷載4kN/m2三、 新澆砼對(duì)模板側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算新澆筑的混凝土作用于模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:F=0.22ct0

4、12V=0.22×24×5.0×1.2×1.2×1.22=46.380 kN/m2F=cH=24×2.5=60.000 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，按200/(T+15)計(jì)算，取初凝時(shí)間為5.0小時(shí)。T：混凝土的入模溫度，經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試，為25； V - 混凝土的澆筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.5m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.2； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.2。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算，新澆筑混凝土對(duì)模板

5、的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值取較小值46.380kN/m2。四、 梁側(cè)模板面板驗(yàn)算面板采用木膠合板，厚度為12mm，驗(yàn)算跨中最不利抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算寬度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 1000×12×12/6=24000mm3；截面慣性矩I= 1000×12×12×12/12=144000mm4；（一）強(qiáng)度驗(yàn)算1、面板按三跨連續(xù)板計(jì)算，其計(jì)算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.15m。2、荷載計(jì)算新澆筑混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k=46.380kN/m2，振搗砼對(duì)側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設(shè)計(jì)值為：q1=0.9×

6、;1.2×46.380+1.4×4×1=55.130KN/mq1=0.9×1.35×46.380+1.4×0.7×4×1= 59.88KN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1= 59.88KN/m作為設(shè)計(jì)依據(jù)。3、強(qiáng)度驗(yàn)算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.1×59.88×0.152=0.13KN·m面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.13×106=5.42N/mm2 < f=12.5N/mm2W24000面板強(qiáng)度滿足要求!（二）撓度驗(yàn)算驗(yàn)算撓

7、度時(shí)不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計(jì)算如下：q = 1×46.380=46.38KN/m；面板最大容許撓度值: 150/250=0.6mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.677×46.380×1504=0.25mm < 0.6mm100EI100×4500×144000滿足要求!五、 梁側(cè)模板次楞驗(yàn)算次楞采用方木，寬度:45mm 高度:65mm，間距：0.15m,截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =45×65×65/6=31688mm3；

8、截面慣性矩I =45×65×65×65/12=1029844mm4；（一）強(qiáng)度驗(yàn)算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續(xù)梁計(jì)算，其計(jì)算跨度取主楞間距，L=0.5m。2、荷載計(jì)算新澆筑混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k=46.380kN/m2，振搗砼對(duì)側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設(shè)計(jì)值為：q1=0.9×1.2×46.380+1.4×4×0.15=8.270KN/mq2=0.9×1.35×46.380+1.4×0.7×4×0.15= 8.98

9、2KN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q=8.982KN/m作為設(shè)計(jì)依據(jù)。3、強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算最大彎矩：Mmax=0.1ql2=0.1×8.982×0.52=0.225kN·m最大支座力：1.1ql=1.1×8.982×0.5=4.94kN次楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f17N/mm2。=Mmax=0.225×106=7.100N/mm2 < 17N/mm2W31688 滿足要求!（二）抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算次楞最大剪力設(shè)計(jì)值V1=0.6q1l=0.6×8.982×0.5=2.695KN木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=1.7N/mm2；抗剪強(qiáng)度按下式

10、計(jì)算:=3V=3×2.695×103= 1.382N/mm2 < fv=1.7N/mm22bh2×45×65 次楞抗剪強(qiáng)度滿足要求!（三）撓度驗(yàn)算驗(yàn)算撓度時(shí)不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計(jì)算如下：q = 46.380×0.15=6.957KN/m；次楞最大容許撓度值=500/250=2mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.677×6.957×5004= 0.286mm < 2mm100EI100×10000×1029844 滿

11、足要求!六、 梁側(cè)模板主楞驗(yàn)算主楞采用雙鋼管48×3.0，間距：0.5m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =8980mm3；截面慣性矩I =215600mm4；（一）強(qiáng)度驗(yàn)算1、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=4.94kN，按集中荷載作用下三跨連續(xù)梁計(jì)算，其計(jì)算跨度取穿梁螺栓間距間距，L=0.3m。主楞計(jì)算簡(jiǎn)圖(kN)主楞彎矩圖(kN.m)2、強(qiáng)度驗(yàn)算最大彎矩Mmax=0.259kN·m主楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f205N/mm2。=Mmax=0.259×106=28.842N/mm2 < 205N/mm2W8980 滿足要求!（二）撓度驗(yàn)算驗(yàn)算撓度時(shí)

12、不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，其作用效應(yīng)下次楞傳遞的集中荷載P=3.826kN，主楞彈性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容許撓度值：300/250=1.2mm；經(jīng)計(jì)算主楞最大撓度Vmax=0.027mm < 1.2mm。滿足要求!七、 對(duì)拉螺栓驗(yàn)算對(duì)拉螺栓軸力設(shè)計(jì)值：NabFsa對(duì)拉螺栓橫向間距；b對(duì)拉螺栓豎向間距；Fs新澆混凝土作用于模板上的側(cè)壓力、振搗混凝土對(duì)垂直模板產(chǎn)生的水平荷載或傾倒混凝土?xí)r作用于模板上的側(cè)壓力設(shè)計(jì)值：Fs=0.95（rGG4krQQ 2k）=0.95×(1.2×46.380+1.4×4)=58.19kN。N

13、=0.50×0.30×58.19=8.73kN。對(duì)拉螺栓可承受的最大軸向拉力設(shè)計(jì)值Ntb：Ntb =AnFtbAn對(duì)拉螺栓凈截面面積Ftb螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值本工程對(duì)拉螺栓采用M12，其截面面積An=76.0mm2，可承受的最大軸向拉力設(shè)計(jì)值Ntb=12.92kN > N=8.73kN。滿足要求!八、 梁底模板面板驗(yàn)算面板采用木膠合板，厚度為12mm。 取梁底橫向水平桿間距0.13m作為計(jì)算單元。面板的截面抵抗矩W= 13.00×1.2×1.2/6=3.120cm3；截面慣性矩I= 13.00×1.2×1.2×1.2/

14、12=1.872cm4；（一）強(qiáng)度驗(yàn)算1、梁底次楞為8根，面板按多跨連續(xù)板計(jì)算，其計(jì)算跨度取梁底次楞間距，L=0.136m。2、荷載計(jì)算作用于梁底模板的均布線荷載設(shè)計(jì)值為：q1=0.9×1.2×(24×2.5+1.5×2.5+0.3)+1.4×2×0.13=9.32kN/mq1=0.9×1.35×(24×2.5+1.5×2.5+0.3)+1.4×0.7×2×0.13= 10.35kN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1= 10.35kN/m作為設(shè)計(jì)依據(jù)。計(jì)算簡(jiǎn)圖(kN)彎矩

15、圖(kN.m)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到從左到右各支座力分別為：N1=0.555kN;N2=1.596kN;N3=1.358kN;N4=1.418kN;N5=1.418kN;N6=1.358kN;N7=1.596kN;N8=0.555kN;最大彎矩 Mmax = 0.020kN.m梁底模板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的彎曲應(yīng)力按下式計(jì)算：=Mmax=0.020×106=6.410N/mm2 < 12.5N/mm2W3.120×103滿足要求!（二）撓度驗(yàn)算驗(yàn)算撓度時(shí)不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計(jì)算如下：q = 0

16、.13×（24×2.51.5×2.50.3）=8.33kN/m；計(jì)算簡(jiǎn)圖(kN)面板彈性模量: E = 4500N/mm2；經(jīng)計(jì)算，最大變形 Vmax = 0.217mm梁底模板的最大容許撓度值: 136/250 =0.5 mm；最大變形 Vmax = 0.217mm < 0.5mm滿足要求!九、 梁底模板次楞驗(yàn)算本工程梁底模板次楞采用方木，寬度45mm，高度65mm。次楞的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.5×6.5×6.5/6= 31.688cm3；I=4.5×6.5×6.5×6.5/12= 10

17、2.984cm4；（一）強(qiáng)度驗(yàn)算最大彎矩考慮為永久荷載與可變荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，取受力最大的次楞，按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算，其計(jì)算跨度取次楞下水平橫桿的間距，L=0.13m。次楞計(jì)算簡(jiǎn)圖 l=0.13m荷載設(shè)計(jì)值 q = 1.596/0.13= 12.277kN/m；最大彎距 Mmax =0.1ql2= 0.1×12.277×0.132= 0.021 kN.m；次楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17N/mm2；=Mmax=0.021×106=0.663N/mm2 < 17N/mm2W31.688×103滿足要求!（二）撓度驗(yàn)算次楞最大容許撓度值：l

18、/250 =130/250 =0.5 mm；驗(yàn)算撓度時(shí)不考慮可變荷載值，只考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q =1.284/0.13= 9.877N/mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.677×9.877×1304=0.002mm < 0.5mm100EI100×10000×102.984×104滿足要求!十、 梁底橫向水平桿驗(yàn)算橫向水平桿按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載P取梁底面板下次楞傳遞力。 計(jì)算簡(jiǎn)圖(kN) 彎矩圖(kN.m)經(jīng)計(jì)算，從左到右各支座力分別為：N1=0.598kN;N2=4.32

19、8kN;N3=4.328kN;N4=0.598kN;最大彎矩 Mmax=；最大變形 Vmax=0.055mm。（一）強(qiáng)度驗(yàn)算支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f (N/mm2) = 205N/mm2；支撐鋼管的彎曲應(yīng)力按下式計(jì)算：=Mmax=0.136×106=32.536N/mm2 < 205N/mm2W4.18×103滿足要求!（二）撓度驗(yàn)算支撐鋼管的最大容許撓度值: l/150 =400/150 = 2.7mm或10mm；最大變形 Vmax = 0.055mm < 2.7mm滿足要求!十一、 梁底縱向水平桿驗(yàn)算（一）強(qiáng)度驗(yàn)算縱向鋼管按三跨連續(xù)梁計(jì)算，橫向鋼管作用在縱

20、向鋼管的集中荷載P=4.328kN，進(jìn)行最不利荷載布置如下圖：計(jì)算簡(jiǎn)圖(kN)彎矩圖(kN.m)經(jīng)計(jì)算，從左到右各支座力分別為：N1=7.502kN;N2=14.138kN;N3=14.138kN;N4=7.502kN;最大彎矩 Mmax=；鋼管抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205N/mm2；=Mmax=0.462×106=110.526N/mm2 < 205N/mm2W4.18×103縱向鋼管抗彎強(qiáng)度滿足要求!（二）撓度驗(yàn)算驗(yàn)算撓度時(shí)不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，橫向鋼管作用在縱向鋼管的集中荷載P=4.328kN，經(jīng)計(jì)算，縱向鋼管最大變形值Vmax=0.281mm?？v

21、向鋼管的最大容許撓度值:400.0/150=2.7mm，最大變形 Vmax =0.281mm < 2.7mm滿足要求!十二、 扣件抗滑移驗(yàn)算水平桿傳給立桿豎向力設(shè)計(jì)值R=14.138KN,由于采用頂托，不需要進(jìn)行扣件抗滑移的計(jì)算。十三、 扣件式鋼管立柱計(jì)算（一）風(fēng)荷載計(jì)算因在室外露天支模，故需要考慮風(fēng)荷載?；撅L(fēng)壓按陜西西安市10年一遇風(fēng)壓值采用，0=0.25kN/m2。模板支架計(jì)算高度H=6.5m，按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區(qū)。風(fēng)壓高度變化系數(shù)µz=0.84。計(jì)算風(fēng)荷載體形系數(shù)：將模板支架視為桁架，按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表第32項(xiàng)和36項(xiàng)的規(guī)定計(jì)算。模板支架

22、的擋風(fēng)系數(shù)j=1.2×An/(la×h)=1.2×0.101/(0.4×1.5)=0.202式中An =(la+h+0.325lah)d=0.101m2An -一步一跨內(nèi)鋼管的總擋風(fēng)面積。la-立桿間距，0.4mh-步距，1.5md-鋼管外徑，0.048m系數(shù)1.2-節(jié)點(diǎn)面積增大系數(shù)。系數(shù)0.325-模板支架立面每平米內(nèi)剪刀撐的平均長(zhǎng)度。單排架無(wú)遮攔體形系數(shù)：µst=1.2j=1.2×0.202=0.24無(wú)遮攔多排模板支撐架的體形系數(shù)：µs=µst1-n=0.241-0.85 10=1.291-1-0.85-風(fēng)荷載地形地貌修正系數(shù)。n-支撐架相連立桿排數(shù)。風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值k=µzµs0=0.84×1.29×0.25=0.271kN/m2風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值：Mw=0.92×1.4klah2=0.92×1.4×0.271×0.4×1.52= 0.028kN·m1010（二）立柱軸心壓力設(shè)計(jì)值N計(jì)算上部梁傳遞的最大荷載設(shè)計(jì)值：14.138kN ；立柱承受支架自重：1.2×6.5×0.098=0.764kN 立柱軸心壓力設(shè)計(jì)值N：14.