塔吊基礎(2號樓)

1、浙江 廣廈建設集團安徽創(chuàng)業(yè)建設工程有限公司 2#樓塔吊基礎專項施工方案工程名稱（主體及配套建設工程） （2 # 樓）（QTZ80-ZJ5710）塔吊基礎專項施工方案廣廈建設集團安徽創(chuàng)業(yè)建設工程有限公司 二0一三年七月二十八日目 錄一：工程慨況3二：塔吊布置方3三：塔吊基礎位置及持力層土特征3四：塔吊基礎選擇4五：基礎開挖及基礎處理4六：塔吊基礎施工4七：塔吊接地裝置 7八：環(huán)境安全措施7九：擋土墻施工方案及安全防護 7十：塔吊基礎計算書9十一：二號樓平面圖 21十二：塔吊基礎布置圖22十三：現(xiàn)場平面布置圖23封底24塔吊基礎專項施工方案一、工程概況：本工程為：六安恒大御景灣三期二標段2#樓工程

2、：位于安徽省，六安市，裕安區(qū)。新安大橋西郊：地下一層，地上33層?？偨ㄖ娣e28950.86平方米。剪力墻結構，筏板基礎，建筑高度99.15米。1：工程名稱：六安恒大御景灣三期二標段主體及配套建設工程2：監(jiān)理單位：安徽國華建設工程項目管理有限公司:3：建設單位：六安粵通置業(yè)有限公司4：勘察單位：安徽省交通勘察設計院有限公司 :5：施工單位：廣廈建設集團安徽創(chuàng)業(yè)建設工程有限公司6：設計單位:安徽省建筑設計研究院有限責任公司:7：檢測單位：安徽建科建設工程質(zhì)量檢測有限公司8：質(zhì)監(jiān)站：六安市建設工程質(zhì)量監(jiān)督站9：建設地點：六安市新城西路和西環(huán)路交叉口。10：結構形式：地下室部分為框剪結構，主體為剪力

3、墻結構六安恒大御景灣（2#樓）為地上33層的高層，由于工程需要，現(xiàn)設置一臺浙江建設機械集（）塔吊，具體位置見塔吊基礎布置圖（附后）。11：方案后附：各巖土層物理力學指標及相關參數(shù)匯總表，樁基設計參數(shù)一覽表，工程地質(zhì)剖面圖；附后：二、塔吊布置方案根據(jù)建筑平面形狀，體量及工期要求，擬配置一臺塔吊，選用浙江建機集團生產(chǎn)的其型號為QTZ80塔吊，QTZ80塔吊最大工作幅度57m，最大起重量6t，獨立式的起升高度為40.5m，附著式起升高度可達160m，特殊要求可加高至220m。塔吊布置于2#樓南側7-15軸處。具體位置詳見附圖。三、塔吊基礎位置設置及持力層土層特征塔吊基礎擬設置在2#樓的-6.150m

4、處，即水準高程為34.05m處。根據(jù)巖土工程勘察報告，2#樓塔吊基礎的持力層土層為第3層淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土層，該層承載力特征值為100Kpa。由于塔吊使用說明書要求塔吊基礎底部的地基承載力不得小于200Kpa，因此不能采用天然地基作為塔吊基礎的持力層。結合本工程基礎形式，塔吊基礎形式采用四樁承臺基礎。四、塔吊基礎選擇根據(jù)持力層土層承載力特征值，按塔吊廠方QTZ80說明書選擇塔吊基礎尺寸為5×5×1.25米，基礎砼標號C35?；A配筋：底筋為三級鋼22150雙向，面筋為為三級鋼22150雙向，拉筋為14450梅花形布置。配筋詳見附圖。五、基坑開挖及地基處理為保證地基承載力符合塔吊

5、承載力要求，須對天然地基進行處理。結合本工程地基基礎形式及考慮到施工方便，每個塔吊基礎下布置四根與地下室樁基礎形式相同的預應力混凝土管樁，樁型號為PHC500-125AB-10，樁端持力層為第16層。含中粗砂圓礫層。采用錘擊壓樁，樁頭進入持力層不小于750mm。樁頂標高為-6.05m。壓樁要求同主樓樁基設計要求，各樁定位見附圖。塔基基坑采用機械開挖，局部人工修土，按1:1放坡?；娱_挖需結合主樓降水施工，樁頭處理及原土平整夯實后，在其上澆筑100厚C15商品砼墊層。附：基礎開挖圖：六、塔吊基礎施工1、基礎施工流程：一：定位放線：二：土方開挖：三：打樁：四：復線：五：基礎整平夯實：六：基坑驗收：

6、七：木工支墊層模板：八：澆C15基礎墊層：九：放承臺墨線：十：木工支基礎承臺模板：十一：扎基礎承臺鋼筋：十二：預埋地腳螺栓：十三：驗收基礎承臺鋼筋：十四：澆筑基礎C35混凝土：十五：水保養(yǎng)。2、鋼筋綁扎2.1上、下層網(wǎng)片筋綁扎按鋼筋間距劃出鋼筋位置線，綁扎底層網(wǎng)片筋。鋼筋保護層厚度為50，底層鋼筋保護層墊塊采用50厚的混凝土墊塊。用48×3.5鋼管作臨時支架綁扎上層網(wǎng)片筋同時放入上層筋支撐馬凳，上層網(wǎng)片扎好，拆去臨時支架，將網(wǎng)片落在馬凳上。馬鐙水平鋼筋用22三級鋼筋制作，通長設置，間距為1000；馬鐙支撐鋼筋用22三級鋼筋制作，長度為1350，間距為1000，與馬鐙水平筋焊接牢固。2

7、.2網(wǎng)片間拉筋綁扎拉筋采用一級鋼10鋼筋加工成一端135°彎鉤，另一端90°彎鉤，將底層網(wǎng)片筋保護層墊起，拉筋135°彎鉤在上，90°彎鉤在下，扎好后將90°彎鉤用扳手扳成135°。拉筋按主筋隔一拉一梅花形布置。3、模板支設模板采用木模體系，其構造分為模板層，內(nèi)楞層及外楞層，模板層采用18mm厚膠合板，模板內(nèi)楞用45×90mm方木，間距250mm，外楞用48×3.2鋼管，間距500mm；內(nèi)楞水平布置，外楞豎向布置；模板與內(nèi)楞用釘子固定，外楞與內(nèi)楞用鐵絲固定；支撐采用在地基中打地錨鋼管，地錨鋼管間距與外楞對應，錨入地

8、基深度大于800mm，然后以此為基點打斜撐連接模板外楞，形成支撐體系。4、安裝地腳螺栓地腳螺栓為M36，材料采用40Cr，熱處理T235，共16條，每條長度為900。地腳螺栓對應于標準節(jié)的四個固定點分為四組，每組分別用一塊450×450的鋼板固定其平面位置（鋼板厚10mm，根據(jù)螺栓中心距及螺栓直徑在鋼板上打眼；鋼板距離上層鋼筋網(wǎng)應有50mm距離），每塊鋼板間再用22鋼筋連接定位四組螺栓的相對位置。螺栓放入鋼筋籠內(nèi)初步定位后校準螺栓的垂直度，將每組螺栓的彎鉤末端用鋼筋焊接連接成一個整體，組與組之間再用鋼筋焊接連接；為了加強整體鋼度，再予以對角拉結，最后校準整體水平度，將螺栓定位鋼筋與鋼

9、筋籠焊接固定。注意：除螺栓彎鉤末端可以施焊連接外，其余焊接均在附加鋼筋及鋼板間進行，螺栓的其余部位嚴禁焊接。預埋螺栓示意圖5、砼澆筑塔吊基礎的混凝土采用C35的商品砼。砼澆筑前用塑料布將螺栓螺紋部分包扎好，采用汽車砼輸送泵澆筑。要求圍繞螺栓分層對稱澆筑。為防止螺栓移位，砼振搗嚴禁觸及螺栓及鋼筋；砼用水泥采用礦渣硅酸鹽水泥，以減少水泥水化熱。6、砼養(yǎng)護混凝土澆筑抹面完成后用薄膜進行覆蓋，澆筑完成12小時后進行灑水養(yǎng)護，灑水養(yǎng)護期不少于14天，灑水次數(shù)根據(jù)天氣情況而定，保證混凝土表面不干燥為度。七：塔機接地裝置。接地裝置組成：1，鋼管，長度1.5m到2m（鍍鋅管制避雷器，最小直徑400mm,g管長

10、視接地電阻率而異）。2：接地棒。3：用于保護接地棒頭并能澆水的觀察孔說明：1：塔機接地線不得安裝保險絲或開關。2：塔機被雷針的接地和保護接地要求按圖示規(guī)定做。3：將接地保護裝置的電纜與任何一根塔身主弦桿連接，并清除涂料。4：接地避雷器的電阻不得大于4 。5：接地裝置應有專門人員安裝，測定接地電阻時要用高效精密儀器，且需定期檢查接地線和電阻。 八、環(huán)境安全措施1、塔吊基坑開挖外運土方，車輛出門前，其輪胎必須沖洗干凈，避免污染城市道路。（場內(nèi)堆土不需要外運）2、砼汽車輸送泵離基坑邊緣須在5m以上，以防基坑邊坡失穩(wěn)坍塌。3、塔基周邊要搭設施工操作平臺，并設置防護欄桿，砼澆筑中，鋼筋上亦要鋪適量腳手板

11、，確保工人施工安全。九：擋土墻，施工方案及安全防護1：塔吊安裝2：基礎清理干凈，用清水沖洗。3：在承臺上口用M7.5水泥砂漿，M10混凝土實心磚砌筑，基礎墻厚500mm高120mm.以上砌筑墻厚370mm,高5米,外墻直徑為5m的圓形擋土墻。 4：內(nèi)外墻用M5水泥砂漿粉刷。5：內(nèi)堂用鋼管腳手架滿堂搭設與上口墻平，且預留100mm高鋪木楞。6：用100*100方木，間距500mm鋪設，并用10#鉛絲綁扎牢固。7：用4mm厚木工板滿鋪，用8mm釘，釘牢，且預留500*500上人孔，（基礎排水用）8：圍墻四周，回填土方，至平面并夯實，上用c15混凝土鋪平摸光。- 26 - 9：擋土墻施工平面圖：十、

12、塔吊基礎計算書按地質(zhì)資料取土標貫鉆孔22號孔資料進行計算。矩形板式樁基礎計算書 計算依據(jù)： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程JGJ/T187-2009 2、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008 4、建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2011 一、塔機屬性塔機型號QTZ80（浙江建機）塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40.5塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)43塔身桁架結構型鋼塔身桁架結構寬度B(m)1.6 二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)849起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(

13、kN)909水平荷載標準值Fvk(kN)31傾覆力矩標準值Mk(kN·m)270非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk'(kN)849水平荷載標準值Fvk'(kN)71傾覆力矩標準值Mk'(kN·m)270 2、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk11.35×8491146.15起重荷載設計值FQ(kN)1.35FQk1.35×6081豎向荷載設計值F(kN)1146.15+811227.15水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.35×3141.85傾覆力矩設計值M(kN·m)1.

14、35Mk1.35×270364.5非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F'(kN)1.35Fk'1.35×8491146.15水平荷載設計值Fv'(kN)1.35Fvk'1.35×7195.85傾覆力矩設計值M'(kN·m)1.35Mk1.35×270364.5 三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數(shù)n4承臺高度h(m)1.25承臺長l(m)5承臺寬b(m)5承臺長向樁心距al(m)3.6承臺寬向樁心距ab(m)3.6樁直徑d(m)0.5承臺參數(shù)承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重C(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h

15、9;(m)0承臺上部覆土的重度'(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)50配置暗梁否矩形樁式基礎布置圖 承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h'')=5×5×(1.25×25+0×19)=781.25kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.35Gk=1.35×781.25=1054.69kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.09m 1、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(849+781.25)/4=407.56kN 荷載效

16、應標準組合偏心豎向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(849+781.25)/4+(270+71×1.25)/5.09=478.03kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(849+781.25)/4-(270+71×1.25)/5.09=337.1kN 2、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(1146.15+1054.69)/4+(364.5+95.85×1.25)/5.09=645.34kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/

17、L =(1146.15+1054.69)/4-(364.5+95.85×1.25)/5.09=455.08kN 四、樁承載力驗算樁參數(shù)樁混凝土強度等級C80樁基成樁工藝系數(shù)C0.85樁混凝土自重z(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度(mm)35樁入土深度lt(m)10樁配筋自定義樁身承載力設計值否樁混凝土類型預應力混凝土樁身預應力鋼筋配筋650 1110.70地基屬性是否考慮承臺效應否土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數(shù)承載力特征值fak(kPa)淤泥粉質(zhì)粘土1.952800.7-細砂2.83000.7-細砂1.13600.7-含

18、中粗砂圓礫砂5.19050000.7-含中粗砂圓礫砂5.312070000.7- 1、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=d=3.14×0.5=1.57m 樁端面積：Ap=d2/4=3.14×0.52/4=0.2m2 Ra=uqsia·li+qpa·Ap =1.57×(0.45×28+2.8×30+1.1×36+5.1×90+0.55×120)+7000×0.2=2413.06kN Qk=407.56kNRa=2413.06kN Qkmax=478.03kN1.2Ra=1.2

19、5;2413.06=2895.67kN 滿足要求！ 2、樁基豎向抗拔承載力計算 Qkmin=337.1kN0 不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算！ 3、樁身承載力計算 縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nd2/4=11×3.14×10.72/4=989mm2 (1)、軸心受壓樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=645.34kN cfcAp+0.9fy'As'=(0.85×36×0.2×106 + 0.9×(400×989.12)×10-3=6387.26kN Q=645.

20、34kNcfcAp+0.9fy'As'=6387.26kN 滿足要求！ (2)、軸心受拔樁樁身承載力 Qkmin=337.1kN0 不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！ 五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400 22150承臺底部短向配筋HRB400 22150承臺頂部長向配筋HRB400 22150承臺頂部短向配筋HRB400 22150 1、荷載計算 承臺有效高度：h0=1250-50-22/2=1189mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(645.34+(455.08)×5.09/2=2801.21kN·m X方向：Mx=Mab/L=280

21、1.21×3.6/5.09=1980.75kN·m Y方向：My=Mal/L=2801.21×3.6/5.09=1980.75kN·m 2、受剪切計算 V=F/n+M/L=1146.15/4 + 364.5/5.09=358.13kN 受剪切承載力截面高度影響系數(shù)：hs=(800/1189)1/4=0.91 塔吊邊緣至角樁內(nèi)邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(3.6-1.6-0.5)/2=0.75m a1l=(al-B-d)/2=(3.6-1.6-0.5)/2=0.75m 剪跨比：b'=a1b/h0=750/1189=0.63，取b=

22、0.63； l'= a1l/h0=750/1189=0.63，取l=0.63； 承臺剪切系數(shù)：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.63+1)=1.07 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.63+1)=1.07 hsbftbh0=0.91×1.07×1.57×103×5×1.19=9071.32kN hslftlh0=0.91×1.07×1.57×103×5×1.19=9071.32kN V=358.13kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=9071.32kN 滿

23、足要求！ 3、受沖切計算 塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.6+2×1.19=3.98m ab=3.6mB+2h0=3.98m，al=3.6mB+2h0=3.98m 角樁位于沖切椎體以內(nèi)，可不進行角樁沖切的承載力驗算！ 4、承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 S1= My/(1fcbh02)=1980.75×106/(1.03×16.7×5000×11892)=0.016 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-2×0.016)0.5=0.016 S1=1-1/2=1-0.016/2=0.992 AS1=My/(S1h0fy1)=1980.75×106/(0.992×1189×360)=4666mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×