發(fā)動機設計重點李林玉制1

1、第一章 內(nèi)燃機的設計要求、設計指標與一般設計方法1、標定功率：十五分鐘功率：指內(nèi)燃機允許連續(xù)運轉(zhuǎn)十五分鐘的最大有效功率。適用于汽車 一小時功率：適用于工業(yè)拖拉機十二小時功率：適用于農(nóng)業(yè)拖拉機持續(xù)功率：指內(nèi)燃機允許長期連續(xù)運轉(zhuǎn)的最大有效功率。適用于船舶2、標定轉(zhuǎn)速和活塞平均速度提高內(nèi)燃機的標定轉(zhuǎn)速和活塞平均速度是提高內(nèi)燃機單位體積功率的有效措施之一。隨著轉(zhuǎn)速的提高，單位時間內(nèi)氣缸所完成的工作循環(huán)次數(shù)增加了，這會使零件的受熱程度加劇，而且噪聲增大。隨著活塞平均速度的增加，作用于曲柄連桿機構(gòu)零件的慣性力增加，加速磨損，特別是活塞環(huán)和汽缸套的磨損加劇，這將縮短使用壽命。此外，由于提高了配氣機構(gòu)中的氣流

2、速度而增加了阻力。因此，在結(jié)構(gòu)設計中，經(jīng)常用活塞平均速度作為指標。3、平均有效壓力與哪些因素有關(guān)：混合氣形成的方法、燃料的種類、混合氣形成的過程、燃燒過程和換氣過程的質(zhì)量、機械效率、進氣壓力和溫度以及內(nèi)燃機的冷卻方式、沖程數(shù)有關(guān)。4、燃油消耗率：以標定工況時每千瓦有效功率每小時所消耗的燃油的克數(shù)作為衡量指標。5、機油消耗率：以內(nèi)燃機在標定工況時每千瓦小時所消耗的機油的克數(shù)來表示。第二章 內(nèi)燃機的總體設計1、 在樣機施工設計中，總體設計的任務是：根據(jù)先期研究工作的結(jié)果，修正設計進一步協(xié)調(diào)和解決各零部件和輔助系統(tǒng)在空間位置上的矛盾，保證內(nèi)燃機各零部件在安裝和運轉(zhuǎn)時不發(fā)生相互干涉的情況。詳細檢查內(nèi)燃

3、機拆裝和維修的可能性和方便性，并設計必須的專用工具。繪制內(nèi)燃機的正式總體布置圖，包括縱橫剖面圖、前后端視圖、左右側(cè)視圖、俯視圖與安裝圖等，確定外形尺寸，完成各項詳細的技術(shù)文件。2、必須注意在總體設計中，一定要充分考慮到：產(chǎn)品系列化、零部件通用化、零件標準化。（三化問題）3、內(nèi)燃機的主要結(jié)構(gòu)參數(shù)：活塞行程S與汽缸直徑D的比值S/D曲柄半徑R與連桿長度L的比值，=R/L氣缸中心距L0與氣缸直徑D的比值L0/D對于V形內(nèi)燃機還包括氣缸夾角4、活塞直徑與汽缸直徑之比S/D，采用較小比的優(yōu)缺點：優(yōu)點：提高升功率可減少內(nèi)燃機外形尺寸并相應的減輕重量曲柄半徑減小，剛度增加，應力狀態(tài)改善，連桿短一些，這對其強

4、度和剛度都有利 由于氣門通道的加大還可能改善進氣條件，氣缸直徑D增大，氣道與配氣機構(gòu)安排較容易缺點：由于氣缸直徑的增大，熱負荷、機械負荷和噪聲都加大 對于一般直列式、臥式內(nèi)燃機來說其長度將增大較小S/D值對燃燒室設計不利，對二沖程，其換氣品質(zhì)變壞5、 曲柄半徑R與活塞行程S有關(guān)。R=S/26、確定連桿長度L考慮一下幾點因素：活塞在下止點時，群部不應與平衡重相碰活塞在上止點時，曲柄臂不應與氣缸套下部相碰。連桿在氣缸套內(nèi)擺動時，連桿套不應與氣缸套下部相碰。7、氣缸中心距L0的大小與下列因素有關(guān)：氣缸蓋的型式(整體式、分體式和單體式)、氣缸套型式(整體式、干式和濕式）、單列式和V型、水冷式或風冷式以

5、及曲軸的結(jié)構(gòu)型式及各部位的尺寸。8、總體布置的具體內(nèi)容有哪些？答：根據(jù)初步確定的主要零部件的結(jié)構(gòu)型式及輪廓尺寸布置，繪制必要視圖及運動軌跡圖，發(fā)現(xiàn)問題并給予解決。初步選定的輔助系統(tǒng)型式及主要機件輪廓尺寸，確定其位置合理性確定內(nèi)燃機零部件、系統(tǒng)及其機件的布置和外形尺寸，繪制一套完整的內(nèi)燃機剖圖和外形圖。對系列化產(chǎn)品的總體布置還應進行變型系列的產(chǎn)品布置，完成剖圖及外形圖第三章 內(nèi)燃機零件的強度計算基礎(chǔ)1、清楚零件強度計算過程：（P31） 通過零件結(jié)構(gòu)、尺寸及所承受負荷及轉(zhuǎn)速大小，由零件強度計算得到危險點附近的應力幅、平均應力和應力梯度，結(jié)合工藝特點和材料性能數(shù)據(jù)，按疲勞強度考核判定是否具有足夠的安

6、全系數(shù)，如果達不到，通過改進零件結(jié)構(gòu)與尺寸或更換材料進行強化，若達到，則通過試制、實際考核到最后定型。2、內(nèi)燃機強度計算評定時，應選擇的工況：標定轉(zhuǎn)速n和標定功率N計算工況最大扭矩Memax計算工況調(diào)速器所允許的最高轉(zhuǎn)速工況3、極限應力圖（P34)4、應力強度分布曲線的相互關(guān)系，應力強度干涉模型（P28)第四章 活塞組1、活塞各部分組成及其作用（圖P42）活塞頭部：包括活塞頂、頂岸（火力岸）、活塞環(huán)帶。承受氣體壓力，接受高溫氣體的作用，保證工作容積的密封性?；钊共浚浩饘蜃饔貌⒊惺軅?cè)作用力活塞銷座：銷座中安裝活塞銷。活塞通過銷座將氣體作用力、慣性力通過活塞銷傳遞給連桿2、為了降低活塞銷座的應

7、力和負荷，采用下列結(jié)構(gòu)措施：銷座與頂部連接處設置加強筋可增加銷座剛度將銷孔內(nèi)緣加工成圓角或倒棱，或?qū)N座內(nèi)側(cè)上加工出一個彈性凹槽。將銷孔中心相對銷座外圓下偏心34mm，使銷座的厚度上面比下面大些，以加強銷座承壓強度 將銷座間距B值縮小，以減小活塞銷的彎曲鑄鋁活塞的銷孔中壓入鍛鋁合金的襯套，可提高抗裂紋能力3、活塞裙部工作時如何變形以及設計的形狀：（P48) 工作時活塞裙部在活塞銷中心線方向增大，在垂直方向減小。所以設計時，裙部的橫斷面通常做成橢圓形，長軸垂直于活塞銷中心線。 由于裙部溫度呈內(nèi)凹形分布，其變形也呈內(nèi)凹形，內(nèi)凹形使活塞僅在裙部上下邊緣處與汽缸內(nèi)壁接觸，易造成擦傷。解決內(nèi)凹形最理想的

8、裙部形狀是中凸形，可適應溫度分布，避免了尖角負荷，并能保證裙部有良好的潤滑條件和較高的承載能力4、針對不同活塞，采用什么樣的冷卻方式：活塞單位面積功率<0.44KW/cm2時，自由冷卻噴射方式。>0.44KW/cm2時，必須采用具有內(nèi)冷油腔的強制冷卻。5、冷卻油腔成形方法（工藝）：銅管腐蝕法、可溶性鹽芯法、電子束焊接法。6、活塞計算內(nèi)容：（P53）第一環(huán)岸的強度（最大氣體爆發(fā)壓力Pgmax時的剪切與彎曲強度）、裙部及銷座的單位壓力。7、活塞銷的計算：活塞銷表面比壓活塞銷彎曲應力 活塞銷的剪應力活塞銷的最大變形及變形后的應力。8、活塞環(huán)強度計算：活塞環(huán)工作時的強度計算，因剪力與軸向力

9、影響較小，則只計算彎矩。工作狀態(tài)下的彎曲應力 套裝應力第五章 連桿組1、采用什么樣的結(jié)構(gòu)措施，可提高連桿小頭的強度？答：在增壓柴油機上，為增大小頭下表面的文承面積，將小頭做成梯形或階梯形。在有的強化柴油機上，將連桿小頭頂部的厚度做的大于兩側(cè)的厚度，以利于增大小頭的整體剛度。連桿小頭與桿身過渡處采用雙圓過渡，應力峰值就低很多2、采用什么樣的結(jié)構(gòu)措施，可提高連桿桿身的強度？答：為保證在較小的連桿重量下有較大的剛度和強度，高速內(nèi)燃機的連桿桿身斷面都做成“工”字形。 為使連桿桿身受力均勻，桿身斷面通常由小頭至大頭逐漸增大3、連桿大頭采用什么樣的結(jié)構(gòu)措施，滿足體積小的情況提高的強度？ 答：為避免過大應力

10、集中，從桿身到大頭的過渡應盡可能圓滑，連桿螺栓支承面到打頭的過渡處不應采用尖角，宜選用較大的過渡半徑和沉割槽 采用斜切口有利于減小連桿螺釘承受的拉伸負荷大頭蓋上采用加強筋4、連桿材料：由于連桿承受帶沖擊性的交變作用力，連桿的材料必須具有較高的疲勞強度和沖擊韌性，一般采用中碳鋼或合金鋼來制造5、為了提高連桿的疲勞強度，可采用什么樣的強化工藝措施？ 答：對于鍛鋼連桿應選擇適當?shù)臒崽幚硪?guī)范：采用表面噴丸處理可顯著提高連桿的疲勞強度；對于合金鋼連桿，可通過拋光來減小它的粗糙度，從而達到提高疲勞強度的目的。6、連桿小頭強度計算：襯套過盈配合的預緊力及溫升產(chǎn)生的應力最大慣性力引起的應力最大壓縮力引起的應力

11、連桿小頭的疲勞安全系數(shù)連桿小頭的變形計算7、連桿桿身的強度計算：最大拉伸應力桿身的壓縮-縱向彎曲應力連桿桿身的安全系數(shù)第六章 曲軸組與軸承1、曲柄臂與軸頸過渡部分應怎樣設計？答：&在軸頸與曲柄臂的交界處，常設計有一個0.251mm的臺階，以便精磨軸頸和圓角時砂輪不與曲柄臂相碰。&在曲柄臂與軸頸的連接處，為了減小應力集中，提高疲勞強度，常采用圓角過渡。過渡圓角半徑的增大與表面光潔程度的提高，是增加曲軸疲勞強度的有效措施。2、潤滑油通道布置有什么優(yōu)缺點：答：斜線油道，優(yōu)點：結(jié)構(gòu)最簡單；缺點：曲柄臂與軸頸過渡處被削弱，降低了曲軸的強度，油道與軸頸的表面交線呈橢圓形，斜角 愈大橢圓度愈

12、大，油孔邊緣處的應力集中就愈嚴重，斜線油孔加工工藝愈復雜。 直角多線油道，優(yōu)點：油孔是圓形的對曲軸圓角部位強度影響較小；缺點：加工復雜，并要加堵頭。3、平衡重設計原則：應盡量不增加內(nèi)燃機的尺寸，盡量少地增加重量平衡重的重心應盡量離曲軸中心遠些。平衡重具體布置時，在徑向要防止其旋轉(zhuǎn)時與曲軸箱等發(fā)生干涉，也不應與活塞相碰采用滾動軸承時，平衡重的徑向尺寸還必須小于滾柱的外圓平衡重的厚度，應使連桿能夠從兩個平衡重之間的空隙中通過4、曲軸毛坯制造時，應采取什么工藝措施： 答：曲軸常用材料根據(jù)其毛坯制造方法的不同分成兩大類：鍛造曲軸材料和鑄造曲軸材料 合金鋼的疲勞強度高，缺點是對應力集中敏感性大，因此，對

13、機械加工要求高，采取全加工并拋光措施來提高抗應力集中的能力；球墨鑄鐵價格低，對應力集中不敏感，在性能上通過加入合金元素、熱處理和表面強化措施，球墨鑄鐵曲軸性能的提高也比其他鑄鐵曲軸大得多。 鍛造曲軸可采用自由鍛、模鍛和鐓鍛。自由鍛可用較小設備生產(chǎn)大型曲軸，但效率低，加工余量大，僅用于小量生產(chǎn)；模鍛雖有較高生產(chǎn)率，但需要具備一套較貴的鍛模和較大的鍛壓設備；鐓鍛可節(jié)約大量的金屬材料和機械加工工時，所制毛坯金屬纖維連續(xù)分布，有利于充分發(fā)揮材料的強度 鍛造和鑄造的曲軸，一般要經(jīng)過熱處理，軸經(jīng)部分還要經(jīng)過加硬處理（淬火、滲碳、滲氮）和研磨等。5、曲軸疲勞強度計算考慮的內(nèi)容和步驟：根據(jù)作用在曲軸上的最大載

14、荷和最小載荷計算出它的最大應力和最小應力，進一步得出交變應力幅值和平均應力值，再根據(jù)曲軸材料的疲勞極限，求出曲軸的安全系數(shù)，看其是否咋允許范圍內(nèi)。計算曲軸的彎曲應力的兩種方法：1、分段法：是通過主軸頸中點并垂直于曲軸中心線的若干平面將曲軸分成許多段，然后把每段曲軸當做一個絕對剛性的簡支梁來計算2、連續(xù)梁法：是將曲軸系統(tǒng)用一個多支承的直梁來代替，簡化時應保證當量連續(xù)梁的剛度在轉(zhuǎn)化前、后曲柄支座截面的轉(zhuǎn)角相等。6、軸心軌跡（定義）：是指軸頸在油膜壓力、外負荷及及角速度的周期性變化中，軸心所繪出的一條封閉曲線。影響因素：結(jié)構(gòu)參數(shù)（軸承的長徑比、間隙），工作參數(shù)(負荷、轉(zhuǎn)速）和潤滑油的粘度。表示軸心軌

15、跡的參數(shù)是偏心距e和偏心角 。荷氏法軸心軌跡計算步驟： 開始時，假定曲柄處于某一初始位置0，由它定出軸承負荷F及其方向，并假定此時的軸心位置為0和0 由公式算出無因次量系數(shù)SOD，Sor及方向角 由上述計算所得的值計算出和 算出曲柄轉(zhuǎn)過后的新的軸心位置1和1，并有1=0+ 1=0+ 將上述1和1，作為新的起點（即令1=0，1=0）重復步驟，求另一個后的1和1，直至算完=720°。若終點的終和終與初始假定的0和0基本閉合，則計算結(jié)束。若誤差較大，則以終和終取代0和0重新計算。通過軸心軌跡圖可說明：用作判斷軸承是否實現(xiàn)液體潤滑的依據(jù)用以分析軸承損壞的原因可為布置油孔、油槽尋找合適的位置可

16、作為軸承優(yōu)化設計的依據(jù)第七章 曲柄連桿機構(gòu)的固定件1、運用曲柄連桿機構(gòu)包絡線如何設計機體？（P128） 答：模擬連桿運動的情況，逐點畫出連桿外形位置，最后畫出這些位置的外包絡線，即得出連桿運動軌跡的外包絡線P。平衡重運動軌跡的外包絡線，可以根據(jù)平衡重最外半徑rp作圓Q求得。最緊湊的曲軸箱結(jié)構(gòu)形狀應該根據(jù)這些軌跡外包絡線來考慮，考慮到零件的配合間隙、磨損情況、加工裝配誤差、變形及干涉等原因，曲軸箱內(nèi)壁和加強筋應與上述外包絡線之間應保留一定最小間隙。2、干式、濕式氣缸套設計成什么樣？上下端如何進行密封設計？（P137） 答：干套是一個薄壁套筒，氣缸套上端做出凸肩或在氣缸套下端裝上彈性鎖圈來定位，氣

17、缸套承壓面也應該平整，否則擰緊氣缸蓋螺栓時也會引起氣缸變形濕套的壁厚應保證氣缸套有足夠的強度尤其有足夠剛度，以減小變形和振動，為安裝方便，下凸緣直徑應略小于上凸緣直徑，凸肩外徑要盡量小，以保證氣缸中心距盡量小為保證濕套上端的的水封，在氣缸套凸肩下加一紫銅墊片，或者凸肩接合面與氣缸水套接合面采用磨合面；濕套下端的水封通常用24個耐熱、耐油的橡膠密封圈來保證，密封槽的形狀必須與密封圈不同，是密封圈產(chǎn)生了彈性變形而起密封作用。3、氣缸蓋結(jié)構(gòu)形式：整體式、分體式、單體式、連體式。4、考慮氣缸蓋設計什么樣的結(jié)構(gòu)？（P147） 答：一般采用頂置氣門，氣門和氣道都是布置在氣缸蓋中，燃燒室的布置則隨燃燒室的型

18、式而異。5、水腔設計原則：水流不應有死區(qū)，否則會使局部溫度過高，也應防止水流短路，流進水腔的水應經(jīng)過有組織的冷卻后再從出水口流出。布置進水口位置與各股冷卻水流時不應是其相互作用而形成很強的渦流。因為在渦流區(qū)易形成蒸汽，引起局部過熱。布置進水口位置時，還必須注意與氣缸蓋螺栓孔或機油通道有適當距離，否則不易密封。氣缸蓋頂板應略有傾斜，出水口必須布置在最高處，以避免形成空氣囊和蒸汽而影響散熱。水腔最熱部分不應太窄，否則就會有強烈的蒸汽產(chǎn)生，是水垢加速形成而堵塞通道。必須注意過分增加通道斷面會使水的流速減低影響散熱而是局部溫度增加。6、汽缸蓋襯墊種類和組成范圍制造氣缸蓋襯墊基本材料有：金屬，石棉，橡膠

19、，塑料等。有以下幾種型式：整片式硬鋁襯墊、層疊式鋼片襯墊、波紋式鋼片襯墊、銅皮石棉襯墊、編織鋼絲或金屬骨架與石棉組成的襯墊等第八章 配氣機構(gòu)與驅(qū)動機構(gòu)1、 時面值（定義）：常用開啟斷面積和開啟時間的乘積來表示氣門機構(gòu)的通過能力，此即氣門機構(gòu)的時間段，簡稱“時面值”。（用來評判氣門機構(gòu)的通過能力）2、 豐滿系數(shù)：氣門通道的平均通過斷面Fm對最大通過斷面Fmax比值。公式：= =豐滿系數(shù)越大越好，豐滿系數(shù)的大小決定于氣門升程曲線的形狀，而氣門升程曲線的形狀則取決于凸輪外形的設計。 3、 圓弧凸輪5個參數(shù)的確定：基圓半徑r0根據(jù)凸輪軸直徑dt決定。凸輪作用角20決定于已選定的配氣相位。挺住最大升程h

20、tmax決定于所要求的最大氣門升程hqmax。選定頂弧半徑r2。根據(jù)公式8-4確定r1。4、根據(jù)什么凸輪型線評價是好是壞？答：為使圓弧凸輪能可靠地工作，凸輪型線外形應連續(xù)圓滑，這就要求各段圓弧在交接點處有公切線或公法線，所以各幾何參數(shù)之間有一定的約束。 凸輪型線連續(xù)圓滑的條件為：腹弧與頂弧的交點B、頂弧圓心O2、腹弧圓心O1，這三點應在一條直線上。5、氣門落座速度增加，使氣門磨損加劇，為解決此問題，除工作段外，還必須有緩沖段。通常做法是把理論基圓半徑略微減小一個值，形成實際基圓，然后用過渡曲線把實際基圓與凸輪的整個工作段圓滑連接。 緩沖過渡曲線的設計包括：緩沖過渡曲線函數(shù)的選擇，以及它所占的凸

21、輪轉(zhuǎn)角及最大升程。 緩沖過渡曲線的型式很多：等加速等速型，余弦型等6、氣門實際升程怎樣產(chǎn)生？答：隨著內(nèi)燃機向高速化發(fā)展，氣門驅(qū)動零件的尺寸和重量都受到限制，使整個配氣機構(gòu)的剛度有很大的削弱，又由于高速引起的慣性力激起機構(gòu)振動，產(chǎn)生了附加的振動負荷，是驅(qū)動機構(gòu)產(chǎn)生動變形。這些因素使氣門理論升程曲線與實際升程曲線差別更大。當實際升程小于理論升程時，氣門驅(qū)動機構(gòu)受到載荷的作用產(chǎn)生了壓縮變形當實際升程大于理論升程時，氣門驅(qū)動機構(gòu)的傳動鏈中出現(xiàn)了脫節(jié)。7、氣門與氣門座之間如何讓設計的？（密封）： 答：較大的氣門錐角有利于提高氣門剛度，當氣門落座時有良好的自位作用，而且氣門與氣門座之間座合壓力較大，有利于

22、傳熱和密封。氣門錐角常采用45°，在氣門密封錐面上，真正其密封作用的是一條位于密封錐面中間的窄帶，氣門頭部大部分熱量是通過此窄帶形成的座合面由氣門座導出。座合面寬度一般為1.53.0mm，座合面要求連續(xù)，應進行涂色檢查。8、凸輪軸相位角排列：控制各缸同名氣門的凸輪相對位置，決定于氣缸的排列、汽缸數(shù)和氣缸的發(fā)火順序。在單列式四沖程內(nèi)燃機中，相應各缸同名氣門凸輪頂點之間的夾角等于相應兩缸著火間隔角的一半。9、為了改善凸輪與挺柱之間的接觸狀況，采取什么結(jié)構(gòu)設計？答：對挺柱要求：必須保證工作面耐壓、耐磨，以防止工作面早期拉毛、磨損、剝落 把挺住的接觸面做成半徑非常大的球面，其半徑R=5001

23、000mm，同時把凸輪做成錐度很小的錐角，這就使凸輪與挺柱的接觸點偏離挺柱軸線，挺柱在工作過程中能繞其軸線微微轉(zhuǎn)動，以求磨損均勻。 合理選定導向長度以及與挺柱座孔的配合間隙10、活塞與氣門之間最小間隙的校驗：利用曲線圖。縱坐標為位移，以最上位置為零往下標出坐標：橫坐標為曲軸轉(zhuǎn)角。以橫坐標的中點為0，往左右各取20曲軸轉(zhuǎn)角，將活塞位移曲線畫出，再將進排氣門的位移曲線換算成曲軸轉(zhuǎn)角畫于同一圖上。若兩曲線相交或相切，則二者相碰撞，反之未碰撞。兩曲線之間的最小距離表示氣門與活塞之間的最小間隙。如果氣門與活塞相碰，則應在活塞頂上開氣門窩。11、驅(qū)動機構(gòu)的傳動型式及相應裝置：（按驅(qū)動件類型劃分）齒輪傳動

24、采用圓柱齒輪或圓錐齒輪。凸輪軸下置，（1）直列式，采用圓柱形齒輪于曲軸齒輪相連；凸輪軸離曲軸較遠，采用中間凸輪。（2）V形，圓柱凸輪驅(qū)動凸輪軸，由挺柱、推桿、搖臂驅(qū)動氣門。 凸輪軸上置，采用錐形齒輪。V形，采用錐形齒輪傳動時，通常用中間垂直軸或斜軸與鋁形齒輪組成齒輪系，或者于圓柱齒輪組成綜合傳動。鏈傳動 多用于內(nèi)燃機附件較多或凸輪軸與曲軸距離較遠時齒帶傳動 采用張緊輪皮帶傳動 因為不能保證準確的定時，所以用在毛衣相位要求的風扇、水泵或發(fā)電機的驅(qū)動上。第九章 進、排氣系1、進、排氣系的布置應注意什么問題？答：空氣濾清器的安放位置要適當。盡量避免經(jīng)過散熱器等機件之后的熱空氣進入空氣濾清器，以免熱空

25、氣進入氣缸。進氣窗口到空氣濾清器的阻力應小。進氣窗口到排氣窗口的距離應大些，以防止排出的廢氣進入空氣濾清器。 空氣濾清器應便于保養(yǎng)，保養(yǎng)的間隔期間應盡量長。2、良好的進排氣系設計，應滿足以下要求：答：進排氣系的布置應緊湊，盡量減小它在車輛內(nèi)所占的空間進排氣系的管道等內(nèi)阻力應盡量小，以使內(nèi)燃機由于進排氣系阻力而造成的功率損失減至最小。工作可靠，其中空氣濾清器的保養(yǎng)應方便。進排氣的噪聲與排放污染應盡量低。4、 空氣濾清器的評定指標：流量阻力特性：也稱液力特性，是指通過空氣濾清器的空氣流量與阻力的關(guān)系。效率特性：是指濾清器濾除雜質(zhì)能力的大小，通常是以濾清效率（單位時間被濾清器濾除空氣中的雜質(zhì)與隨空氣

26、進入濾清器雜質(zhì)的比值）來表示。壽命特性：通常是以濾清器從開始使用到濾芯逐漸堵塞致使阻力增大到某一極限值，或濾清效率下降到某一極限值時，需要對其進行清洗保養(yǎng)或更換濾芯，已恢復其功能的這一段時間來表征。這一段時間通常稱為保養(yǎng)周期或一次使用壽命。第十一章 潤滑系1、潤滑系布置有一下幾種方式，及對應用在什么發(fā)動機：（1） 無機油散熱器全流濾清式 （2） 無機油散熱器分流濾清式（3） 機油散熱器與主油道串聯(lián)式（4） 機油散熱器與主油道并聯(lián)式（5） 機油散熱器與主油道各位獨立油路式第一、二種沒有機油散熱器，用于小功率發(fā)動機。第三、四、五種有機油散熱器，用于大中功率發(fā)動機。2、潤滑系主要設計參數(shù)及計算順序：

27、循環(huán)油量： 指單位時間內(nèi)流過主油道的機油量，它取決于從內(nèi)燃機傳給機油的熱量Q機油泵的供油量： 機油泵的供油量的選定，還要考慮具體的生產(chǎn)情況：（1）根據(jù)已生產(chǎn)的機油泵系列選取，一般均選取供油量偏大的（2）靠旅）考慮本系列內(nèi)燃機機油泵的互換性（3）考慮生產(chǎn)不同系列的內(nèi)燃機時的互換性相通用性而采用同一機油泵。供油壓力及溫度： 為了保證潤滑部位得到所必須的機油量，在主油道內(nèi)必須具有一定的機油壓力。 為了保證軸承等摩擦零件良好的工作，還必須控制機油的溫度。儲油量： 為使內(nèi)燃機在足夠長的時間里能可靠的工作，潤滑系中在下曲軸箱或機油箱中的儲油量除了考慮機油濾清器、機油散熱器、管道等機件的容量外，還要考慮下一次保養(yǎng)前機油消耗量，并有