工程機械柴油機燃油系供油特性曲線的研究報告

1、工程機械柴油機燃油系供油特性曲線的研究Engineering machinery diesel engine fuel supply characteristic curve of the research 摘要柴油機本身的速度特性不能滿足大多數(shù)工程機械特殊工況的要求，因為其扭矩曲線比較平坦，當負載有少量變化時柴油機轉(zhuǎn)速就會有波動，柴油機在低速時會熄火，在高速時會“飛車”。這對柴油機的正常運轉(zhuǎn)不利，因此柴油機需裝設(shè)調(diào)速器，調(diào)速器可根據(jù)負載的變化，自動調(diào)節(jié)供油量，從而使柴油機保持在所要求的轉(zhuǎn)速下穩(wěn)定運轉(zhuǎn)。而研究柴油機燃油系供油特性曲線對認識和改進調(diào)速器的性能都有至關(guān)重要的意義。首先，通過在噴油泵

2、實驗臺上進行調(diào)試、試驗獲取數(shù)據(jù)，進行分析，從而繪制出曲線。然后通過調(diào)試燃油系幾個主要參數(shù)，研究曲線的變化趨勢，找出其對柴油機動力性、經(jīng)濟性及尾氣排放的影響。提出改進方案，在轉(zhuǎn)速不變的情況下，改變齒條行程，從而節(jié)省燃料。最后對新特性曲線進行可靠性分析。關(guān)鍵字：調(diào)速器 調(diào)速特性曲線 噴油泵轉(zhuǎn)速 齒條行程 調(diào)速螺釘 Abstract· The speed of the engine itself can not meet the characteristics of the requirements of the most engineering machinery, because th

3、e torque curves are relatively flat, when load change with a small amount of the diesel engine speed can be big fluctuations, diesel engine in low speed will stall, at high speed galloping. This to the normal operation of diesel engine is adverse, so diesel engine installed governor should, accordin

4、g to the change of load of governor, automatic adjust the flow of, so as to make the diesel engine in the speed of the requirements to keep the stable operation. And the study of diesel engine fuel supply characteristic curve and improve to know the performance of the governor have crucial significa

5、nce.First, through the experiment in fuel injection pump on commissioning, test for data, to carry on the analysis, thus rendering the curve. Then through the debugging main parameters of fuel, study the shape of the curve trend, find out the on diesel engine power, economy and exhaust gas emission

6、effects. Put forward the improvement plan, in speed under the condition of invariable, change rack trip, thus saving fuel. The new characteristic curve in the reliability analysis.Key words: governor speed regulation characteristic injection pump revolving speed rack trip speed adjustment screws 目錄第

7、1章 緒論11.1課題研究的目的和意義11.2國內(nèi)外研究現(xiàn)狀11.2.1機械式調(diào)速器21.2.2液壓式調(diào)速器21.2.3電子式調(diào)速器31.2.4調(diào)速器的發(fā)展趨勢51.3論文的主要內(nèi)容及創(chuàng)新51.3.1論文的主要內(nèi)容51.3.2論文的創(chuàng)新5第2章 工程機械柴油機燃油系供油特性曲線的概述62.1 供油特性曲線62.2 供油特性曲線的認識62.3 供油特性曲線對柴油機性能的影響6第3章 燃油系噴油泵調(diào)試工藝對繪制供油特性曲線的影響83.1 噴油泵的噴油量的調(diào)試83.2 燃油系噴油正時的檢查93.3 燃油系噴油泵各缸供油間隔角的檢查與調(diào)整10第4章 工程機械柴油機燃油系供油特性曲線的繪制及分析114.

8、1 試驗準備114.1.1 試驗條件114.1.2 試驗設(shè)備124.1.3 試驗前零部件的檢查154.2 噴油泵與調(diào)速器的調(diào)試174.2.1 柱塞預(yù)行程的檢查174.2.2 校對控制齒條“零”點位置174.2.3 RAD型調(diào)速器的調(diào)整174.3 6A90Z型噴油泵調(diào)速器供油特性曲線的繪制214.4 6A90Z型噴油泵調(diào)速器特性曲線的改進214.4.1特性曲線的改進過程224.4.2 改進特性曲線的繪制（與原曲線對比圖）224.5 6A90Z型噴油泵供油不均勻度的檢查23第5章 工程機械柴油機燃油系供油特性曲線的可靠性分析245.1動力性245.2 經(jīng)濟性255.3 尾氣排放26第6章 結(jié)論與展

9、望276.1 結(jié)論276.2 展望27參考文獻28致謝29附錄A 外文資料翻譯30A1 英文30A2 譯文36第1章 緒論1.1論文研究的目的和意義噴油泵的速度特性對工況多變的柴油機是非常不利的,當發(fā)動機負荷稍有變化時，導致發(fā)動機轉(zhuǎn)速變化很大當負荷減小時，轉(zhuǎn)速升高，轉(zhuǎn)速升高導致柱塞泵循環(huán)供油量增加，循環(huán)供油量增加又導致轉(zhuǎn)速進一步升高，這樣不斷地惡性循環(huán)，造成發(fā)動機轉(zhuǎn)速越來越高，最后飛車；反之，當負荷增大時，轉(zhuǎn)速降低，轉(zhuǎn)速降低導致柱塞泵循環(huán)供油量減少，循環(huán)供油量減少又導致轉(zhuǎn)速進一步降低，這樣不斷地惡性循環(huán)，造成發(fā)動機轉(zhuǎn)速越來越低，最后熄火。 要改變這種惡性循環(huán)，就要求有一種能根據(jù)負荷的變化，自動

10、調(diào)節(jié)供油量使發(fā)動機在規(guī)定的轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)穩(wěn)定運轉(zhuǎn)的自動控制機構(gòu)移動供油拉桿，可以改變循環(huán)供油量，使發(fā)動機的轉(zhuǎn)速基本不變因此，柴油機要滿足使用要求，就必須安裝調(diào)速器 。隨著2009年哥本哈斯世界氣候會議的召開，低碳經(jīng)濟時代已經(jīng)帶來！因此對發(fā)動機的廢氣排放和發(fā)動機的性能提出了更高的要求。為使車用柴油機滿足日益嚴格的排放法規(guī)和要求更高的燃油經(jīng)濟性及動力性，需要實時優(yōu)化柴油機的運轉(zhuǎn)參數(shù)并進行控制。 通過特性曲線的分析研究，找出其對柴油機動力性，經(jīng)濟性及尾氣排放的影響。實現(xiàn)降低柴油機工作成本和對環(huán)境的污染程度。1.2國內(nèi)外研究現(xiàn)狀工程機械柴油機供油特性曲線主要研究的是供油量（及齒條位置）及噴油泵的轉(zhuǎn)速之間的

11、線性關(guān)系，而供油量及齒條位置的形成主要取決于調(diào)速器，所以本節(jié)主要介紹調(diào)速器的發(fā)展現(xiàn)狀。自從1860年，萊諾依爾發(fā)明第一臺大氣壓力式內(nèi)燃機以來，人類歷史上動力設(shè)備的發(fā)展就開始了嶄新的篇章。內(nèi)燃機給人類的生產(chǎn)、生活帶來了非凡的便利，也給人類社會的發(fā)展提供了不同凡響的動力。到了1897年，內(nèi)燃機的發(fā)展上了一個新的臺階，德國工程師魯?shù)婪虻屹悹枺≧dolfDiesel，18581913年）發(fā)明了有史以來的第一臺柴油機，在一個多世紀的發(fā)展過程中，柴油機技術(shù)先后出現(xiàn)了三次質(zhì)的飛躍：第一次是在20世紀20年代用機械式噴油系統(tǒng)代替了蓄壓式噴油系統(tǒng)；第二次是在20世紀50年代發(fā)展起來的增壓技術(shù)；第三次則是從20世

12、紀70年代以來一直蓬勃發(fā)展的柴油機電子控制技術(shù)。在這三次飛躍中，以電子控制技術(shù)的發(fā)展影響最大、意義最深遠。柴油機的電子控制技術(shù)應(yīng)用有多個方面，如：柴油機共軌式燃料供給系統(tǒng)、電子調(diào)速裝置等。現(xiàn)如今調(diào)速器按調(diào)速范圍可分為兩速式調(diào)速器和全速式調(diào)速器，按執(zhí)行結(jié)構(gòu)分為機械式調(diào)速器、液壓調(diào)速器、電子調(diào)速器。下面主要按執(zhí)行結(jié)構(gòu)分別介紹一下調(diào)速器的國內(nèi)外發(fā)展現(xiàn)狀1.2.1機械式調(diào)速器最早的機械式調(diào)速器是1784年由James發(fā)明的離心式機械調(diào)速器。目前廣泛應(yīng)用的機械式調(diào)速器（如圖1所示）是直接利用飛錘旋轉(zhuǎn)時產(chǎn)生的離心力與調(diào)速器彈簧回位力之間的平衡的原理來實現(xiàn)調(diào)速過程的，當轉(zhuǎn)速變化時，飛錘的轉(zhuǎn)動即轉(zhuǎn)變?yōu)榛准捌?/p>

13、相連接的噴油泵齒桿的移動，以達到調(diào)節(jié)噴油泵循環(huán)供油量的目的。由于飛錘旋轉(zhuǎn)時產(chǎn)生的離心力是反映轉(zhuǎn)速的最直接信號，再加上這種機械式調(diào)速器結(jié)構(gòu)比較簡單，工作也十分可靠，且已積累了長期的使用與維修經(jīng)驗，目前仍在柴油機特別是中小功率柴油機上得到廣泛的應(yīng)用。由于飛錘所產(chǎn)生的調(diào)節(jié)力在低速時較小，故這種調(diào)速器只適用于高速的中小功率柴油機，對大型柴油機，由于油量調(diào)節(jié)機構(gòu)磨擦阻力較大，加之柴油機轉(zhuǎn)速不高，若再采用純機械式飛錘，勢必要增加飛錘與調(diào)速質(zhì)量與尺寸，使調(diào)速器的結(jié)構(gòu)十分笨重而導致靈敏度降低。為此，在大型柴油機上就需要采用其他的調(diào)速器來擔當此任，液壓式調(diào)速器即可勝任之。1.2.2液壓式調(diào)速器早在二十世紀60年

14、代，美國WOODWARD公司推出了2301/EG3P型電一液調(diào)速器，它由轉(zhuǎn)速傳感器，電子控制器和電液執(zhí)行器組成，這就是最早的電一液式調(diào)速器（如圖2所示）。目前廣為應(yīng)用的液壓式調(diào)速器，實際上都是液壓與機械結(jié)構(gòu)或液壓與電子控制結(jié)合的調(diào)速器。在大型柴油機上大多采用這種間接作用式液壓調(diào)速器，即機械與液壓相結(jié)合的組合式調(diào)速器。其中，轉(zhuǎn)速感應(yīng)元件仍采用離心式飛錘，其功能只是將轉(zhuǎn)速變化的信息轉(zhuǎn)換為控制液壓機構(gòu)滑閥的運動，而調(diào)節(jié)力的放大、連接噴油泵齒桿的助力活塞的運動、齒桿運動信號或轉(zhuǎn)速的反饋以及其他許多附加功能，均由液壓系統(tǒng)來完成。液壓調(diào)速器具有結(jié)構(gòu)緊湊、功能齊全、調(diào)節(jié)精度高(能實現(xiàn)恒速調(diào)速)等許多優(yōu)點，因

15、而廣泛應(yīng)用于大型(船舶、機車與電站等用途的）柴油機上，但液壓調(diào)速器的結(jié)構(gòu)復(fù)雜，制造精度要求與成本均較高，因而在中小功率柴油機上未得到推廣應(yīng)用。1.2.3電子式調(diào)速器隨著柴油機技術(shù)，特別是電控技術(shù)的發(fā)展，對柴油機的調(diào)速技術(shù)也有了新的要求。結(jié)構(gòu)緊湊、功能齊全、調(diào)節(jié)精度高、性能可靠、制造精度要求高和成本較低的電子調(diào)速器就應(yīng)運而生了。在電子調(diào)速器中，不采用離心飛錘來作為轉(zhuǎn)速感應(yīng)元件，而是用各種電測方法來確定轉(zhuǎn)速的大小，而且轉(zhuǎn)速的測量、設(shè)定、比較與調(diào)節(jié)均采用電子控制，因此整個系統(tǒng)具有很高的響應(yīng)速度與調(diào)節(jié)精度，也易于準確地實現(xiàn)恒速調(diào)速，能夠滿足柴油發(fā)電機組的無差并聯(lián)運行的要求，因此是一種有發(fā)展前途的調(diào)速器

16、。目前，無論是在中小功率柴油，還是在大型柴油機上均已有正式產(chǎn)品。此領(lǐng)域中較有成效的代表產(chǎn)品有德國MTU公司的R082型電子調(diào)速器、美國WOODWARD公司的PROACT系列電子調(diào)速器、日本NABCO公司的MG-8O型電子調(diào)速器，有代表性的公司還有德國海茵茨曼(Heizmann)、日本小松等。國內(nèi)外電子調(diào)速器的基本系統(tǒng)大體相同。圖3即為海茵茨曼一成都型模擬式電子調(diào)速器的基本系統(tǒng)框圖4。現(xiàn)階段研究的電子調(diào)速器多采用位移控制方式，它的特點是在原來機械控制循環(huán)油量和噴油正時的基礎(chǔ)上，用線位移或角位移的電磁執(zhí)行機構(gòu)、伺服電機執(zhí)行機構(gòu)或電磁一液壓執(zhí)行機構(gòu)來控制循環(huán)供油量(噴油泵齒桿位移)，還可以用改變柱塞

17、預(yù)行程的辦法，改變噴油正時和供油速率，從而滿足高壓噴射中高速大負荷和低怠速工況對噴油過程的不同要求。電子調(diào)速器一般由四部分組成：控制器、執(zhí)行器驅(qū)動機構(gòu)、執(zhí)行器和轉(zhuǎn)速傳感器（如圖4所示）。電子調(diào)速器工作原理如下：轉(zhuǎn)速傳感器一般采用脈沖式轉(zhuǎn)速傳感器，無接觸地從飛輪中測量發(fā)動機轉(zhuǎn)速，輸出脈沖信號，其頻率與轉(zhuǎn)速成比例，并把它送給控制器?？刂破鲗λ@取的脈沖信號進行頻率電壓轉(zhuǎn)換，使之成為相應(yīng)的電壓信號，然后將模擬電壓量變成數(shù)字信號。在控制器內(nèi)將獲取的轉(zhuǎn)速信號同設(shè)定轉(zhuǎn)速值進行比較，并以比較結(jié)果為基礎(chǔ)進行PID計算，并向執(zhí)行器驅(qū)動機構(gòu)輸出控制信號。隨著科技的發(fā)展，控制器除采用PID控制外，模糊控制、最優(yōu)控制

18、、自適應(yīng)控制等也逐漸被采用并不斷趨向成熟。執(zhí)行器驅(qū)動機構(gòu)一般采用運算放大電路或伺服電機驅(qū)動器，將控制器送來的控制信號進行放大或者轉(zhuǎn)換，驅(qū)動執(zhí)行器相應(yīng)地調(diào)節(jié)柴油機的供油量。從而達到對柴油機的轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)。1.2.4調(diào)速器的發(fā)展趨勢機械式調(diào)速器以飛錘旋轉(zhuǎn)運動產(chǎn)生的離心力驅(qū)動調(diào)速機構(gòu)來調(diào)節(jié)、穩(wěn)定柴油機的轉(zhuǎn)速，如果柴油機轉(zhuǎn)速不夠高，飛錘就不能產(chǎn)生足夠的離心力來驅(qū)動調(diào)速機構(gòu)。這是機械式調(diào)速器的一個缺點。液壓式調(diào)速器結(jié)構(gòu)復(fù)雜、制作精度和制作成本均較高，因而不能廣泛應(yīng)用于中小功率的柴油機上。 能源短缺、環(huán)保問題、微電子技術(shù)和控制理論的發(fā)展及對自動化水平要求的提高，推動了柴油機電控技術(shù)，特別是以微機為核心的數(shù)字式

19、電子控制技術(shù)的發(fā)展?，F(xiàn)代控制理論、自適應(yīng)控制、自學習系統(tǒng)等的進展使電子調(diào)速器的研究具備了更完善的理論基礎(chǔ)。與機械式、液壓式調(diào)速器相比，電子調(diào)速器具有調(diào)節(jié)精度高、結(jié)構(gòu)簡單、易實現(xiàn)自動化等優(yōu)點，是今后涮速器的主要發(fā)展方向?？茖W技術(shù)的發(fā)展和社會要求的日益提高，使得機械式調(diào)速器和液壓式調(diào)速器必將被電子式調(diào)速器所替代。1.3論文的主要內(nèi)容及創(chuàng)新1.3.1論文的主要內(nèi)容由噴油泵的工作原理可知，噴油泵的每循環(huán)供油量q可以通過轉(zhuǎn)動柱塞來調(diào)節(jié)，即主要取決于油量調(diào)節(jié)齒桿的位置。但是盡管油量調(diào)節(jié)齒桿的位置不變，噴油泵的循環(huán)供油量q隨著轉(zhuǎn)速的升高而增加。本課題主要研究工程機械柴油機燃油系供油特性曲線的形成，并進一步研

20、究特性曲線對柴油機工況的影響，特性曲線的可靠性分析等。具體可分為以下幾條：（1）供油特性曲線的認識。（2）燃油系調(diào)試工藝對曲線的影響。（3）供油特性曲線的研究及改進。（4）供油特性曲線對柴油機工況的影響。1.3.2論文的創(chuàng)新通過實驗和對特性曲線的研究，找出最常用的轉(zhuǎn)速范圍，調(diào)節(jié)調(diào)速、負荷螺釘，改變曲線斜率，從而達到在發(fā)動機轉(zhuǎn)速不變的情況下，保持原有動力的基礎(chǔ)上節(jié)省油耗，降低燃油成本，并改善尾氣排放的污染度。第2章 工程機械柴油機燃油系供油特性曲線的概述2.1 供油特性曲線噴油泵在規(guī)定的供油齒桿位置、規(guī)定轉(zhuǎn)速下的供油量，即噴油泵供油的特性，以及各缸供油量的均勻性。而通過調(diào)節(jié)調(diào)速器的調(diào)速螺釘和負荷

21、螺釘來改變規(guī)定轉(zhuǎn)速時齒桿位置，也就等于改變了供油量，并將其繪制成非線性關(guān)系的曲線及供油特性曲線。2.2 供油特性曲線的認識由柱塞式噴油泵的工作原理可知，噴油泵的每循環(huán)供油量q可以通過轉(zhuǎn)動柱塞來調(diào)節(jié)，即主要取決于優(yōu)良調(diào)節(jié)齒桿的位置。但是，實際的每循環(huán)供油量還受到柴油機轉(zhuǎn)速的影響。從理論上講，當柱塞上端面關(guān)閉柱塞套的進回油孔時才開始泵油，而實際上當柱塞上端面還未完全關(guān)閉進油孔時，由于節(jié)流作用，壓油室內(nèi)的柴油壓力就開始升高，致使出油閥提早開啟。同理，當供油終了而柱塞的斜槽邊緣開啟回油孔通道還不足夠大時，由于節(jié)流作用，壓油室內(nèi)的高壓柴油不能立即流回到低壓油道中去，仍維持較高的壓力，致使出油閥延遲關(guān)閉。

22、出油閥的早開和遲閉使柱塞的實際供油行程大于它的理論供油行程，并且隨著轉(zhuǎn)速的升高，這中節(jié)流作用越大，使柱塞的實際供油行程超出它的理論供油行程也很多。因此，盡管油量調(diào)節(jié)齒桿的位置不變，但噴油泵的循環(huán)供油量q隨著轉(zhuǎn)速的升高而增加，這就是柱塞式噴油泵的速度特性。研究柴油機噴油泵的油量調(diào)節(jié)桿的位移、噴油泵的轉(zhuǎn)速和平均供油量各參數(shù)的關(guān)系。在試驗中，逐步由低向高調(diào)節(jié)噴油泵的轉(zhuǎn)速，測量并記錄相應(yīng)的轉(zhuǎn)速、調(diào)節(jié)桿的位移和平均供油量，直到最高停油轉(zhuǎn)速為止。將測量記錄下來的數(shù)據(jù)進行分析整合，最后畫出柴油機燃油系供油特性曲線。2.3 供油特性曲線對柴油機性能的影響每個噴油泵配備固定的調(diào)速器都對應(yīng)一條特性曲線，特性曲線的

23、行程過程是不斷的進行調(diào)試，使循環(huán)供油量適應(yīng)柴油機在不同外負荷的情況下都能正常工作的要求。而柴油機噴油泵轉(zhuǎn)速再一定數(shù)值時對應(yīng)的調(diào)速器調(diào)節(jié)齒條的位置可能是一個區(qū)間，這樣我們就要通過對調(diào)速器結(jié)構(gòu)的認識和調(diào)整，來確定最小的齒條行程來滿足相同的泵的轉(zhuǎn)速，這樣也是以最低油耗實現(xiàn)正常工作的。柴油機供油特性曲線不僅體現(xiàn)噴油泵轉(zhuǎn)速和調(diào)節(jié)齒條位置之間的關(guān)系，還對柴油機工況及動力性、經(jīng)濟性、排放清潔度等方面有很重要的影響。所以，研究柴油機供油特性曲線是當今提高柴油機技術(shù)行業(yè)不可或缺的方面。第3章 燃油系噴油泵調(diào)試工藝對繪制供油特性曲線的影響車用柴油機在任何工況下工作的性能，都有轉(zhuǎn)速和功率的要求。這些要求是通過燃油供

24、給系統(tǒng)在相應(yīng)的轉(zhuǎn)速下提供合適的供油量來保證的。柴油機在不同工況下所需的供油量不同，為此在調(diào)試過程中，噴油系統(tǒng)的“油泵油嘴”所有參數(shù)的調(diào)試不當，都容易引起其它性能的變化和連鎖反應(yīng)，而且噴油泵中的柱塞偶件與出油閥偶件，噴油器中的噴油嘴偶件等進度要求極高，經(jīng)一段時間的使用，因磨損和損壞都會影響整機性能。燃油系供給系中的噴油泵調(diào)速器總成在試驗調(diào)整時，其測試和調(diào)整后的供油量及均勻度的準確性，往往受到諸多因素的影響，其中調(diào)試條件是影響調(diào)整結(jié)果的重要因素。因為每種型號柴油機對它的噴油泵供油特性和噴油嘴的液壓特性，都有一定的要求，而且柴油機在實際使用中的噴油器、噴油嘴、高壓油管等都是因機而異的。所以，噴油泵的

25、轉(zhuǎn)速除和調(diào)速器齒條行程有關(guān)外，還與噴油泵的幾個重要參數(shù)有關(guān)系，其中影響最大的有以下三個方面的參數(shù)：噴油量、噴油時間、各缸噴油間隔角。本章就從這三個方面具體分析其對供油特性曲線的影響。3.1 噴油泵的噴油量的調(diào)試噴油量要在標準噴油嘴、標準壓力下、噴油管直徑為6mm、輸油泵輸油壓力1.6kg/c、燃油溫度4045的條件下進行試驗調(diào)整。在規(guī)定的轉(zhuǎn)速下，控制齒條在一定的行程用專用螺栓或用測量裝置將調(diào)速器齒條固定在規(guī)定位置，并以一定的噴油次數(shù)，測量噴油量調(diào)整噴油量時，首先松開控制齒條小齒輪上的緊固螺釘，在裝懂控制套筒，利用柱塞斜槽方向，調(diào)整噴油量。(l) 額定轉(zhuǎn)速供油量(額定油量)是保證柴油機在額定負荷

26、時所需要的油量, 1600r/m in時的200次額定油量應(yīng)為(12.5 士0.5 )m1。(2) 校正供油量(校正油量)是柴油機短時間超負荷時所需的加濃油量, 由校正行程和轉(zhuǎn)速來保證,1000r/min時的200次校正油量應(yīng)為(12.5 士0.5)ml。(3) 怠速供油量是指柴油機怠速運轉(zhuǎn)時克服發(fā)動機內(nèi)部阻力所需的油量, 它由怠速轉(zhuǎn)速、怠速限止螺釘、怠速彈簧以及油量的均勻度等的調(diào)節(jié)來保證。300r /min時的200次怠速油量為(3士0.5)ml。(4) 啟動供油量是柴油機啟動時的加濃油量, 目的是利于柴油機的啟動, 其數(shù)量一般應(yīng)大于額定轉(zhuǎn)速時額定油量的15% 以上,它是由啟動行程、啟動轉(zhuǎn)速

27、以及油量的均勻度來保證的。20Or/min時的200次油量為15ml。以上供油量達不到規(guī)定要求時必須反復(fù)調(diào)試。額定油量不均勻度不應(yīng)大于3%,怠速供油量不均勻度一般應(yīng)小于3% , 啟動供油量不均勻度一般不大于30%,否則會帶來發(fā)動機功率不足、不易啟動以及怠速不穩(wěn)等故障現(xiàn)象。3.2 燃油系噴油正時的檢查噴油泵噴油正時的檢查方法有兩種：一種是通過檢查和調(diào)整供油起始角；另一種是檢查和調(diào)整柱塞預(yù)行程。由于檢查柱塞預(yù)行程的方法其結(jié)果較為準確，因此，進口車用柴油機配噴油泵，大都采用檢查柱塞預(yù)行程的方法來確定其噴油正時。對于噴油泵的噴油正時，因噴油泵結(jié)構(gòu)的不同，有時即便參數(shù)或型號完全相同的噴油泵，配用在不同型

28、號柴油機上時，其數(shù)值的要求有時并不相同。所以，在具體調(diào)試過程中，應(yīng)按所附的規(guī)定要求進行。在噴油泵試驗臺上檢查柱塞預(yù)行程，應(yīng)使噴油泵供油齒桿固定在全負荷的位置。對于多缸噴油泵，一般只測量基準缸，通常以第一缸為基準缸。PE-A型噴油泵柱塞預(yù)行程檢查時，先拆下噴油泵上的側(cè)蓋板，然后把如圖3-1所示帶有特殊表架的測量預(yù)行程量具，裝夾固定在噴油泵側(cè)蓋板位置，使量具的探針與滾輪挺柱體上端面相接觸。為了便于觀察，在出油閥緊座上裝上測時管（如圖3-2）。測量時，開動試驗臺。使試驗臺低壓油路向噴油泵供油，放凈燃油路中的空氣后，轉(zhuǎn)動噴油泵凸輪軸，供油數(shù)次，使油面升到測時管的玻璃管內(nèi)，繼續(xù)緩慢轉(zhuǎn)動凸輪軸，當油面開始

29、微動時停止轉(zhuǎn)動，此時的位置就是供油開始位置，記下測量柱塞預(yù)行程量具上的百分表讀數(shù)，然后在沿噴油泵凸輪軸工作時的旋轉(zhuǎn)方向繼續(xù)轉(zhuǎn)動凸輪軸，使測量缸的滾輪挺柱體處于下止點位置，再看百分表讀數(shù)。前后兩次讀數(shù)的差即預(yù)行程，該值應(yīng)在規(guī)定的允許范圍內(nèi)。圖3-1 PE-A型噴油泵測量柱塞預(yù)行程量具圖3-2 測時管的安裝1玻璃器 2橡膠管 3螺母 4出油閥緊座通常柱塞預(yù)行程允許誤差為±0.5mm。若檢查結(jié)果預(yù)行程值超差，則需進行 調(diào)整。對于PE-A型噴油泵，按滾輪挺柱結(jié)構(gòu)不同，調(diào)整預(yù)行程的方法有兩種：一種是增減墊片的厚度；另一種是通過旋出或旋進滾輪挺柱體上的正時調(diào)整螺釘。挺柱調(diào)整墊片有17種，即：0.

30、6、0.7、0.8、0.9、1.0、1.1、1.2、1.3、1.4,0.55、0.65、0.75、0.85、0.95、1.05、1.15、1.25。3.3 燃油系噴油泵各缸供油間隔角的檢查與調(diào)整在第一缸的柱塞預(yù)行程調(diào)整后，按噴油泵規(guī)定的旋轉(zhuǎn)方向緩慢轉(zhuǎn)動試驗臺刻度盤，使柱塞由下止點上移。當測時管內(nèi)油面開始移動的瞬間，或溢油彎管口由開始流油到停止底油，這就是第一缸的供油始點。這時將試驗臺刻度盤指針對準刻度盤的某一位置，然后以噴油順序?qū)娪捅孟鄳?yīng)各缸檢查供油時刻，并記下各缸供油時刻的刻度盤讀數(shù)，各缸之間的供油間隔角度應(yīng)滿足技術(shù)要求。一般對于多缸噴油泵，各缸之間的供油間隔角度允許誤差為±0.

31、5°,若不符合要求時，需對滾輪挺柱體高度進行調(diào)整，以保證各缸供油間隔角度相同。第4章 工程機械柴油機燃油系供油特性曲線的繪制及分析衡量噴油泵及調(diào)速器性能的標準主要有四個方面：(1)基準缸供油起始點及各缸供油間隙。(2)調(diào)速器在各種轉(zhuǎn)速下對應(yīng)的供油齒桿位置，即調(diào)速器的調(diào)速特性。(3)噴油泵在規(guī)定的供油齒桿位置、規(guī)定轉(zhuǎn)速下的供油量，即噴油泵供油特性，以及各缸供油量的均勻性。(4)增壓補償器在不同增壓壓力、不同轉(zhuǎn)速下的特性。所以要對供油特性曲線進行設(shè)計和分析，就要對噴油泵及調(diào)速器進行總成的調(diào)試及試驗。4.1 試驗準備噴油泵和調(diào)速器的零件精度很高，技術(shù)要求非常嚴格。其參數(shù)的測試與調(diào)整必須在規(guī)

32、定的條件下進行。因此，對測試設(shè)備進度也有一定要求。由于柴油機記性很多，燃料供給系的種類各異，即使是同一機型，使用條件不同，柴油機的實際工況千差萬別。所以在實驗臺上是無法按各種燃料供給系的實際情況進行調(diào)試的。在實驗調(diào)試過程中，通過對影響調(diào)試結(jié)果的各種因素進行限制，達到調(diào)試結(jié)果趨于一致。4.1.1 試驗條件4.1.1.1 環(huán)境溫度(試驗室溫度)通過給定的供油量調(diào)整規(guī)范，都是常溫（20左右）下在試驗臺上調(diào)整的。為此，試驗室溫度應(yīng)該保持在20±5范圍內(nèi)，才能使調(diào)試數(shù)據(jù)準確。因為溫度和柴油的黏度直接關(guān)系。溫度增高時，柴油的黏度降低，溫度降低時，柴油的黏度增高。當柴油的黏度增高時，柱塞的磨損減少

33、，使供油量增加，特別是對磨損了的柱塞更為明顯。4.1.1.2 試驗用油溫度試驗用油的溫度一般控制在4045。因為溫度變化將導致試驗用油的黏度變化等等。所以在試驗時，必須將試驗用油的溫度控制在較小的范圍內(nèi)。試驗用油的黏度隨溫度變化的規(guī)律告訴我們，在4045范圍內(nèi)，溫度每改變1，試驗用油的黏度變化很小。因此，只要溫度控制在上述范圍內(nèi)，就能使調(diào)試時試驗用油的黏度變化最小，對試驗結(jié)果的影響控制在允許范圍內(nèi)。4.1.1.3 環(huán)境的清潔試驗證明，在各種比較好的環(huán)境下，噴油泵經(jīng)過裝配和兩小時的試驗后，拆出柱塞和柱塞套，便能明顯地看出，柱塞原來很光潔的表面已經(jīng)磨出一道道暗黑色的痕跡。這種磨損是由于裝合時空氣中

34、的灰塵和清洗、試驗用的柴油機中含有機械雜質(zhì)造成的。如果在比較差的環(huán)境下裝合和試驗噴油泵，磨損現(xiàn)象更為嚴重。所以，要提高噴油泵的修理質(zhì)量，必須創(chuàng)造一個良好的工作環(huán)境。4.1.1.4 高壓油管高壓油管的長度、內(nèi)徑和外徑不同，對測試精度影響較大。在試驗時應(yīng)按照噴油泵的型號以及試驗規(guī)范選擇合適的高壓油管。4.1.1.5 噴油器的型號及性能參數(shù)在試驗噴油泵時，應(yīng)使用規(guī)定型號的標準噴油器。噴油器的開啟壓力必須準確。噴油器結(jié)構(gòu)參數(shù)、開啟壓力和加工精度都對供油量測試的結(jié)果有較大影響。為了使測試結(jié)果準確，試驗臺的標準噴油器是從許多同型號的噴油器中精選的，對標準噴油器的開啟壓力應(yīng)該定期進行檢查校正。標準的噴油泵試

35、驗臺都配有這種標準噴油器。如選不到標準的噴油器時，也可用原車配套的噴油器進行調(diào)試。但試驗后必須一一做好標記，以便按試驗時的順序裝在原發(fā)動機上。4.1.1.6 試驗用油的牌號和清潔要求國產(chǎn)噴油泵通常使用0號柴油，進口噴油泵要求使用美國汽車工程學會標準試驗油（SAE Standard Test Oil）或波許試驗油（BOSCH Oil OL6l V11）.換油時必須徹底清理油箱。試驗用油必須清潔，并在加注沉淀72h以上。41.1.7 供油壓力通常，在一定的條件下，噴油泵低壓油路的壓力越高，噴油泵的供油量較大。所以，噴油泵調(diào)試規(guī)范中有供油壓力要求，調(diào)試時必須嚴格執(zhí)行。4.1.2 試驗設(shè)備試驗臺：進口

36、專用噴油泵試驗臺。試驗油：0號輕柴油油溫：45噴油泵回油壓力：0.1560.159MPa標準高壓油管（mm）： 6×2×600標準噴油器：DLLA152S324N 開啟壓力： 17.5MPa。直流電流：DC24V可調(diào)增壓力源：02MPa調(diào)速器：RAD兩速式調(diào)速器高壓油泵：國產(chǎn)柴油機用A型泵B6A27噴油泵總成主要技術(shù)參數(shù):油泵型號： NP-PES6A90C412RS2000安裝方式： 整體法蘭+中間支承柱塞直徑及旋向： 9mm 左旋電磁閥電壓：DC224V潤滑方式： 強制潤滑旋轉(zhuǎn)方向： 面向驅(qū)動端、順時針供油次序：1-5-3-6-2-4調(diào)速器型式：二極式RAD凸輪

37、升程： 8mm缸心距： 82mm柱塞預(yù)行程： 第一缸柱塞3.3±0.05mm挺柱間隙： 各缸均大于0.20mm表4-1 6A90Z噴油泵總成供油量參數(shù)齒桿位置（mm）噴油泵轉(zhuǎn)速(r/min)噴油次數(shù)(次)噴油量（ml）不均勻度()操縱桿位置噴油量11.515001006.46.6±2.5全負荷11.910001005.86.5±4全負荷約9.63001001±14怠速1001006.1全負荷提前角噴油泵轉(zhuǎn)速（r/min）500100012001650提前角（°）0.536RAD兩速式調(diào)速器：8RAD型調(diào)速器的結(jié)構(gòu)：見圖4-1圖4-1 RAD型調(diào)

38、速器的結(jié)構(gòu)RAD調(diào)速器的結(jié)構(gòu)示意圖：見圖4-2圖4-2 RAD調(diào)速器的結(jié)構(gòu)示意圖RAD調(diào)速器的原理：如圖4-1所示，RAD型機械式調(diào)速器器的飛塊安裝在噴油泵的凸輪上。飛快以壓進飛塊保持架的銷軸為中心旋轉(zhuǎn)。當飛塊向外張開時，安裝在飛塊臂端部的滾輪推動襯套肩部沿軸向移動。在飛塊滾輪上滑動的襯套，由卡環(huán)連接于滑套，滑套僅沿軸向移動?；卓煞乐骨度朐趶恼{(diào)速器蓋的銷軸吊下的導動杠桿內(nèi)的撥叉的回轉(zhuǎn)。在撥叉的一端裝有向上的杠桿，在另一端裝有向下的浮動杠桿。浮動杠桿下端壓有一銷軸，而銷軸嵌入在支持杠桿下端。支持杠桿通過偏心軸與控制杠桿連接，操縱控制桿便可使浮動杠桿活動。另一方面，浮動杠桿上面同噴油泵的控制齒條

39、相連接。起動彈簧裝在浮動杠桿頂部，一端掛在浮動杠桿上，另一端掛在調(diào)速器殼側(cè)的簧眼上。在掛有導動杠桿的拉力桿軸上，還懸吊拉力桿和速度調(diào)定杠桿。調(diào)速彈簧拉住拉力桿與速度調(diào)定杠桿。調(diào)速彈簧由速度調(diào)速螺栓拉緊。因此，在正常工作轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)，拉力桿下端始終靠在齒條行程調(diào)整螺釘上。在拉力桿的下側(cè)面壓進一銷軸，它插在支持杠桿上端槽內(nèi)。因此，在限制最高轉(zhuǎn)速時，通過壓進拉力桿的銷軸，支持杠桿及浮動桿的連桿機構(gòu)能使杠桿比變大。為了在行駛時實現(xiàn)低速控制，在拉力桿下端部裝有怠速彈簧。4.1.3 試驗前零部件的檢查4.1.3.1 泵油部分零部件的檢查(l) 檢查柱塞套外圓與泵體孔的配合間隙,其數(shù)值應(yīng)為0.016-0.10

40、0mm ,間隙過小會使柱塞套變形。(2) 檢查泵體孔和柱塞套臺階下面接觸的平面。這個平面起支承柱塞套和密封作用。若不平, 柱塞套裝人后會傾斜, 造成柱塞偏磨甚至卡死、飛車,也會造成操縱機構(gòu)的阻滯;同時,還會造成漏油。接觸不平可以觀察出來,不嚴重的可加薄紙墊或薄銅墊來解決, 嚴重的可用專用工具進行加工。(3) 檢查油量控制機構(gòu)。調(diào)節(jié)齒桿軸頸與襯套的配合間隙應(yīng)為0.032 - 0 . 100mm ,調(diào)節(jié)齒桿的彎曲度不應(yīng)超過0.05mm ,油量控制套筒直槽與柱塞腳凸塊之間的間隙不應(yīng)超過0.12mm 。(4) 檢查傳動機構(gòu)。凸輪與挺柱滾輪接觸處不應(yīng)有嚴重磨損,否則會使供油規(guī)律發(fā)生變化。凸輪軸間隙不應(yīng)大

41、于0.15mm ,否則在運轉(zhuǎn)中會發(fā)響,并影響調(diào)速器起作用轉(zhuǎn)速, 甚至造成柴油機“游車”等現(xiàn)象。挺柱體、滾輪銷不應(yīng)有嚴重磨損, 否則在運轉(zhuǎn)中會發(fā)生響聲,并會改變柱塞的有效行程,延遲供油開始時間。挺柱上的正時螺釘上平面或調(diào)整墊片磨損、缺損也會使供油開始時間推遲。滾輪銷與挺柱體孔的配合間隙不得超過0.05mm 。凸輪軸彎曲度不得超過0.05 mm , 否則應(yīng)更換。凸輪外形尺寸磨損超過0.8mm時, 應(yīng)換新的, 否則對柱塞的供油規(guī)律有很大的影響。(5 )正時螺釘平面如果被柱塞腳磨成凹坑, 或調(diào)整墊片缺損, 都會影響柱塞的靈活性。磨損處凹陷值不應(yīng)超過0.2mm , 否則要換新的。(6) 檢查各彈簧與彈簧

42、座。檢查柱塞彈簧是否有裂紋、磨損或變形, 如有應(yīng)更換新的, 其彈力應(yīng)符合原廠規(guī)定。如不符合, 會造成柱塞在運轉(zhuǎn)時不靈活, 或造成怠速“游車” 。出油閥彈簧如有變形和彈力減弱現(xiàn)象, 應(yīng)換用新件, 其彈力應(yīng)符合原廠規(guī)定, 否則會造成該缸油鼠在不同轉(zhuǎn)速情況下不符合要求。柱塞腳在彈簧下座中應(yīng)有軸向間隙, 若無間隙, 則裝合后, 由于柱塞腳與正時螺釘?shù)哪Σ磷枇? 會使調(diào)節(jié)齒桿運動發(fā)熱。4.1.3.2調(diào)速器部分零部件的檢查(l) 調(diào)速器中大多數(shù)都是運動件, A 型泵的調(diào)速器, 由飛錘、支持杠桿和滑套等組成, 當各連接處磨損時.傳動綜合間隙大, 會造成供油量在相當大的范圍波動,使柴油機工作不穩(wěn), 調(diào)速器的靈

43、敏度下降, 柴油機的動力性和經(jīng)濟性都隨之惡化。故應(yīng)注意檢查飛錘支架、軸梢鉸鏈機構(gòu)、滾動軸承和滑套等的磨損情況, 以及運動是否靈活等。(2) 檢查高、低速調(diào)速彈簧以及校正彈簧的技術(shù)狀態(tài)是否符合原廠規(guī)定, 如不符合, 將會帶來高速達不到、怠速不穩(wěn)以及無校正等問題。4.1.3.3柱塞偶件的檢查柱塞和柱塞套是噴油泵的精密偶件之一, 它們的加工精度和表面粗糙度要求極嚴。柱塞和柱塞套的圓柱度及圓度偏差均不得超過0.001mm , 二者正常的配合間隙為0.001一0.003mm , 它們靠柴油來潤滑、冷卻.靠自身的精度來保證密封, 因此當柱塞與柱塞套磨損至一定程度時必須更換新的。否則, 將發(fā)生如下后果:(l

44、) 由于燃油漏損使開始供油時間滯后, 供油結(jié)束時間提早; 由于燃油漏損使供油量減少。其結(jié)果均會造成柴一油機功率不足和耗油率增加。(2) 柴油機怠速運轉(zhuǎn)時, 由于柱塞運動慢, 漏損量大,使供油量減少, 柴油機轉(zhuǎn)速下降; 隨著調(diào)速器的作用, 轉(zhuǎn)速升高, 漏損量減少, 柴油機轉(zhuǎn)速就增高; 調(diào)速器又使油量減少, 柴油機轉(zhuǎn)速又隨之下降, 漏損又增加, 柴油機轉(zhuǎn)速更下降, 調(diào)速器便又使柴油機轉(zhuǎn)速提高; 周而復(fù)始, 結(jié)果造成怠速游車。(3) 由于燃油漏損過多, 油壓下降, 造成供油量減少供油時1lJ 變晚, 噴油霧化差, 所以柴油機難以啟動和怠速容易熄火。4.1.3.4出油閥偶件的檢查出油閥偶件是噴油泵精密

45、偶件之一, 經(jīng)長期使用后工作面會磨損出油閥的密封錐面和減壓環(huán)帶磨損后的綜合影響是噴油器滴油、各缸不均勻、噴油延續(xù)角拖長,使柴油機丁_作粗暴、冒黑煙、功率不足。發(fā)動機處于低速運轉(zhuǎn)時,表現(xiàn)更為明顯。4.2 噴油泵與調(diào)速器的調(diào)試4.2.1 柱塞預(yù)行程的檢查可用專用測量儀器直接測量柱塞由最低位置到供油開始位置時柱塞所移動的距離； 或用低壓法, 即從噴油泵進油孔輸人0.15MPa 壓力的試驗用油, 通過出油閥座中心(不帶閥芯)由溢流口流出, 按工作方向旋轉(zhuǎn)凸輪軸, 使柱塞由下止點緩慢上升,當溢流口的油開始停流時, 所測得的柱塞行程, 即為供油預(yù)行程。一般以第一缸為測量基準, 其余各缸以第一缸供油始點凸輪

46、軸的位置為基準, 檢查各缸根應(yīng)的供油間隔角, 從而確保其他各缸的供油正時。如與要求不符, 可調(diào)整滾輪體的墊片厚度或調(diào)整螺釘?shù)母叨? 直到誤差符合規(guī)定的要求。4.2.2 校對控制齒條“零”點位置從噴油泵驅(qū)動端面取下齒條限位蓋，并在其上安裝控制齒條行程測量裝置。開動試驗臺，使泵在500600r/min運轉(zhuǎn)，通過速度調(diào)整螺栓調(diào)整調(diào)速彈簧拉力，使調(diào)速器開始起作用。當泵轉(zhuǎn)速再增加，就將控制齒條拉向零點位置，并將控制齒條斷面推向斷油位置，以決定控制齒條零點。當零點決定后，要校準刻度尺零點。應(yīng)注意，不要通過控制杠桿的操作來設(shè)定零點。因為調(diào)速器內(nèi)部結(jié)構(gòu)聯(lián)接緊密，零件間配合精度高，有可能損傷調(diào)速器杠桿機構(gòu)和其他

47、零件。4.2.3 RAD型調(diào)速器的調(diào)整4.2.3.1 飛塊升程的調(diào)整飛塊升程可分成限制最高轉(zhuǎn)速所需要的升程和怠速穩(wěn)定所需要的升程兩部分。在噴油泵工作的情況下，為使調(diào)速彈簧保持輕拉力，用速度調(diào)整螺栓把控制齒條拉在全負荷位置，并使泵轉(zhuǎn)速逐漸增加，檢查控制齒條的拉回量。供油位置油量最大時調(diào)速器結(jié)構(gòu)圖，見圖4-3。圖4-3 供油位置油量最大時調(diào)速器結(jié)構(gòu)用行程調(diào)整螺栓調(diào)整控制齒條拉回量，是從高速起作用點到高速調(diào)速結(jié)束點的控制齒條行程為13mm。4.2.3.2 高速控制的調(diào)整（1）全負荷位置的調(diào)整使噴油泵轉(zhuǎn)速達到額定轉(zhuǎn)速，當控制桿被拉出同全負荷制動螺釘接觸而停止時，要使行程負荷規(guī)定。（2）高速調(diào)速起作用轉(zhuǎn)

48、速的調(diào)整使控制桿同高速螺釘接觸。當噴油泵轉(zhuǎn)速漸漸升高到額定轉(zhuǎn)速加1020r/min時，控制齒條應(yīng)自動向減油方向移動，如果高于作用點轉(zhuǎn)速，可通過向里擰速度調(diào)整螺栓的方法調(diào)整高速起作用轉(zhuǎn)速，否則反之。最高轉(zhuǎn)速工況時調(diào)速器結(jié)構(gòu)圖見圖4-4。圖4-4 最高轉(zhuǎn)速工況時調(diào)速器結(jié)構(gòu)（3）速度變化率的檢查當調(diào)速器高速起作用轉(zhuǎn)速調(diào)好后，再增加泵轉(zhuǎn)速，并檢查控制齒條被拉回的量是否符合要求，泵轉(zhuǎn)速是否確實低于規(guī)定的轉(zhuǎn)速，使泵轉(zhuǎn)速再增加，并又一次檢查控制齒條的拉回量是否符合要求。一般工況調(diào)速器的結(jié)構(gòu)見圖4-5。圖4-5圖4-5 一般工況調(diào)速器的結(jié)構(gòu)速度變化率是判斷調(diào)速器性能的重要指標。如果調(diào)速器的速度變化率不好，發(fā)動

49、機轉(zhuǎn)速增加將超過最高無符合轉(zhuǎn)速，造成“飛車”，損傷柴油機的極其重要的零部件。（4）怠速穩(wěn)定的調(diào)整當噴油泵在規(guī)定的怠速轉(zhuǎn)動時，齒條應(yīng)在規(guī)定的位置，否則調(diào)整怠速螺釘，使噴油泵停止轉(zhuǎn)動，并檢查控制齒條是否在規(guī)定的位置。穩(wěn)定怠速工況時調(diào)速器的結(jié)構(gòu)見圖4-6。圖4-6 穩(wěn)定怠速工況時調(diào)速器的結(jié)構(gòu)4.2.3.3 怠速彈簧的調(diào)整提高噴油泵轉(zhuǎn)速，直到控制齒條到達規(guī)定的位置，并使泵運轉(zhuǎn)保持該轉(zhuǎn)速。然后，逐漸擰緊穩(wěn)速彈簧，直到控制齒條從規(guī)定的位置開始往增加供油量方向移動時為止（即穩(wěn)速彈簧同調(diào)速彈簧接觸的位置）最后，用鎖緊螺母緊固怠速彈簧。4.2.3.4 止動螺栓的調(diào)整（怠速螺釘?shù)恼{(diào)整）當穩(wěn)速彈簧的調(diào)整工作結(jié)束后，

50、使噴油泵停止旋轉(zhuǎn)，控制齒條將位于規(guī)定的位置。要用操縱控制桿的方法使油量符合要求，應(yīng)注意不要使止動螺栓退得太多。4.2.3.5 控制齒條限制器的調(diào)整（1）拆卸控制齒條行程測量裝置。（2）在供油齒條端部裝配螺釘（帶彈簧墊圈），然后將套筒裝在泵殼上。（3）將導動彈簧擰進套筒內(nèi)，直到其端部同控制齒條接觸為止，然后再將導動彈簧擰進月1/5圈（0.2mm），并用鎖緊螺母加以固定。注意：擰進導動彈簧時，不要超出接觸點。（4）安裝導動彈簧的端蓋。（5）使噴油泵以100r/min運轉(zhuǎn)，噴油泵應(yīng)大于額定油量，即符合規(guī)定的起動油量。如果起動油量不符合要求應(yīng)調(diào)整控制齒條限位器，直到符合規(guī)定的起動油量為止。4.3 6A

51、90Z型噴油泵調(diào)速器供油特性曲線的繪制根據(jù)4.2節(jié)的試驗步驟和參數(shù)繪制調(diào)速器特性曲線如下圖4-7。圖4-7 6A90Z型噴油泵調(diào)速器特性曲線圖4-7為6A90Z型噴油泵配RAD兩速型調(diào)速器時的原有速度特性曲線，在此基礎(chǔ)上為了更能適應(yīng)當今低碳、環(huán)保、節(jié)能的社會要求，必須經(jīng)過改進使噴油泵在各工況轉(zhuǎn)速不變的情況下，縮小齒條的位置，從而達到省油的最終目的。因此還要對曲線進行改進。4.4 6A90Z型噴油泵調(diào)速器特性曲線的改進因為柴油機工作耗油主要是以其在正常工作工況時的消耗量為主，所以在改進6A90Z型噴油泵調(diào)速器調(diào)整曲線時主要是改正其正常工作時的曲線走勢，而其在怠速時的曲線不做改進。4.4.1特性曲

52、線的改進過程全負荷齒桿位置調(diào)整：(1)a、N=15001650r/min （起作用轉(zhuǎn)速），調(diào)高速限位螺釘使齒桿開始向減油方向移動(起作用點)。 b、N=1000r/min，手柄大油門方向，調(diào)整負荷校正螺釘使S=11.4mm。 c、N=950r/min ,手柄大油門方向,S在11.4mm至11.5mm之間,調(diào)油量Q=32.5cc/400次。 (2)N= 1700r/min,手柄至大油門方向,S=44.5mm，檢查停油(如超標,則第3之(1)重調(diào))。 (3)N=1250r/min,手柄至大油門方向，調(diào)齒桿行程調(diào)整螺釘使S=11.5mm。 (4)N= 1500r/min,手柄至大油門方向,檢查S=1

53、1.6mm標定點油量Q=37cc/400次。 (5)N=300r/min,手柄至大油門方向S=11.7mm,檢查油量Q=3cc/200次(如不符全部重調(diào))。4.4.2 改進特性曲線的繪制（與原曲線對比圖）根據(jù)4.4.1小節(jié)的調(diào)試步驟，繪制工程機械柴油機6A90Z型噴油泵配RAD調(diào)速器時供油特性曲線改進圖見下圖4-8。圖4-8工程機械柴油機6A90Z型噴油泵配RAD調(diào)速器時供油特性曲線改進對比圖(其中紅色線為改進后的曲線)4.5 6A90Z型噴油泵供油不均勻度的檢查噴油泵各缸間供油量的不均勻度，是衡量噴油泵各缸供油量相對于平均油量的比率。不均勻度過大，柴油機工作時就不均衡。在供油量調(diào)整時，雖不能

54、使各組柱塞偶件供油不均勻度全然相等，但是一定要調(diào)整到最小允許差范圍以內(nèi)，這是噴油泵供油量調(diào)整中的重要項目。多缸噴油泵供油量不均勻度計算式為式（4-1）。（4-1）式中 Q各缸中最大一個缸的供油量； Q各缸中最小一個缸的供油量； Q各缸平均供油量。有些噴油泵的調(diào)試數(shù)據(jù)中，對各缸供油量給出的不均勻度帶有正負號，例如±3%，這時供油量不均勻度計算公式為式（4-2）、式（4-3）。 （4-2） （4-3）噴油泵供油量不均勻度的調(diào)整，一般對于缸數(shù)較少的噴油泵，調(diào)整時的相對要求較高。隨著缸數(shù)的增多，供油量調(diào)整時相對要求較低些。對于供油量不均勻度的調(diào)整宜在何種工況進行，這主要由柴油機的用途來定，即應(yīng)當保證經(jīng)常使用時的工況有足夠的供油量與均勻性。一般運輸車輛大多在中等負載條件下工作，則應(yīng)使噴油泵在中等負載以下有足夠的油量及最小的不均勻度，有事在兩者不可兼得的情況下，只有保證標定功率的需要。由于噴油泵供油量調(diào)整與供油齒桿行程有關(guān)，且供油齒桿的動態(tài)位移受調(diào)速器控制，所以噴油泵供油量調(diào)整后，最終還需結(jié)合調(diào)速器對供油量核準，無誤后，才能裝車使用。第5章 工程機械柴油機燃油系供油特性曲線的可靠性分析每一個新的設(shè)計或者理論的推出，必不可少的是對其進行可靠性分析，只有可靠性達到要求，才能真正的被此行業(yè)所接受。對于燃油系供油特性曲線的新曲線的設(shè)計，現(xiàn)在從柴油機動力性、經(jīng)濟性及