CA6140車床套84007零件的機械加工工藝規(guī)程及φ8孔加工夾具設

1、目錄序言1一、零件的分析21.1 零件的作用21.2 零件的工藝分析2二、工藝規(guī)程設計32.1 確定毛坯的制造方法，初步確定毛坯的形狀32.2 定位基準的選擇32.3 制定工藝路線52.4 機械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的確定8三、夾具設計213.1 問題的提出213.2 夾具的設計21四、設計小結22五、參考文獻24序言機械制造技術是以研究機械加工工藝技術和夾具設計為主技術學科，具有很強的實踐性，要求學習過程中應緊密聯(lián)系生產實踐，同時它又具有很強的綜合性，本次課程設計的課題是CA6140車床套加工工藝規(guī)程及某一工序5專用夾具設計，主要內容如下：首先，對零件進行分析，主要是零件作用的分析和工

2、藝分析，通過零件分析可以了解零件的基本情況，而工藝分析可以知道零件的加工表面和加工要求。根據(jù)零件圖提出的加工要求，確定毛坯的制造形式和尺寸的確定。第二步，進行基面的選擇，確定加工過程中的粗基準和精基準。根據(jù)選好的基準，制訂工藝路線，通常制訂兩種以上的工藝路線，通過工藝方案的比較與分析，再選擇可以使零件的幾何形狀、尺寸精度及位置精度等技術要求得到合理的保證的一種工序。第三步，根據(jù)已經選定的工序路線，確定每一步的切削用量及基本工時，并選擇合適的機床和刀具。對于粗加工，還要校核機床功率。最后，設計第七道工序一銃距8的夾具。先提出設計問題，再選擇定位基準，然后開始切削力、夾緊力的計算和定位誤差的分析。

3、然后把設計的過程整理為圖紙。通過以上的概述，整個設計基本完成。課程設計是我們對大學三年的學習的一次深入的綜合性的總考核，也是一次理論聯(lián)系實際的訓練，這次設計使我們能綜合運用機械制造工藝學中的基本理論，并結合實習中學到的實踐知識，獨立地分析和解決工藝問題，初步具備了設計一個中等復雜程度零件（CA6140車床套）的工藝規(guī)程的能力和運用夾具設計的基本原理和方法，擬訂夾具設計方案，完成夾具結構設計的能力，也是熟悉和運用有關手冊、圖表等技術資料及編寫技術文件等基本技能的一次實踐機會。因此，它在我們大學生活中占有重要地位。就我個人而言，我也希望通過這次設計對自己未來將從事的工作進行一次適應性心理，從中鍛煉

4、自己分析問題，解決問題的能力，對未來的工作發(fā)展打下一個良好的基礎。由于能力所限，設計尚有許多不足之處，懇請各位老師給予指教、零件的分析1.1 零件的作用題目所給白零件是CA6140車床套，年產量為5000件，設具備品率a為4%,機械加工廢品率B為1%,則該零件的年生產綱領為：N=Qn(1+a+B)=5000X1義(1+0.04+0.01)=5250件CA6140車床套的年產量為5250件，根據(jù)生產類型和生產綱領的關系可知該產品為大批生產。CA6140車床套，它位于車床變速機構中，主要起支撐軸的作用，換檔，撥動相關齒輪與不同的齒輪嚙合，使主軸回轉運動按照工作者的要求工作，獲得所需的速度和扭矩的作

5、用。零件上方的小8H9孔與操縱機構相連，下方尺寸5H9處是用于控制齒輪的，通過上方的力撥動下方的齒輪變速。1.2 零件的工藝分析CA6140車床套可分為兩組加工表面，它們之間有一定的關聯(lián)要求和位置要求。1 .以小25H7mm為中心的一組加工表面這一組力口工表面有：小25H7mm孔及其倒角、小45m6mm、小42mm、小70mm外圓柱面、(|)31mm、3X0.5mm槽和孔小7小13mm孔等。其中，小25H7mm孔和小45m6mm為主要加工表面。2 .以尺寸90mm為中心的一組加工表面這一組加工表面包括：兩端面、孔(|)8H9R5mm、槽5H9mm等，其中，孔小8H9R5mm、槽5H9mm主要加

6、工表面。這兩組表面的位置度要求有：,70mm外圓內端面對.45m6mm外圓柱面的圓跳動為0.05mm,*45m6mm外圓柱面對25H7mm孔圓跳動為0.03mm,31mm孔內端面對,70外圓內端面平行度誤差為0.05mm5H9mm槽中心線對*25H7mm孔*8H9mm孔的對稱度誤差為0.15mm。由上面分析可知，加工時應先加工第一組表面，再以第一組加工后表面和一端面為精基準加工另外一組加工面，并保證它們的位置度要求。二、工藝規(guī)程設計2.1 確定毛坯的制造方法，初步確定毛坯的形狀零件的材料為45鋼，考慮到工作床變速箱經常進行變速換檔工作及階梯軸直徑相差較大，為了保證零件可靠性提高零件承受載荷及沖

7、擊性的能力和減少切削工作量，節(jié)約材料和生產成本，決定零件毛坯采用模鍛成型。采用模鍛成型既提高零件的工作能力和生產效率，也節(jié)約成本，保證加工精度。由于零件形狀并不復雜，因此毛坯形狀可以與零件的形狀盡量接近，各孔可不必鍛出。毛坯尺寸通過確定加工余量后決定，然后進行毛坯的設計和繪制毛坯圖。2.2 定位基準的選擇定位基準的選擇是工藝規(guī)程設計中的重要工作之一?；孢x擇得正確與合理可以使加工質量得到保證，生產率得以提高。否則，加工工藝過程中會問題百出，更有甚者，還會造成零件的大批報廢，使生產無法正常進行。2.2.1 粗基準的選擇CA6140車床套屬于軸類零件，可選擇.45m6mm外圓柱面作為粗基準，用三角

8、卡盤卡緊定位，可以消除x，乙x,z四個自由度。2.2.2 精基準的選擇1、主要應該考慮基準重合的問題。當設計基準與工序基準不重合時，應該進行尺寸換算，這在以后還要專門計算，此處不再重復，現(xiàn)選取孔小25H7mm、A面和槽5H9mm為精基準。2、零件表面加工方法的選擇本零件的加工面有外圓、內孔、端面、臺階面、槽等，材料為45鋼。參考機械制造工藝設計簡明手冊(以下簡稱工藝手冊)表1.46、表1.47、表1.48、表1.414、表1.417等，其加工方法選擇如下：(1) 442mm外圓面為自由尺寸，其經濟精度為IT11,表面粗糙度為Ra6.3,粗車即可，但為了后面工序的加工作為精基準，應對其進行半精車

9、(表1.46)。(2) 445m6mm外圓面具經濟精度為IT6,表面粗糙度為Ra1.6,需對其進行精車(表1.46)。(3) 442mm端面為未注公差尺寸，表面粗糙度為Ra6.3,進行粗車即可(表1.48)。(4) A面跳動公差為0.05mm,表面粗糙度為Ra1.6,需要對其進行精車(表1.48)。(5)底面表面粗糙度為Ra3.2,但為了后續(xù)加工作為精基準，所以必須對其進行精車(表1.48)。(6) 470mm外圓面具公差經濟精度為IT11,表面粗糙度為Ra6.3,只需對其粗車(表1.48)。(7)槽3X0.5mm為未注公差自由自由尺寸，表面粗糙度為Ra6.3,只需粗車(表1.48)。(8)孔

10、小25H7mm經濟精度等級為IT7,表面粗糙度為Ra1.6,毛坯為實心。采用鉆孔一擴孔一粗較一精較(表1.47)。(9)孔431mm為未注公差尺寸，具表面粗糙度為Ra3.2,可采用擴一半精車(表1.46和表1.47)。(10)孔431mm內端面表面粗糙度為Ra1.6,與A面的平行度為0.05mm,可以采用精車(表1.48)。(11)尺寸29mm臺階面為未注公差尺寸，表面粗糙度為Ra6.3,只需對其粗銃(表1.48)。(12)槽5H9冊其經濟精度為IT9,表面粗糙度為Ra3.2,應對其進行粗銃一精銃(表1.48)。(13)孔48H9mm其經濟精度為IT9,表面粗糙度為Ra3.2,HRC淬深2,所

11、以可以采用鉆孔一精較孔一熱處理一手工錢(表1.47)(14)孔小7小13mm為未注公差尺寸，表面粗糙度為Ra6.3,故可以采用鉆孔一粗較孔一物孔(表1.47)。(15) R5mm圓弧面為未注公差尺寸，表面粗糙度為Ra6.3,采用擴孔即可(表1.47)。(16)各倒角可采用車和物的加工方式。2.3 制定工藝路線制定工藝路線得出發(fā)點，應當是使零件的幾何形狀、尺寸精度及位置精度等技術要求能得到合理的保證，在生產綱領已確定的情況下，可以考慮采用通用機床配以專用工卡具，并盡量使工序集中來提高生產率。除此之外，還應當考慮經濟效果，以便使生產成本盡量下降。1）工藝路線方案一工序1夾小70mm毛坯外圓，平小端

12、面，打中心孔；工序2小端面用頂針頂緊，車（|）45mm、小42mm外圓面，倒角；工序3裝夾小42mm外圓面，車小70mm外圓面至所需尺寸，精車小45m6mm外圓面，切槽3X0.5mm,并保證A面，車大端面，倒角；鉆、擴、?？祝▅）25H7mm,倒內外角;工序4擴、較孔（|）31mm,精車孔小31mm內端面；工序5銃尺寸29mm臺階面，保證尺寸55mm；工序6鉆錢孔（|）8H9mm,擴R5mm；工序7洗槽5H9mm；工序8熱處理孔（|）8H9mm；工序9手工錢（|）8H9mm；工序10鉆孔小7一小13mm；工序11去毛刺；工序12清洗；工序13檢驗；工序14入庫。2）工藝路線方案二工序1夾小70

13、mm毛坯外圓，平小端面，打中心孔；工序2小端面用頂針頂緊，車（|）45mm、小42mm外圓面，倒角；工序3裝夾小42mm外圓面，車小70mm外圓面至所需尺寸，精車小45m6mm外圓面，切槽3X0.5mm,并保證A面，車大端面，倒角；鉆、擴、?？祝▅）25H7mm,倒內外角;工序4擴、較孔（|）31mm,精車孔小31mm內端面；工序5銃尺寸29mm臺階面，保證尺寸55mm,洗槽5H9mm,鉆錢孔小8H9mm,擴R5mm；工序6熱處理孔（|）8H9mm；工序7手工錢（|）8H9mm；工序8鉆孔小7一小13mm；工序9去毛刺；工序10清洗；工序11檢驗；工序12入庫。7）工藝方案的比較與分析首先，從

14、毛坯的選擇方面考慮。由于CA6140車床套位于CA6140車床的變速機構中，主要作用是支承軸與撥動相關齒輪與不同的齒輪嚙合從而進行變速。其操作頻繁，故其材料力學性能要求較高。選用棒料毛坯不僅造成材料浪費，而且耗費個工時較長，生產效率降低。更重要的是機械加工得到的零件會造成內部流線被切斷，容易形成應力腐蝕，承受拉壓交變應力的能力降低。由對生產綱領的分析可知，毛坯采用鍛造成型符合大批量生產的特點，也比較符合題目的要求。止匕外，鍛造成型與其他方法相比，也具有一定的優(yōu)勢：鍛造加工生產率高，鍛件的形狀、尺寸穩(wěn)定性好，力學性能最佳，韌性高，纖維組織合理，鍛件之間性能差別小。另一方面，選擇鍛件毛坯可獲得較高

15、的粗基準，省去前面的熱處理工序，節(jié)約材料，提高生產率和經濟效益。工藝路線方案一中，無論是定位還是加工要求，都可以達到設計要求，孔48H9mm和槽5H9mm的精度和相對位置度也都可以達到保證。此方案中，在加工槽5H9mm是以孔小25H7mm中心線和孔小8H9mm中心線進行定位的，兩孔定位可采用銷定位，即可完全定位，也可不完全定位?？祝▅）25H7mm中心線定位可采用長圓柱銷定位，限定4個自由度，孔小8H9mm中心線的定位，若采用圓柱銷，則限定兩個自由度，此時屬于完全定位。若采用削邊銷定位，則限定一個自由度，此時屬于不完全定位。但是，無論是用兩圓柱銷定位，還是用一個圓柱銷和一個削邊銷定位，在找正定

16、位時有一定的困難，會耗費一定的輔助時間，且削邊銷的限定相對方向有要求，其設計的相對要求也比較高。工藝路線方案二中，孔48H9mm和槽5H9mm都屬于重要加工面，具相對位置精度會影響到零件的使用壽命和工作能力，因此，必須要保證起位置精度。在前面的幾套方案中，都是將孔小8H9mm和槽5H9mm的加工分到兩道單獨的加工工序中，并且互為基準。這樣，加工次序和裝夾就有一定的要求。而此方案中，將兩道工序合并在一道工序內進行加工，這樣，既可以減少由于裝夾次數(shù)引起的定位誤差，也更容易滿足加工的精度要求。而且，此方案中專用夾具的設計也相對較簡單，故可以考慮選用此方案。8）最終工藝路線方案的確定由以上對各個方案的

17、對比和分析可知，方案一和方案二都是比較合理的，但是從零件的技術要求和采取的加工方式考慮，小45m6mm外圓柱面、A面、小31mm內端面的加工，孑L小8H9mm、槽5H9mm和孔小25H7mm相對位置的保證，小45m6mm外圓柱面和A面有位置度要求，都必須給予保證。以上各方案中，都是裝夾小42mm外圓面進行小45m6mm外圓面和A面精加工，在同一道工序中完成，所以，這樣可以保證A面對小45m6mm軸心線跳動公差0.05mm的要求。對于小45m6mm外圓面和孔小25H7mm也是在一次裝夾中加工出來的，所以，小45m6mm外圓面對孔小25H7mm中心線的0.03mm的要求也可以得到保證?？仔?1mm

18、內端面的設計基準是A面而且與A面也存在著位置度要求。一般說來，應該以A面為定位基準加工孔431mm內端面，其相關要求是可以得到滿足的，然而，在本零件中，若以A面定位，具裝夾及夾具的設計都相當困難，而且會引起夾具相對機床誤差，這是加工的困難所在。經討論，解決的方案是：在加工A面的同時，也對地面進行加工，切保證底面一A面的平行度和尺寸公差。對A面和底面進行精車，可達到精度等級IT6,其公差為0.008mm。0.004所以，A面和底面的尺寸可表示為4.5-0.004錯誤！未找到引用源。mm,尺寸0.1167.5書.04mm的公差為0.07mm,其精度等級為IT8,粗粗糙度Ra1.6需精車，故其精度等

19、級可達到IT6,公差為0.008mm.顯然，0.008+0.008=0.016mm錯誤！未找到引用源。0.07mm,符合加工要求。因此，工藝方案中要對底面進行精加工，并保證與A面的相關要求，為后續(xù)工作準備。這樣一來，主要問題出現(xiàn)在孔小8H9mm、槽5H9mm的加工上。為保證其位置度要求，方案二中加工孔小8H9mm和槽5H9mm的加工集中在一道工序中，這樣，對稱度0.15mm便得以保證。同時，為了保證基準面底面不被破壞，將孔小7-小13mm移至工序之后是合理的。所以，該零件CA6140車床套的工藝路線最終選擇方案二，具工藝路線如下：工序1平小端面，打中心孔。以470mm毛坯外圓面（限定2點）及大

20、端面（限定3點）為粗基準，選用C6201臥式車床加三爪卡盤；工序2車小45mm、小42mm外圓面，倒角。小42mm加工至尺寸要求，為下道工序作精基準。定位基準與車床及夾具與工序1相同，外加頂針；工序3車小70mm外圓面至所需尺寸，精車小45m6mm外圓面，切槽3X0.5mm,并保證A面，粗、精車大端面，倒角；鉆、擴、較孔小25H7mm,倒內外角。以442mm外圓面（限定4點）及錐面（限定1點）為精基準，選用C365L轉塔式車床，專用車內孔刀具；工序4擴、車孔（|）31mm,精車孔小31mm內端面倒內角。以底面（限定3點）和孔小25H7mm（限定2點）為精基準，選用緊密型車床C616A臥式車床并

21、加專用夾具；工序5銃尺寸29mm臺階面，保證尺寸55mm,銃槽5H9mm,鉆錢孔小8H9mm,擴R5mm；以底面（限定3點）和小45m6mm外圓面（限定2點）為精基準，選用加工范圍較寬的X52K立式銃床及專用夾具、專用鉆模。工序6熱處理孔（|）8H9mm；工序7手工錢（|）8H9mm。用手工錢刀；工序8鉆孔小7小13mm。以小45m6mm外圓面（限定兩點）、A面（限定3點）及槽5H9mm（限定1點）完全定位，選用Z525立式鉆床及專用夾具；工序9去毛刺；工序10清洗；工序11檢驗；工序12入庫。以上工藝過程詳見“機械加工工藝過程卡片”和“機械加工工序卡片”。2.4 機械加工余量、工序尺寸及毛坯

22、尺寸的確定根據(jù)上述原始資料及加工工藝，參照實用機械加工工藝手冊分別確定各加工表面的機械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸如下：（單位mm）加工表面工序（或工步）名稱工序（或工步）余量工序（或工步）基本尺寸工序（或工步）經濟精度工序（或工步）尺寸及其Bit表向粗糙度（Nm）公差等級公差等級（）7mmE4雙2Z=0.247IT90.03040.050970R=6.3鉆2Z=6.8（）6.8IT130.220書.22066.80R=12.5毛坯實心（）13mm錐孔車忽2Z=6.2（）13IT110.110./+0.11041。R=6.3毛坯2Z=6.2（）6.8IT130.220書.220460R=12.

23、5孔48H9mm手較（）8IT90.036.o+0.036巾80R=1.6較2Z=0.2（）8IT90.036+0.036小7.960R=1.6鉆2Z=7.8（）7.8IT130.220()7.8+0.220R=12.5毛坯實心R5mm擴2Z=2.2（）10IT100.058(f)10+00.058R=6.3毛坯2Z=2.2（）7.8IT130.220(f)7.8+0.228R=12.5槽5H9mm精銃2Z=15IT90.030-+0.03050R=3.2粗銃2Z=44IT120.120,+0.12040R=6.3毛坯實心孔（）31mm的車2Z=1.3（）31IT80.039j31+00.03

24、9R=3.2擴2Z=4.9既29.4IT100.084()30.8+0.0840R=6.3毛坯孔2Z=6.224.8IT100.084()24.8+0.0840R=6.3孔()25H7mm精較2Z=0.06（）25IT70.021()25+00.021R=1.6粗錢2Z=0.24J24.94IT90.052+0.052424.940R=3.2擴2Z=1.724.7IT100.084ex-7+0.084624.70R=6.3鉆2Z=23（）23IT130.330,cc+0.330()230R=12.5毛坯實心（）42mm外圓的車2Z=1.6（）42IT80.039j42-0.039R=3.2粗車

25、2Z=5.443.6IT110.16443.6-0.16R=6.3毛坯2Z=7（f）491.6z+1.1,(-0.5)()49+0151R=200（）45mm外圓精車2Z=0.6（）45IT60.019+0。009$45-0.01R=1.6粗車2Z=3.445.6IT110.160445.2-0.160R=6.3毛坯2Z=4（f）491.6z+1.1,(-0.5)449+01.51R=200（）70mm外圓粗車2Z=3（）70IT110.19017A0小70-0.190R=6.3毛坯2Z=3（）731.6473+01.51R=200/+1.1、(-0.5)（）70mm兩端面精車2Z=0.64.

26、5IT70.012450fU-0.012R=1.6粗車2Z=3.45.1IT110.07551051-0.075R=6.3毛坯2Z=48.51.6z+1.1,(-0.5)+1.08.5-0.4RZ=200（）31mm內端面精車Z=0.2IT8IT90.058-7G+0。09872-0.04Ra=1.6毛坯Z=0.2IT100.12072±0.060R=6.3小端面粗車Z=1.5IT110.22092-0.220R=6.3毛坯Z=1.51.811CCL+1.293.5-0.6R=200臺階面尺寸55mm銃Z=30.5IT10IT120.288+0.01255-0.300R=6.3毛坯Z

27、=30.5IT9IT110.05290:002252R=6.3尺寸29mm銃Z=13IT120.30090-0.300R=6.3毛坯Z=13IT80.039（)42-0.039R=3.2注：未注單位mm查工藝手冊表1.4-24查工藝手冊表2.3-3查工藝手冊表2.3-5查工藝手冊表2.3-8俗）查工藝手冊表2.3-9。2.5 確定切削用量及基本工時（機動時間）在工藝文件中要進一步確定每一步的切削用量-背吃刀量（即切削的深度）、進給量f及切削速度V。確定方法是：先確定切削深度（由工序或工步余量確定切削深度-精半精加工全部余量在一次加工余量；而粗加工全部余量也最好在一次走刀中去除，在中等機床上一次

28、走刀中去除）和進給量（根據(jù)本工序或工步的加工表面粗糙度確定進給量，對于粗加工的工步，根據(jù)加工表面粗糙度初選進給量后還還要校驗進給機構的強度）再確定切削速度（可用查表法和計算法得出切削速度），再用公式V=3.14dn/1000,換算出所查出所得的n查，根據(jù)n查在機床實有的主軸轉速表中先取接近的主軸轉速n機，再由3。14dn機/1000再算出V機填入工藝文件中。對于粗加工先取實際的切削V機、實際進給量f機和背吃刀量后，還要較檢機床的功率是否足夠等，才能作為最后的切削量填入工藝文件中。工序1切削用量及基本時間的確定（1）加工條件工件材料：45鋼正火，6b=600MP,207HBs241HBS。加工要

29、求：粗車42mm端面，鉆中心孔。機床為C620-1臥式車床；工件裝夾在帶雞心三爪卡盤上。（2）確定切削用量及基本工時：切削用量的確定全部采用查表法。1）粗車42mm端面選擇刀具：選才？45°彎頭外圓車刀；由于C620-1車床的中心高為200mm（參看C630車床說明書或切削用量手冊第三版，表1.30）按切削用量手冊表1.1選取刀桿尺寸為16mmM25mm（寬父高），刀片厚度為4.5mm；粗車鍛件毛坯（45鋼）選擇YG5硬質合金刀具材料；選擇車刀幾何形狀：前刀面形狀為卷屑槽帶倒菱形，前角r。=12。，后角a。=8°,主偏角k=45°,副偏角k'=10

30、6;,刃傾角's=0°,刀尖圓弧半徑r；=0.5mm。確定切削用量確定背吃刀量asp2已知端面單邊余量為5q6mm,則毛坯最大余量為2.7mm,加工時一刀走完，故asp=2.7mm.確定進給量a_根據(jù)切削手冊表1.4,加工材料為45鋼、刀桿尺寸為16mmx25mm、sp錯誤！未找到引用源。3mm、工件直徑d=49mm：f=0.40.5mm/r按C620-1車床說明書（參考切削手冊表1-30）橫向進給量取f機=0.48mm/r（c）確定刀具磨鈍標準及耐用度根據(jù)切削手冊表1.9,取車刀后刀面最大磨損量為1.2mm；刀具使用壽命T=60min。（d）計算切削速度Vc（采用查表法）根

31、據(jù)切削手冊表1.10,當用YG5硬質合金刀具加工0b=560620Mp,asp錯誤！未找到引用源。3mm、f錯誤！未找到引用源。0.54mm/r時，取切削速度Vc=138m/min。由于實際車削過程使用條件的改變，根據(jù)切削手冊表由于實際車削過程使用條件的改變，根據(jù)表1.28,修正系數(shù)：Ktv=1.0,KMV=aKtV=0.65ksv=0.8KKkv=1.04,Ksv=1.0,故Vc查=138x1.0X1.31X0.8X0.65X1.04x1.0=98m/minn查=1000XVc查/(兀xd)=637r/min根據(jù)切削手冊表1.30有：n機=610r/min則實際的切削速度為：Vc機=7rn機

32、d/1000=93.9m/min(e)效驗機床功率：切削的功率Pc可由切削手冊表1.24當。b=600MP,HBS=207241、a租車p錯塊！未找到引用源。2.8mm、f錯塊！未找到引用源。0.6mm/r、Vc錯誤！未找到引用源。106m/min時，切削的功率Pc=2.9KW由于實際車削過程使用條件的改變，根據(jù)切削手冊表1.28-2,切削功率修正系數(shù)為：kTpc=1.0,kmpc=1.21,kspc=0.8,ktpc=0.65,kkpc=1.04,kkrpc=1.0,kopc=1.0。故實際切削時功率為：Pc實=2.9X1.0X1.0=2.9KW根據(jù)切削手冊表1.30.當n1機=610r/m

33、in時，車床主軸許用功率pE=5.9KW。因Pc實錯誤！未找到引用源。pE,故所選擇的切削用量可在C620-1車床上進行。(f)校正機床進給機構強度：車削時進給力Ff可由切削手冊表1.21查出，采用現(xiàn)用查表法：由切削手冊表1.23,當b=600MP,ap錯誤！未找到引用源。2.8mm、f錯誤！未找到引用源。0.53、Vc錯誤！未找到引用源。100m/min時，進給力Fff=630N.K.由于實取車削過程彳K用條件的不變,車削時進給力的修正系數(shù)為：故實際進給力為：Ff實=840N。根據(jù)C620-1車床說明號(見切削手冊表1.30),進給機構的進給力Fmax=5100N,因F實&Fmax,

34、故所選擇的進給量f機=0.48mm/r。最后決定的切削用量為：asp=2.7mm,f機=0.48mm/r,n機=610r/min,Vc機=93.9m/min。計算基本工時：按工藝手冊表6.2-1公式計算491=0,%=2.5mm,"=2mm,l=2=24.5mmt=(0、5+2+l2+24.5)/(n機f機)=0.099min2)鉆中心孔中心孔的選用由于D0=49mm選A型。D=4mm,D=8.5mm,l=3.9mm,根據(jù)車削、鏈削加工，pl由工藝手冊查得，1=10mm,0=60°,由切削手冊表2.7和工藝手冊表4.2-9,f機=0.10mm/r。由切削手冊表2.13和表2

35、.14,取vc查=26m/min,nvn則查=1000c查/D=828r/min,取機=955r/min,vn一。機=D機/1000=30m/min.計算基8工時：'=2cot60°+1=3.9mm,12=0,l=3.9mm,t=9550.1=0.082min.工序2切削用量及基本時間的確定選擇刀具選擇與粗車小42mm端面用同一把刀1）粗車小45mm外圓柱面最后決定的切削用量為：asp=ap=1.7mm（一次走刀）Vc機=70.8m/min。t=（L+12+I）/（n機f機尸2）粗車小45外圓柱面因為粗車小45外圓時去掉余量,f機=0.65mm/r,n機=460r/min,(

36、83.5+4)/(46X0.65)=0.293min3.4mm,所以粗車單邊余量為1mm,精車單邊余量為0.8mm,粗車小42mm外圓與粗車小45mm外圓用同一把刀。最后決定的切削用量為：aap=p=1.0mm（一次走刀），f機=0.65mm/r,n機=610r/min,Vc機=87.4m/min。t=（l1+l2+l）/（n機f機）=（45+4）/（460X0.65）=0.124min.3）半精車小42外圓柱面選擇刀具：選才¥90°彎頭外圓車刀；由于C620-1車床的中心高為200mm（參看C630車床說明書或切削用量手冊第三版，表1.30）按切削用量手冊表1.1選取刀桿

37、尺寸為16mmx25mm（寬X高），刀片厚度為4.5mm；由于是半精加工，選才¥YG5硬質合金刀具材料；選擇車刀幾何形狀：前刀面形狀為卷屑槽帶倒菱形，前角sr。=15°，后角a。=6°,主偏角k=90°,副偏角k，=8。，刃傾角=0°,刀尖圓弧半徑聲=2mm。最后決定的切削用量為：aap=p=0.8mm（一次走刀），f機=0.50mm/r,n機=960r/min,Vc機=131.5m/min。t=（l1+l2+l）/（n機f機）=（45+4）/（960X0.50）=0.102min.4）倒角C1為縮短輔助時間，取主軸轉速為960r/min,手動

38、進給。工序3切削用量及基本時間的確定粗車（|）70mm外圓面至所需尺寸，粗、精雙面，精加工小45m6mm外圓面,切槽3X0.5mm,鉆、擴、精車孔小25H7mm,倒內外角；選用磚塔車床C365L。1）粗車小70mm外圓選才¥450彎頭外圓車刀最后決定的切削用量為：aap=p=2.6mm（一次走刀），f機=0.52mm/r,n機=370r/min,Vc機=84.9m/min。t=（l1+l2+l）/（n機f機）=（8.5+4+4）/（370X0.52）=0.086min.2）粗車大端面選;f¥950偏頭端面車刀（硬質合金可轉位車刀）最后決定的切削用量為：aap=p=2.7mm

39、（一次走刀），f機=0.73mm/r,n機=430r/min,Vc機=94.6m/min。t=（l1+l2+I）/（n機f機）=（35+2+4）/（430X0.73）=0.124min.3）粗車A面刀具的選擇與2）相同，只是換成右偏刀。確定切削用量切削用量與2）一致，即最后決定的切削用量為：aap=p=2.7mm（一次走刀），f機=0.73mm/r,n機=430r/min,Vc機=94.6/min。計算基本工時：按海友5班表6.2-1公式計算l丁11l2|31=2=12.2mm,1=2mm,2=0,=0t=(l1+l2+l+l3)/(n機f機)二(12.2+2)/(430X0.73)=0.04

40、5min.4)精車大端面選擇刀具：參考2）,可選擇930偏頭端面車刀（硬質合金可轉位車刀），按切削用量手冊表1.1選取刀桿尺寸為16mmx25mm（寬x高），刀片厚度為4.5mm,前角r。=15°,后角a。=6°,主偏角k=93°,副偏角k'=5°,刃傾角九s二0。，刀尖圓弧半徑r=2mm最后決定的切削用量為：aap=p=0.3mm(一次走刀)，f機=0.33mm/r,n機=745r/min,Vc機=164m/min。t=(l1+l2+l+l3)/(n機f機)=39/(745X0.33)=0.159min.5)精車A面選擇刀具：刀具的選擇與4）相

41、同，只是換成右偏刀。確定切削用量最后決定的切削用量為：aap=p=0.3mm（一次走刀），f機=0.33mm/r,n機=745r/min,Vc機=164m/min。t=14.2/(745X0.33)=0.058min。6)切槽3X0.5mm選擇刀具:根據(jù)GB/T10953-1989選擇，選QA2022R-03,右切刀從車削、鏈削加工，選取刀桿尺寸為22mmx20mm（寬x高），刀片寬度為B=3mm,前角r。=8°,后角a。=5o最后決定的切削用量為：a_asp=p=0.3mm（一次走刀），f機=0.076mm/r,n機=1000r/min,Vc機=143.3m/min。t=（l1+l

42、）/（n機f機）=2.5/（1000X0.076）=0.033min。7）精車（|）45m6mm外圓選擇刀具：可選擇45°偏頭端面車刀（硬質合金可轉位車刀），選擇YG5硬質合金刀1.1選取刀桿尺寸為16mmx25mm（寬x高），,后角a。=5°,主偏角k=45°,副偏角k'=5°,r；=2mm。具材料，按切削用量手冊表刀片厚度為4.5mm前角r。=15°刃傾角s=0。，刀尖圓弧半徑最后決定的切削用量為：aap=p=0.3mm,f機=0.33mm/r,n機=1000r/min,Vc機=143.3m/min。t=(l1+l2+l)/(n機f

43、機)=(37.5+2)/(1000X0.33)=0.120min.8)倒角有5)可知，n機=745r/min,手動進給。9）鉆孔小23mm.選擇小23mm高速鋼錐柄標準麻花鉆。由工藝手冊表3.1-6、表4.2-3和切削手冊表2.7,取f機=0.41mm/r.由于（7b=560620MP,由表2.13和2.14得，Vc查=14m/min,WJn查=1000XVc查/（兀xd）=194r/min。根據(jù)工藝手冊表4.22有：n機=183r/min則實際的切削速度為：Vc機=,n機d/1000=13.2m/min計算基本工時：ll1l2=90mm,1=8mm,2=4mm.按工藝手冊表6.2-1公式計算

44、t=（l1+l2+l）/（n機f機）=（90+8+4）/（183X0.41）=1.36min.10）擴孔125mm.選擇小24.7mm高速鋼錐柄擴刀。由切削手冊表2.1,取f=0.70.9mm/r.由工藝手冊表4.2-3,取f機=0.76mm/r。直切削手冊1表仁.13,取Vc鉆=11m/min.Vc=（23）Vc鉆=（萬3）錯誤！未找到引用源。11=（錯誤！未找到引用源。m/min.n=1000XVc/（兀Xd）=70.947.3r/min取n機=58r/min,貝UVc機="n機d/1000=4.5m/min計算基本工時：l112=90mm,=3mm,=1.5mm.按工藝手冊表6

45、.2-1公式計算t=（l1+l2+l）/（n機f機）=（90+3+1.5）/（58X0.76）=2.144min.11）精車孔小25選才¥930螺釘夾緊式可轉位仿形車刀；已知單邊余量為Z=0.1mm,故asp=2.6mm,加工時一刀走完。f=0.17mm/r,Vc=198m/min,n查=1000xVc查/（：tXd）=2079r/min由于C365L車床最大轉速為1000,不能滿足加工要求，故改成粗、精較。12）粗錢孔小25mm選用小24.94mm高速鋼錐柄錢刀。f機=1.68mm/r.Vc鉆=11m/min.HTn機=58r/min,Vc機='n機d/1000=4.54m

46、/min,t=0.954min.11）精較孔小25mm選用（|）25mm高速鋼錐柄錢刀。f機=1.24mm/r.Vc鉆=11m/min.取n機=58r/min,貝UVc機=nn機d/1000=4.56m/min,t=1.293min.13）倒內角取n機=58r/min,手動進給。工序4切削用量及基本時間的確定工件材料：45鋼，正火，）b=560620Mp,207241HBS。加工要求：擴、車孔431mm,精車孔小31mm內端面倒內角。選用緊密型車床C616A臥式車床并加專用夾具；1）擴孔小31mm選擇小29.7mm高速鋼錐柄擴孔鉆。d=29.7mm,L=296mm,l=175mm,莫氏錐度3號

47、。f機=1.0mm/rn機=51r/min,Vc機=7rn機d/1000=4.76m/min,t=0.707min.2）半精車孔小31選擇刀具：選;f¥930內孔加工螺釘夾緊式可轉位車刀。最后決定的切削用量為：aap=p=0.65mm（一次走刀），f機=0.27mm/r,n機=1400r/min,Vc機=130.6m/min,t=0.055min.3）精車內端面選擇刀具：選擇與2）用同一把刀。最后決定的切削用量為：aap=p=0.2mm(一次走刀)，f機=0.16mm/r,n機=1400r/min,Vc機=136.3m/min。t=(l1+l2+l)/(n機f機)=6/(1400X0

48、.16)=0.027min.工序5切削用量及基本時間的確定銃尺寸29臺階面，保證尺寸55,洗槽5H9,鉆錢孔小8H9,擴R5;以底面（限定3點）和小45m6外圓面（限定2點）為精基準，選用加工范圍較寬的X52K立式銃床及專用夾具、專用鉆模。1）銃尺寸29mm臺階面選用X52K立式銃床選擇刀具：選擇高速鋼立銃刀。ae=30.5mm,故d0=32mm,ap=13mm,一次走刀Z=4,前角r。=15°,后角a。二,16°,主偏角k=45°,副偏角k'=0°15。aVfp錯塊！未找到引用源。13mm,f=40mm/min,n=95r/min,Vc=9.5

49、5m/min,z=0.1053mm/z.40133t=(11+12+l)/Vf=40=1.4min.2)銃槽5H9mm選擇刀具：選擇高速鋼立銃刀。最后刎m鋤肖蒯量為：=141.6mm/minvc=14.83mm/min,n=1180r/min,fz=0.03mm/zt=0.06min.3)精銃槽5H9mm由2)可知，精銃槽5H9mm可以確定其切削用量為：4）鉆孔小7.8mm選擇小7.8高速鋼錐柄標準麻花鉆（見工藝手冊表3.1-6）。nW78>0r7mnt.九d0n機丫。機=1000=1000=18.38m/minf機=0.21mm/rt1=4.2s4）擴R5mm選擇小10高速鋼錐柄擴孔鉆

50、（GB1141-84）（見工藝手冊表3.1-8）vc鉆=12m/min兀X10X150t-九d0n機77一vc機=-1000=1000=4.71(m/min)f機0.52mim/r6t2="機,機=150x0.52=0.077min=4.62s5)錢孔小8mm選擇小8錐柄機用錢刀(GB1133-84)(見工藝鎮(zhèn)颯183.1-17)。tt九d0n機77一f=0.40.9mm/r,n機=118r/min,vc機=化。=1000=2.97m/min,f機=0.66rhm/rl26215t3=%幾,機=118X0.66=0.295min=17.7s工序8切削用量及基本時間的確定1）鉆孔小7m

51、m選擇小6.8高速鋼錐柄標準麻花鉆（見工藝手冊表3.1-6）。f=0.180.22mm/rn機=680r/minVc機=7rn機d/1000=14.53m/mint=（l1+l2+l）/（n機f機）=（2+1+4.5）/（680X0.22）=錯誤！未找到引用源。0.05min.2）較孔（|）7mm選擇（|）7mm錐柄機用。d=7mm,L=150mm,l=31mm,莫氏錐度1。根據(jù)切削手冊表2.24,查得擴孔鉆擴小29.7mm孔時，進給量aaf=0.81.0mm/r,p=0.10.15mm,取p=0.1mm。根據(jù)機床選取f機=0.36mm/r,（b）計算切削速度Vc（采用查表法）根據(jù)切削手冊表2

52、.13,取Vc鉆二11m/min。由工藝方法表1.2-15,切削速度Vc=57m/min.貝Un機=1000XVc/（兀Xd）=227.36318.3r/min根據(jù)機床選取n機=272r/min,則實際切削速度為TTVc機='n機d/1000=5.98m/min計算基本工時：l1-l21 =2mm,2=15mm.按工藝手冊表6.2-1公式計算t=（l1+l2）/（n機f機）=（2+15）/（272X0.36）=錯誤！未找到引用源。0.174min.3）車忽90°錐孔由表3.1-13,d錯誤！未找到引用源。16mm,小=90°,L=93mm,l=20mm,莫氏錐度1,

53、齒數(shù)為6.f鉆=0：250.31mm聯(lián)f鉆=0.28mm,Vc鉆=19m/miin,f物=(1213f鉆=(213l0.28=0.140.09mm/rVc=(23Vc鉆=(23)x19=9.56.3m/min按工藝手冊表4.2-16,取f機=0.13mm/rn§=1000Vc查/Ttd=232.6154(r/min),根據(jù)工藝手冊表4.216?。簄機=194/min則實際的切削速度為：Vc機=7rn機d/1000=7.964m/mint=(l1+l2)/(n機f機)=(2.5+1.5)/(195X0.13)=錯誤！未找到引用源。0.158min.6.工時的分析與分配從機械加工工藝過程可知，工序3和工序5的加工機動時間分別為6.376min和2.206min,相對于其他工序的加工機動間而言，是比較長的，達到了幾倍到十幾倍。這樣一來，整個機械加工過程就會出現(xiàn)生產瓶頸?？紤]到整個加工過程的生產效率，在工序3中可以選用56臺機床進行該工序的加工，而在工序5中，可以選用兩臺機床