ZAMGGH改造后在節(jié)能環(huán)保方面的應(yīng)用葛楊029

1、MGGHfc造后在節(jié)能方面的應(yīng)用葛楊（江蘇利港電力有限公司江蘇省江陰市利港鎮(zhèn)西利路235號）摘要：本文主要推薦了600MVWI組MGGHt造后的節(jié)能方面的應(yīng)用，對能量回收，主要設(shè)備特點和經(jīng)濟(jì)效益進(jìn)行了詳細(xì)闡述，并在江蘇利港電力有限公司的實施和運行情況進(jìn)行了分析。關(guān)鍵詞：MGGH水水換熱器粉塵濃度煙冷器一、前言我廠#5#8爐的煙氣濕法脫硫后經(jīng)煙囪放空，煙氣溫度約50。C,并含有大量水汽，煙囪頂部排煙有白煙現(xiàn)象。為了解決這一問題，采用MGGH系統(tǒng)回收脫硫吸收塔前的煙氣熱量來加熱吸收塔后的煙氣，使煙囪排放的煙氣溫度高于80°C,從而從根本上解決煙囪的“白煙現(xiàn)象”。目前我廠三四期機(jī)組先后進(jìn)行

2、了MGGH改造，#8機(jī)組煙冷器布置在引風(fēng)機(jī)之后、吸收塔之前。加熱器布置在煙囪入口之前。#5，#6，#7三臺機(jī)組煙冷器布置在電除塵之前，加熱器布置在煙囪入口前。二、現(xiàn)有MGG殷備狀況及改造原因2.1設(shè)備狀況及改造原因我廠電除塵目前出口粉塵濃度在35mg/Nn3左右，除塵效率為99.42%,而同樣爐型的#5爐，因為MGGHI冷器布置在電除塵前側(cè)煙道上，在相同煤種情況下進(jìn)行測試，出口粉塵濃度在20mg/Nm3左右，除塵效率達(dá)到99.895%,可見MGGH一定的除塵效果。另外水質(zhì)一直不達(dá)標(biāo)（主要是鐵離子超標(biāo)），無法進(jìn)行熱量回收，造成了能量損失，為解決除塵效率及現(xiàn)有MGG跪結(jié)水回水水質(zhì)問題，現(xiàn)擬對#8機(jī)

3、組管式GGHB媒水系統(tǒng)進(jìn)行改造，將煙氣冷卻器前置移位到干式電除塵器之前水平煙道，增加凝結(jié)水換熱系統(tǒng)，將MGGH熱媒水系統(tǒng)和機(jī)組凝結(jié)水系統(tǒng)隔離，達(dá)到易于控制凝結(jié)水回水水質(zhì)的追求。三、改造技術(shù)指導(dǎo)文件的比較（技術(shù)指導(dǎo)文件見附件1）3.1 技術(shù)指導(dǎo)文件一和技術(shù)指導(dǎo)文件二均在原技術(shù)指導(dǎo)文件的基礎(chǔ)上煙氣加熱器利舊，拆除舊的煙氣冷卻器，煙氣冷卻器新設(shè)計，布置在電除塵入口煙道上，主要不同在煙氣加熱器的換熱不同，。技術(shù)指導(dǎo)文件一煙氣與循環(huán)水采用傳統(tǒng)的逆流技術(shù)指導(dǎo)文件，優(yōu)點是這種換熱面積余量較大，可以和水水換熱器系統(tǒng)并聯(lián)，缺點是由于煙氣加熱器為利舊，循環(huán)水溫的變動導(dǎo)致溫壓比例變化，低溫段不足以將煙氣加熱到65c

4、以上，BMCR時只能到60C,高溫段的腐蝕風(fēng)險加大明顯。3.2 技術(shù)指導(dǎo)文件二采用順流技術(shù)指導(dǎo)文件，缺點是換熱效果余量小，和水水換熱器系統(tǒng)需要串聯(lián)（煙冷器出口的高溫循環(huán)水先走加熱器），優(yōu)點是低溫段的傳熱溫壓大幅增加，可在低溫段將煙氣加熱到6970左右，高溫段換熱面腐蝕風(fēng)險小很多。從安全角度出發(fā)，推薦技術(shù)指導(dǎo)文件二，下面的說明也是基于技術(shù)指導(dǎo)文件二。3.3 技術(shù)指導(dǎo)文件二說明與原技術(shù)指導(dǎo)文件不同主要如下：1. 煙氣冷卻器每臺機(jī)組共四臺，布置在空預(yù)器出口至電除塵器入口水平煙道上。煙冷器設(shè)計進(jìn)口煙氣溫度140，出口煙氣溫度90。煙氣加熱器將將濕電出口煙氣溫度從50加熱到80，多余熱量回收至鍋爐凝結(jié)水

5、系統(tǒng)。2.凝結(jié)水換熱系統(tǒng)由凝結(jié)水換熱器、閥門及管道系統(tǒng)組成。凝結(jié)水取水點定為#1低加入口，凝結(jié)水的取水溫度根據(jù)升級改造后的汽機(jī)熱平衡圖，取水從34加熱到107左右，回水至#3低加出口。1） ）凝結(jié)水換熱器為列管式換熱器，凝結(jié)水走管程，熱媒水走殼程。凝結(jié)水換熱器換熱管材質(zhì)為SUS304。2） 水水換熱器（參數(shù)見附件2）的來水取自凝結(jié)水1、2號低加的入口，經(jīng)過換熱器吸收熱量后回到1、2號低加的出口。補(bǔ)水在取水的管道上分支至循環(huán)水管路，考慮余熱回收量增加后凝結(jié)水補(bǔ)水和回水量增大，凝結(jié)水管道尺寸需要增大為DN250（DN200為余熱回收的管道尺寸需求，增大為250是考慮補(bǔ)水管道的需求之后）。原有部分凝

6、結(jié)水管路進(jìn)出水管路（兩根DN150）可并聯(lián)作為回水管路使用）3） 凝結(jié)水換熱器與煙氣加熱器串聯(lián)。冷卻器出口熱媒水先經(jīng)過煙氣加熱器，再進(jìn)凝結(jié)水換熱器，與管程較冷的凝結(jié)水換熱后溫度降低到設(shè)定值。凝結(jié)水被加熱后回到機(jī)組凝結(jié)水系統(tǒng)，回收熱量。3 .煙冷器采用蒸汽吹灰。蒸汽吹灰汽源取自現(xiàn)有鍋爐蒸汽母管（吹灰減溫減壓后），吹灰疏水至定排。蒸汽吹灰器數(shù)量，規(guī)格型號等配置均與#5機(jī)組相同。4 .原管式GGH熱媒水系統(tǒng)變?yōu)殚]式系統(tǒng)?？紤]到熱媒水膨脹問題，需在原系統(tǒng)上增設(shè)膨脹水箱。四、技術(shù)指導(dǎo)文件圖紙（見附件3）五、結(jié)論在原有MGGH基礎(chǔ)之上進(jìn)行改造，舊的煙冷器部分拆除，新的煙冷器設(shè)置在電除塵入口煙道上，并設(shè)置蒸

7、汽吹灰器。煙氣加熱器利舊，循環(huán)管道重新布置。新增一套水水換熱器系統(tǒng)。六、節(jié)約和合理利用能源6.1工藝系統(tǒng)設(shè)計中考慮節(jié)能的措施為合理利用能源和節(jié)約能源，工藝技術(shù)指導(dǎo)文件均應(yīng)從設(shè)計上保證工藝進(jìn)程安排的合理性，使各個環(huán)節(jié)所采用的設(shè)備均能體現(xiàn)低能耗和高效率，達(dá)到合理利用能源和盡量回收能源的追求。1 ）在除塵器入口煙道，回收熱量加熱吸收塔出口的凈煙氣。2 ）優(yōu)化系統(tǒng)設(shè)計技術(shù)指導(dǎo)文件，對MGGH裝置設(shè)備、煙道、管道進(jìn)行優(yōu)化配置，降低能耗。3 ）在系統(tǒng)設(shè)計中盡可能降低水置換，。吸風(fēng)機(jī)采用4 ）合理選用保溫材料品種和確定保溫結(jié)構(gòu)，減少管道及設(shè)備的散熱損失。5 ）節(jié)約原材料，盡量就近采購，以減少運輸成本。6.2

8、節(jié)約原材料的措施（ 1） ）根據(jù)現(xiàn)場具體情況，在進(jìn)行土建結(jié)構(gòu)設(shè)計時，十足考慮自然地基承載力，以縮短工期，同時節(jié)約大量水泥和鋼筋。（ 2） 大量采用鋼模板，節(jié)約木材，加速施工進(jìn)度。（ 3） 停爐前，管道和部分閥門的安裝工作可以進(jìn)行，鋼結(jié)構(gòu)的預(yù)制工作早點開展。模塊的生產(chǎn)工作加快進(jìn)度，有利于停爐后改造工作保證工期。七、項目實施條件、要求和輪廓進(jìn)度7.1 工程實施條件施工場地條件：本改造工程可施工的場地面積狹小、施工場地幾種，實施難度較大。運輸方式：所有設(shè)備可運輸?shù)浆F(xiàn)場。施工水源：施工單位生產(chǎn)和生活用水均由電廠供水系統(tǒng)接引。施工通訊：可從電廠總機(jī)放號給施工單位，作為施工通訊聯(lián)絡(luò)。7.2 工程實施要求7

9、.3 1）合理安排工期，與機(jī)組檢修進(jìn)度相互配合。7.4 2）制定合理的施工組織措施，科學(xué)調(diào)度，以最大限度減少對機(jī)組運行的影響。7.5 3）本工程為原有工程的改造，項目建設(shè)周期中需做好對現(xiàn)有裝置的保護(hù)工作。本改造工程單位區(qū)域面積內(nèi)的工作量較大，為此須做好施工組織，合理安排，盡量利用機(jī)組停爐前的進(jìn)度做好十足準(zhǔn)備，可以先完成與主機(jī)聯(lián)系不大的工作，如提前預(yù)制煙道，停機(jī)后可直接吊裝安裝，節(jié)省大量進(jìn)度。在機(jī)組停爐期間則需要精心組織、詳細(xì)規(guī)劃，力爭系統(tǒng)和機(jī)組同步運行。8.3工程輪廓進(jìn)度停爐工期120天。本工程改造工期控制在90天，本工程務(wù)必把握以下重點：（1）承包單位應(yīng)制定有針對性的具體的施工計劃，應(yīng)根據(jù)進(jìn)

10、度的要求，及時提供相關(guān)的施工圖，牢牢抓住工八、改造后的效益程主線。將煙冷器前置后，同時新增水水換熱器系統(tǒng)，回收了熱（2）主機(jī)停機(jī)檢修進(jìn)度應(yīng)盡早確定，以便合理安排量，創(chuàng)造了比較大的經(jīng)濟(jì)效益（見附表），同時避免了因改造計劃、施工組織設(shè)計及設(shè)備訂貨等。煙氣中硫份較高，在原煙冷器處積灰嚴(yán)重導(dǎo)致的煙氣阻力（3）鑒于工期比較緊張，相關(guān)工作應(yīng)盡可能超前或較大，風(fēng)機(jī)出力大，運行成本提高的問題（詳見附件4）。同步。附件1嵇醐1組WHgi熱力計算單位原方案方案一（逆流、與水水換熱器并聯(lián)）方案二順流、與水水換熱器串聯(lián)BMCRBMCR75%THABMCR75%THA煙氣冷卻器煙氣加熱器低溫段煙氣加熱器中溫段煙氣冷卻器

11、煙氣加熱器低溫段煙氣加熱器中溫段煙氣冷卻器煙氣加熱器低溫段煙氣加熱器中溫段煙氣冷卻器煙氣加熱器低溫段煙氣加熱器中溫段煙氣冷卻器煙氣加熱器低溫段煙氣加熱器中溫段總體情況心里必里-11141141141141河科-ND包里管NDND2205NDND2205NDND2205NDND2205ND煙氣放熱功率kW29589119851715339276797016003190578071101193927616524885719057117666423懸排熱圓枳m3097939991426055462384514260554623845142605688438451426056884384514260煙

12、氣側(cè)140.050.065.0140.050.060.0122.050.063.3140.050.070.7122.050.069.4出口煙氣溫度102.065.086.590.060.080.090.063.380.090.070.781.890.069.480.0總的煙氣流量kg/h268596026859602685960268560026859602685960204048020404802040480268560026859602685960204048020404802040480陽惻出刀Pa560.6239.0166.0369.0207.7162.6208.1126.2100.2

13、341.5216.7166.2192.6128.4102.2水側(cè)進(jìn)口工質(zhì)溫度c82.095.3113.874.084.3112.578.587.097.073.8112.395.883.6102.190.5出口工質(zhì)溫度c113.982.395.3112.970.284.497.478.986.9112.795.987.0102.590.584.1工質(zhì)側(cè)沉重t/h792792792864486486864864864864864864864864864水1則出刀bar1.130.560.491.880.220.191.880.670.571.790.670.571.790.670.57i受熱面布

14、置管子型式-螺旋翅片光管螺旋翅片螺旋翅片光管螺旋翅片螺旋翅片光管螺旋翅片螺旋翅片光管螺旋翅片螺旋翅片光管螺旋翅片布置方式-順列順列錯列順列順列錯列順列順列錯列順列順列錯列順列順列錯列:子規(guī)格（基管）mm85528585523s85223585228585取285橫向管距mm834098824098824098804098804098縱向管根數(shù)-2012826128261282612826128橫問曾于強(qiáng)效-14434014078340140783401408034014080340140單個外形尺寸mm1084瘠2泡72054圖0504發(fā)472054010404豳窗20540a501072054甌01發(fā)附件2項目單位數(shù)值備注凝結(jié)水側(cè)凝結(jié)水流量t/h226進(jìn)口水溫C34出口水溫C107熱媒水側(cè)熱媒水流量t