地下車庫回頂方案

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上地下室頂板回頂施工方案編制： 審核： 審批： 目錄專心-專注-專業(yè)1 編制說明及依據(jù)1.1 編制說明XXXX項目，因本工程特點及現(xiàn)場場地限制，主體結(jié)構(gòu)施工時主要材料的轉(zhuǎn)運、鋼筋加工場及鋼筋原材材料堆場（汽車吊）、混凝土澆筑（泵車、罐車）需要在地下車庫頂板上進行。根據(jù)現(xiàn)場施工實際要求，結(jié)合總平圖規(guī)劃合理設(shè)置主體階段施工道路，位置詳附圖?？紤]結(jié)構(gòu)安全，需對作為施工道路部分的車庫頂板進行加固，加固采用碗扣架支撐。為保證施工順利進行，現(xiàn)對其支撐體系布置、施工工藝以及施工質(zhì)量安全措施方面加以闡述，特編制此加固專項施工方案。1.2 編制依據(jù)序號類別名稱編號1國標建筑工程施工質(zhì)量驗

2、收統(tǒng)一標準（GB50300-2013）2國標混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50204-2015）3國標混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范（GB50666-2011）4行標建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程（JGJ130-2011）5行標建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ166-2016）6行標建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ 162-2008）7國標建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2012）8行標建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）北京豐臺槐新項目NY028地塊工程相關(guān)施工圖紙北京豐臺槐新項目NY028地塊工程施工組織設(shè)計2 工程概況2.1 工程簡介本項目位于XXXX，總建筑面

3、積為69322，其中地上面積為41083，地下面積為28293，包含1#樓、2#樓、3#樓、地下車庫以及配套商業(yè)，主樓1#、2#、3#樓為裝配式結(jié)構(gòu)，地下3層，地上16層，車庫為地下二層。頂板采用帶柱帽的無梁樓蓋，底板采用帶柱墩的平板式筏形基礎(chǔ)。2.2 臨時施工道路布置原則 根據(jù)現(xiàn)場施工實際要求，臨時道路盡可能布置在設(shè)計消防車道及小區(qū)非主要功能區(qū)域。臨時施工道路宜平行于后澆帶布置，并與后澆帶不在同一個柱開間內(nèi)。2.3 地下室頂板概況車庫地下一層頂板結(jié)構(gòu)：地下室結(jié)構(gòu)層高3.6米，柱砼強度為C40，頂板、梁、墻砼強度為C35，板厚度均420，柱開間尺寸為8.1米。局部15-19/A-D軸為梁板結(jié)構(gòu)

4、，板厚250mm。車庫地下二層頂板結(jié)構(gòu)：地下室結(jié)構(gòu)層高3.6米，柱砼強度為C45，墻混凝土強度為C35，頂板、梁砼強度為C30，板厚度350。2.4 荷載概況 本工程在主體結(jié)構(gòu)施工階段，地下車庫頂板可能承受的荷載有：運輸車、混凝土攪拌運輸車、混凝土汽車、地、汽車吊、鋼筋及其它材料堆場、鋼筋加工場、鋼管堆放場地等。（一）荷載取值1、吊車根據(jù)項目需要可能使用吊車，按20T吊車考慮，自重28噸，總計28噸2、鋼筋運輸車按鋼筋運輸車自重約18噸考慮，運輸鋼筋42噸，總計60噸。3、混凝土攪拌運輸車及泵車按15立方米車考慮，混凝土運輸車自重約15噸，混凝土密度按2.5取值，15立方米混凝土按37.5噸計

5、，合計52.5×1.1，總計57.75噸。4、預(yù)制構(gòu)件堆場根據(jù)構(gòu)件堆載重量和面積計劃，按照15.7KN/m2進行考慮。5、其他材料臨時材料堆場堆放部分鋼管、扣件、腳手片、加氣塊等，堆放高度小于2.0m，荷載按5KN/m2考慮，集中堆放的考慮堆放于消防道路處。3 施工準備3.1技術(shù)準備6.1.1熟悉審查圖紙，認真學(xué)習(xí)國標、地標、企業(yè)標準。6.1.2搜集有關(guān)扣件式鋼管腳手架、碗扣式鋼管腳手架等模板支撐材料性能報告。6.1.3認真復(fù)核施工圖紙，編制安全專項方案并報審。6.1.4采用PKPM計算軟件進行樓板計算，并聯(lián)系設(shè)計院進行復(fù)核同意后方可實施。6.1.5進行方案交底及技術(shù)交底。1）由項目

6、工程技術(shù)負責(zé)人或方案編制人員對施工管理人員和勞務(wù)管理層及班組長進行安全專項方案技術(shù)交底，并履行簽字手續(xù)。2）由工長，按安全專項支撐方案的要求，擬定書面操作要求，向班組人員進行技術(shù)交底和安全技術(shù)交底，班組必須嚴格按操作要求和安全技術(shù)交底施工。3.2材料準備材料名稱規(guī)格數(shù)量鋼方通40×40×2.8mm按照需要量進場鋼方通50×50×2.8mm按照需要量進場碗扣立桿2400mm按照需要量進場碗扣立桿2100mm按照需要量進場碗扣立桿1800mm按照需要量進場碗扣立桿1200mm按照需要量進場碗扣立桿900mm按照需要量進場碗扣立桿600mm按照需要量進場碗扣立

7、桿300mm按照需要量進場碗扣橫桿600mm按照需要量進場碗扣橫桿900mm按照需要量進場碗扣橫桿1200mm按照需要量進場鋼管2000mm按照需要量進場鋼管3000mm按照需要量進場鋼管4000mm按照需要量進場鋼管6000mm按照需要量進場36mm可調(diào)U托600mm按照需要量進場直角鋼管扣件外徑48鋼管用按照需要量進場旋轉(zhuǎn)扣件外徑48鋼管用按照需要量進場3.3材料進場檢查與驗收項 目要 求抽檢數(shù)量檢查方法技術(shù)資料營業(yè)執(zhí)照、資質(zhì)證明、生產(chǎn)許可證、產(chǎn)品合格證、質(zhì)量檢測報告、相關(guān)合同要件-檢查資料鋼 管鋼管表面應(yīng)平直光滑，不得有裂縫、結(jié)疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕、深的劃道及嚴重銹蝕等缺陷，

8、嚴禁打孔；不得采用橫斷面接長的鋼管。鋼管外壁使用前必須涂刷防銹漆，鋼管內(nèi)壁宜涂刷防銹漆。全數(shù)目 測鋼管外徑及壁 厚扣件式外徑48.3mm，允許偏差±0.5mm，最小48.0mm；壁厚3.6mm，允許偏差±0.36mm；最小壁厚3.0mm3%游標卡尺測量碗扣件外徑48mm，壁厚3.5，允許偏差+0.25扣 件不允許有裂縫、變形、滑絲的螺栓存在；扣件與鋼管接觸部位不應(yīng)有氧化皮；活動部位應(yīng)能靈活轉(zhuǎn)動，旋轉(zhuǎn)扣件兩旋轉(zhuǎn)面間隙應(yīng)小于1mm；扣件表面應(yīng)進行防銹處理?？奂诼菟〝Q緊力矩達到65N·m時，不得發(fā)生破壞。全數(shù)目 測可調(diào)托撐可調(diào)托撐受壓承載力設(shè)計值不應(yīng)小于40KN3%檢

9、查資料可調(diào)托撐螺桿外徑不得小于36，可調(diào)托撐螺桿與螺母旋合長度不得少于5扣，螺母厚度不行小于30mm，插入立桿內(nèi)的長度不得小于150。懸挑長度300mm，托撐外徑與螺桿之間間隙3mm，支托板厚度不小于5mm，變形不大于1mm。螺桿與支托板焊接要牢固，焊縫高度不小于6mm。3%游標卡尺鋼板尺測量支托板、螺母有裂縫的嚴禁使用。全數(shù)目 測碗扣碗扣的鑄造件表面應(yīng)光滑平整， 不得有砂眼、縮孔、裂紋、澆冒口殘余等缺陷，表面粘砂應(yīng)清除干凈； 沖壓件不得有毛刺、裂紋、氧化皮等缺陷。碗扣的各焊縫應(yīng)飽滿，不得有未焊透、夾砂、咬肉、裂紋等缺陷。全數(shù)目 測碗扣立桿連接套管碗扣架的立桿連接套管，其壁厚長度不應(yīng)小于3.5

10、mm,內(nèi)徑不應(yīng)大于50mm，套管長度不應(yīng)小于160mm,外伸長度不應(yīng)小于110mm。3%游標卡尺測量4 加固支撐體系設(shè)計本工程材料運輸通道寬度為8m、6m、4m（回頂時沿著路邊每邊多回頂2跨1.8米）。道路與預(yù)制預(yù)制墻體堆放如圖所示： 回頂時間為：2018年3月3日開始回頂至2018年7月30日；碗扣架回頂支撐架體搭設(shè)方案如下：臨時道路回頂布置支撐體系設(shè)計立桿橫距立桿縱距橫桿步距地下車庫頂板（地下1層）900900600地下車庫頂板（地下2層）900900600構(gòu)件堆場回頂布置支撐體系設(shè)計立桿橫距立桿縱距橫桿步距地下車庫頂板（地下1層）9009001200地下車庫頂板（地下2層）9009001

11、2001、根據(jù)碗扣件設(shè)置掃地桿。2、立桿上部采用可調(diào)頂托，頂托伸出長度不超過200mm。3、頂托上采用次龍骨40*40方鋼，主龍骨采用雙方鋼，直接頂在結(jié)構(gòu)板面上，下端鋪設(shè)50*200木腳手板。4、立桿底部設(shè)置墊木，長度400mm。5、在支撐體系外周搭設(shè)連續(xù)剪刀撐、內(nèi)部縱橫向每隔4米搭設(shè)剪刀撐。6、地下車庫頂板通道及材料堆場除平面區(qū)域范圍外還應(yīng)在相應(yīng)區(qū)域的周邊外單獨設(shè)置三跨鋼管架體，搭設(shè)體系同上表。7、承重架應(yīng)利用車庫框架柱作為連接連墻件。本回頂過程中均以地下室結(jié)構(gòu)柱作為連墻件（每根柱子均與回頂架相連），否則存在安全隱患。8、車庫上下兩層立桿對齊都進行搭設(shè)回頂。9、臨時道路回頂示意圖如下：10、

12、預(yù)制構(gòu)件堆場回頂示意圖如下：5 支撐體系施工工藝及施工方法滿堂架搭設(shè)應(yīng)放線抄平，車庫頂板回頂立桿每排間距按上述設(shè)計排放，并采用縱橫向橫桿與滿堂架拉結(jié)牢固。且縱橫向剪刀撐必須按要求搭設(shè)。剪刀撐應(yīng)縱橫向搭設(shè)，每4m設(shè)置一道，由底到頂全高設(shè)置。對于梁板下支架，采用可調(diào)頂托進行調(diào)節(jié)，可調(diào)頂托伸出不得超過200mm，龍骨安裝前必須將頂托頂緊，不得留有未頂緊的頂托。6 架體綜合構(gòu)造要求6.1立桿立桿接頭必須采取用對接扣件對接，對接搭接應(yīng)符合以下要求：立桿上的對接扣件應(yīng)交錯布置，兩相鄰立桿接頭不應(yīng)設(shè)在同步同跨內(nèi)，兩相鄰立桿接頭不在同一步距內(nèi)，各接頭中心距主節(jié)點的距離不應(yīng)大于步距的1/3；6.2長向橫桿1）長

13、向橫桿設(shè)于短向橫桿之下，采用直角扣件與立桿扣緊，長向橫桿長度不宜小于4500mm；2）長向橫桿接長優(yōu)先采用對接扣件連接，長度限制時可采用搭接，搭接長度不小于1m，不少于3個扣件。3）同一排長向橫桿水平偏差不大于該片腳手架總長度的1/250，且不大于50mm。6.3短向橫桿1）短向橫桿兩端應(yīng)采用直角扣件固定在長向橫桿或立桿上；2）每一主節(jié)點（即立桿、長橫桿交匯處）處必須設(shè)置一短向橫桿，并采用直角扣件扣緊在長向橫桿上，該桿軸線偏離主節(jié)點的距離不應(yīng)大于150mm，外伸長度以100mm為宜，操作層上非主節(jié)點處的短向橫桿宜根據(jù)支承腳手板的需要等間距設(shè)置，最大間距不應(yīng)大于立桿間距的1/2，使腳手板的懸挑長

14、度不大于150mm。3）短向橫桿嚴禁全部在立桿同一側(cè)，應(yīng)從支撐架體中間開始，向兩側(cè)對稱布置。4）短向橫桿盡量采用整根鋼管，需要接長時優(yōu)先選用對接。6.4剪刀撐剪刀撐的設(shè)置應(yīng)符合下列要求：1）依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2011）中的要求，在滿堂架設(shè)置剪刀撐，斜桿與地面的傾角在45°60°之間；2）剪刀撐的接頭采用搭接方式接長，不應(yīng)少于三個扣件連接，固定搭接長度不小于1m，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應(yīng)小于100mm；3）剪刀撐斜桿應(yīng)用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線距主節(jié)點的距離不應(yīng)大于150mm。6.5搭設(shè)要

15、求1）地基處理與底座安放立桿落于樓板時，底部墊40×80木方長度不小于200mm，墊木統(tǒng)一為與主肋同向設(shè)置。模板支架地基高差變化時，在高處掃地桿應(yīng)與此處的縱橫向水平桿拉通；設(shè)置在坡面上的立桿底部應(yīng)有可靠的固定措施。2）搭設(shè)注意事項：碗扣式腳手架橫桿必須入碗；隨搭隨校正桿件的垂直度和水平偏差，同時適度擰緊扣件，連接長向橫桿的對接扣7 安全文明施工措施7.1施工安全注意措施1、施工荷載應(yīng)符合本方案設(shè)計要求，不得超載。2、設(shè)專人負責(zé)對腳手架進行經(jīng)常檢查和保養(yǎng)，檢查項目主要包括主節(jié)點處桿件的安裝，特殊構(gòu)造是否符合設(shè)計要求。底座是否松動、扣件螺栓是否松動、安全措施是否符合要求。3、腳手架使用期

16、間，嚴禁拆除主節(jié)點處的縱、橫向水平桿，縱橫向掃地桿、連墻桿、支撐、欄桿、擋腳板等。4、桿連接必須使用十字扣件，且連接牢固。鋼管、扣件規(guī)格材質(zhì)必須符合要求。無嚴重銹蝕、彎曲、壓扁或有裂紋。5、施工人員必須經(jīng)過培訓(xùn)，有上崗證。無證人員禁止進入現(xiàn)場作業(yè)。搭設(shè)時按照操作規(guī)程施工，搭設(shè)時有專人在上部負責(zé)看護。6、使用期間嚴禁任意拆除桿、配件；嚴禁任意改變構(gòu)架結(jié)構(gòu)及其尺寸；嚴禁隨意增加荷載；嚴禁任意拆除安全防護設(shè)施。7、各種規(guī)格的鋼材應(yīng)分開堆放，不得混合堆放，鋼筋原材的重疊堆放的高度不得超過兩捆原材的重疊高度。8、施工道路及材料堆場具體位置分布見附圖。9、實心磚等材料的堆放高不得超過1.5m，多孔磚的高度

17、不得超過1.8m，空心磚不得超過2.0m。10、施工通道、長時間的材料堆場、砼泵車行駛路線及泵車設(shè)置等部位的地下室頂板均嚴格按此方案進行頂撐加固。11、專職安全管理人員及棟號負責(zé)人應(yīng)嚴格按照該方案進行指導(dǎo)施工及檢查驗收，完成后通知質(zhì)量部門負責(zé)人與技術(shù)部門與建設(shè)、監(jiān)理等單位的相關(guān)負責(zé)人進行聯(lián)合驗收合格后方可投入使用。12、投入使用后安全員及棟號負責(zé)人每天進行一次現(xiàn)場檢查支撐架體的變形情況，發(fā)現(xiàn)問題在第一時間內(nèi)向項目負責(zé)人通報，并采取可靠的加固應(yīng)對措施進行加固處理。13、加固的范圍：平面圖中所規(guī)劃的材料堆場及施工通道均加固的范圍。7.2地下室頂板行車安全事項1、臨時施工道路作法：在地下車庫頂板砼澆

18、筑后28d，才能作臨時施工道路。具體作法如下：1.1、首先在地下車庫頂板上定位臨時施工道路的位置，定位須與加固承重腳手架相對應(yīng)。2、進入施工現(xiàn)場的車輛限速5公里/小時，行駛方向見附圖。臨時施工道路安全管理由專業(yè)安全員負責(zé)。在施工過程中，應(yīng)安排專人看守，著重注意車輛行駛速度及形駛在預(yù)定的道路上，同時隨時對承重腳手架進行檢查，檢查人員定員定職，同時將檢查結(jié)果做好記錄。8 車庫道路局部位置高差處理1、 根據(jù)現(xiàn)場實際情況，三個部位有高差，如圖所示2、 現(xiàn)場圖片如圖所示：位置1位置2位置3大門口3、 處理方式位置1、位置3：此位置高差為2.2米，使用鉤機將基坑修坡坡度不小于1:1.5位置2：此位置高差為

19、0.9米，需采用C20混凝土澆筑放坡澆筑，坡度不小于1:10。大門口：因預(yù)留口與規(guī)劃路口不一致，需將外側(cè)的小樹、面包磚鏟除掉，重新開口，大門口進行混凝土硬化。9 計算書9.1車庫頂板臨時道路進行計算 車庫頂板臨時路按照車庫原有的消防路進行布置的，消防路設(shè)計承載力為20KN/，故樓板自身承載力為20KN/; 鋼筋車或者混凝土罐車按照最重60t計算，對樓面加載值為40 KN/; 因此需要對樓板加固的承載力要求20KN/;依據(jù)規(guī)范:建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準GB51210-2016建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ166-2016建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ 162-2008建筑結(jié)構(gòu)荷

20、載規(guī)范GB50009-2012鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準GB50017-2017混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-2011建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2011計算參數(shù):碗扣式支架立桿鋼管強度為205.00N/mm2，水平桿鋼管強度為205.00 N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。架體結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)取1.00。模板支架搭設(shè)高度為3.4m，立桿的縱距 b=0.90m，立桿的橫距 l=0.90m，腳手架步距 h=0.60m。鋼管規(guī)格：48×2.8;立桿鋼管類型選擇：LG-A-240(2400);橫向水平桿鋼管類型選擇：SPG-90

21、(900);縱向水平桿鋼管類型選擇：SPG-90(900);內(nèi)龍骨采用方鋼管40.×40.×2.8mm，間距200mm，頂托梁采用方鋼管40.×80.×2.8mm。模板自重0.30kN/m2，施工均布荷載承重按照20KN/計算。施工均布荷載標準值2.00kN/m2，堆放荷載標準值0.00kN/m2。 圖 碗扣式樓板支撐架立面簡圖 圖 樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元按照碗扣新規(guī)范4.3條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應(yīng)控制的組合S=1.2×(25.10×0.80+0.30)+1.40×2.00=27.256kN/

22、m2由永久荷載效應(yīng)控制的組合S=1.35×25.10×0.80+0.7×1.40×2.00=29.068kN/m2由于永久荷載效應(yīng)控制的組合S最大，永久荷載分項系數(shù)取1.35，可變荷載分項系數(shù)取0.7×1.40=0.98鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、支撐次龍骨的計算龍骨按照均布荷載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.100×0.800×0.200=4.016kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.30

23、0×0.200=0.060kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與堆放產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.000+0.000)×0.200=0.400kN/m靜荷載 q1 = 1.35×4.016+1.35×0.060=5.503kN/m活荷載 q2 = 0.98×0.400=0.392kN/m計算單元內(nèi)的龍骨集中力為(0.392+5.503)×0.900=5.306kN2.龍骨的計算按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = P/l = 5.305/0.900=5.895kN/m最大彎矩 M =

24、0.1ql2=0.1×5.90×0.90×0.90=0.477kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.900×5.895=3.183kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.900×5.895=5.836kN龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 4.83cm3；截面慣性矩 I = 9.66cm4；(1)龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f =0M/W =1.0×0.477×106/4831.9=98.81N/mm2龍骨的抗彎計算強度小于215.0N

25、/mm2,滿足要求!(2)龍骨抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值 T=3×3183.08/(2×40.00×40.00)=2.984N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值 T=125.00N/mm2龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)龍骨撓度計算撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以龍骨計算跨度(即龍骨下小橫桿間距)得到q=4.076kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×4.076×900.04/(1

26、00×.00×96638.3)=0.909mm龍骨的最大撓度小于900.0/400(木方時取250),滿足要求!二、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。集中荷載取次龍骨的支座力 P= 5.836kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.068kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 2.383kN.m經(jīng)過計算得到最大支座 F= 28.970kN經(jīng)過計算得到最大變形 V= 0.851mm頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為截面抵

27、抗矩 W = 13.15cm3；截面慣性矩 I = 52.61cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f =0M/W =1.0×2.383×106/1.05/13152.1=172.56N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形 v = 0.851mm頂托梁的最大撓度小于900.0/400,滿足要求!三、立桿的穩(wěn)定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.144×3.400=0.490kN鋼管的自重計算參照

28、碗扣式規(guī)范JGJ166-2017。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.300×0.900×0.900=0.243kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.100×0.800×0.900×0.900=16.265kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2) = 16.998kN。2.活荷載為施工荷載標準值與堆放產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.000+0.000)×0.900×0.900=1.620kN3.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式 N = 1.35N

29、G + 0.98NQ四、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計值，N = 24.54kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 3.98 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)；參照碗扣式規(guī)范，由公式計算 立桿計算長度：l0 = ku(h+2a) k 立桿計算長度附加系數(shù)，依據(jù)規(guī)范根據(jù)架體高度取值為1

30、.155； u 立桿計算長度系數(shù)，依據(jù)規(guī)范根據(jù)架體步距可取值為1.100； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.20m；根據(jù)規(guī)范規(guī)定：立桿計算長度計算時，a可按0.65m取值，再根據(jù)實際a值采用承載力線性插值得到。承載力線性插值系數(shù) k0 = (1.0-1.2)/(0.65-0.2) × (0.20-0.2) + 1.2 =1.20l0=2.414m；=2414/16.0=150.766, =0.308根據(jù)承載力線性插值得到: =(1.00×24535)/(0.308×397.6)/1.20=166.956N/mm2,不考慮風(fēng)荷載時,立桿

31、的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=1.4×0.6Wklah2/10其中 Wk 風(fēng)荷載標準值(kN/m2)； Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.200×0.240=0.086kN/m2 h 立桿的步距，0.60m； la 立桿縱向間距(架體寬度較短方向)，0.90m； lb 立桿橫向間距，0.90m； Nw 考慮風(fēng)荷載時，立桿的軸心壓力最大值；風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=1.4×0.6×0.086×0.900×

32、;0.600×0.600/10=0.002kN.m；風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段軸力 Nwk計算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撐架計算單元在風(fēng)荷載作用下的傾覆力矩標準值(kN.m)，由公式計算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撐架橫向?qū)挾?m)； n 模板支撐架計算單元立桿橫向跨數(shù)； Hm 模板支撐架頂部豎向欄桿圍擋(模板)的高度(m)。 MTk = 0.086×3.4×0.90×(0.5×3.4+0.60)=0.608kN.m Nwk = 6×8/(8+1)/

33、(8+2)×(0.608/8.00)=0.041kN 立桿Nw = 1.350×16.998+0.980×1.620+1.4×0.6×0.041=24.569kN根據(jù)承載力線性插值得到: =1.00×(24569/(0.308×397.6)+2000/4247)/1.20=167.649N/mm2,考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!五、碗扣式模板支架整體穩(wěn)定性計算依據(jù)規(guī)范JGJ166-2016,碗扣式模板支架應(yīng)進行整體抗傾覆驗算。支架的抗傾覆驗算應(yīng)滿足下式要求： MT<MR式中： MT支架的傾覆力

34、矩設(shè)計值； MR支架的抗傾覆力矩設(shè)計值。 抗傾覆力矩 MR=8.0002×0.900×(0.605+0.300)+2×(0.000×8.000×0.900)×8.000/2=52.130kN.m傾覆力矩 MT=3×1.000×0.608 = 1.824kN.m 碗扣支架整體抗傾覆驗算 MT < MR，滿足整體穩(wěn)定性要求！碗扣式模板支撐架計算滿足要求！ 9.2：車庫預(yù)制構(gòu)件堆場回頂計算 車庫頂板設(shè)計承載力為10KN/，故樓板自身承載力為10KN/; 按照預(yù)制墻體構(gòu)件插放架堆放預(yù)制墻體，均按照最重的預(yù)制墻體堆放，

35、每個構(gòu)件為4.9噸，布置12塊，共計58.8噸，面積為：6.41m乘以5.84m，對樓面加載值為15.7KN/;因此需要對樓板加固的承載力要求5.7KN/;按照105.7KN/回頂計算。依據(jù)規(guī)范:建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準GB51210-2016建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ166-2016建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ 162-2008建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2012鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準GB50017-2017混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-2011建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2011計算參數(shù):碗扣式支架立

36、桿鋼管強度為205.00N/mm2，水平桿鋼管強度為205.00 N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。架體結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)取1.00。模板支架搭設(shè)高度為3.4m，立桿的縱距 b=0.90m，立桿的橫距 l=0.90m，腳手架步距 h=1.20m。鋼管規(guī)格：48×2.8;立桿鋼管類型選擇：LG-A-240(2400);橫向水平桿鋼管類型選擇：SPG-90(900);縱向水平桿鋼管類型選擇：SPG-90(900);內(nèi)龍骨采用方鋼管40.×40.×2.8mm，間距200mm，頂托梁采用方鋼管40.×80.×2.8mm。模板自重0.30kN/m2，混

37、凝土鋼筋自重10kN/m2。施工均布荷載標準值2.00kN/m2，堆放荷載標準值0.00kN/m2。 圖 碗扣式樓板支撐架立面簡圖 圖 樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元按照碗扣新規(guī)范4.3條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應(yīng)控制的組合S=1.2×(25.10×0.40+0.30)+1.40×2.00=15.208kN/m2由永久荷載效應(yīng)控制的組合S=1.35×25.10×0.40+0.7×1.40×2.00=15.514kN/m2由于永久荷載效應(yīng)控制的組合S最大，永久荷載分項系數(shù)取1.35，可變荷載分項系數(shù)取0.7

38、×1.40=0.98鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、支撐次龍骨的計算龍骨按照均布荷載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.100×0.400×0.200=2.008kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.300×0.200=0.060kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與堆放產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.000+0.000)×0.200=0.400kN/m靜荷載 q1 = 1.35

39、5;2.008+1.35×0.060=2.792kN/m活荷載 q2 = 0.98×0.400=0.392kN/m計算單元內(nèi)的龍骨集中力為(0.392+2.792)×0.900=2.866kN2.龍骨的計算按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = P/l = 2.865/0.900=3.184kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×3.18×0.90×0.90=0.258kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.900×3.184=1.719kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1

40、15;0.900×3.184=3.152kN龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 4.83cm3；截面慣性矩 I = 9.66cm4；(1)龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f =0M/W =1.0×0.258×106/4831.9=53.37N/mm2龍骨的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)龍骨抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值 T=3×1719.25/(2×40.00×40.0

41、0)=1.612N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值 T=125.00N/mm2龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)龍骨撓度計算撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以龍骨計算跨度(即龍骨下小橫桿間距)得到q=2.068kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×2.068×900.04/(100×.00×96638.3)=0.461mm龍骨的最大撓度小于900.0/400(木方時取250),滿足要求!二、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。集中荷載取次龍骨的支座力 P= 3.152kN均布荷載

42、取托梁的自重 q= 0.068kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 1.289kN.m經(jīng)過計算得到最大支座 F= 15.678kN經(jīng)過計算得到最大變形 V= 0.433mm頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩 W = 13.15cm3；截面慣性矩 I = 52.61cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f =0M/W =1.0×1.289×106/1.05/13152.1=93.34N/mm2頂托梁的抗彎計算強度

43、小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形 v = 0.433mm頂托梁的最大撓度小于900.0/400,滿足要求!三、立桿的穩(wěn)定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.095×3.400=0.321kN鋼管的自重計算參照碗扣式規(guī)范JGJ166-2017。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.300×0.900×0.900=0.243kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.100×0.400×0.

44、900×0.900=8.132kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2) = 8.697kN。2.活荷載為施工荷載標準值與堆放產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.000+0.000)×0.900×0.900=1.620kN3.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式 N = 1.35NG + 0.98NQ四、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計值，N = 13.33kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 3.98 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)；參照碗扣式規(guī)范，由公式計算 立桿計算長度：l0