模板支架、外腳手架標(biāo)準(zhǔn)計算手冊

1、模板支架、外腳手架標(biāo)準(zhǔn)計算手冊目錄III1 總則12 術(shù)語和符號22.1 術(shù)語22.2 符號43 常用荷載取值及計算公式73.1 常用荷載取值73.2 計算結(jié)果限值93.2.1 鋼材的強度設(shè)計值與彈性模量93.3 常用計算公式103.3.1 荷載效應(yīng)組合103.3.2 模板計算113.3.3 縱、橫向水平桿計算183.3.4 立桿計算233.3.5 扣件抗滑移計算273.3.6 連墻件計算283.3.7 型鋼懸挑梁計算294 典型架體解析374.1 滿堂支撐腳手架374.1.1 計算指標(biāo)374.1.2 計算要點384.1.3 常見支模架主要參數(shù)表394.2 滿堂腳手架（操作架）434.2.1

2、計算指標(biāo)434.2.2 計算要點434.3 單、雙排腳手架444.3.1 計算指標(biāo)444.3.2 計算要點454.4 懸挑式雙排腳手架464.4.1 計算指標(biāo)464.4.2 計算要點475 綜合計算實例495.1 綜合計算實例一【滿堂支撐腳手架】495.2 綜合計算實例二【單、雙排腳手架】805.3 綜合計算實例三【懸挑腳手架】881 總則（1） 為貫徹執(zhí)行國家安全生產(chǎn)的方針政策，保證我司各項目腳手架計算過程科學(xué)合理，特編制本計算手冊。（2） 本手冊適用于房屋建筑施工中落地式外腳手架、懸挑式外腳手架、滿堂支撐腳手架、滿堂操作架的計算。（3） 腳手架計算以系統(tǒng)性為宗旨，力求覆蓋包括縱向水平桿、橫

3、向水平桿、立桿、扣件、腳手板、模板、模板背楞、立桿基礎(chǔ)在內(nèi)的所有零部件承載力及穩(wěn)定性計算，掃除受力盲點，保證架體安全。（4） 腳手架計算過程中，除參照本手冊相關(guān)條款外，還應(yīng)符合國家現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。尤其是腳手架相關(guān)規(guī)范建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ162）、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130）、建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ166）的中的規(guī)定。1102.1 術(shù)語2 術(shù)語和符號2.1.1 扣件式鋼管腳手架為建筑施工而搭設(shè)的、承受荷載的由扣件和鋼管等構(gòu)成的腳手架與支撐架， 包含本規(guī)范各類腳手架與支撐架，統(tǒng)稱腳手架。2.1.2 支撐架為鋼結(jié)構(gòu)安裝或澆筑混凝土構(gòu)件等搭

4、設(shè)的承力支架。2.1.3 單排鋼管腳手架只有一排立桿，橫向水平桿的一端擱置固定在墻體上的腳手架，簡稱單排架。2.1.4 雙排扣件式鋼管腳手架由內(nèi)外兩排立桿和水平桿等構(gòu)成的腳手架，簡稱雙排架。2.1.5 滿堂鋼管腳手架在縱、橫方向，由不少于三排立桿并與水平桿、水平剪刀撐、豎向剪刀撐、扣件等構(gòu)成的腳手架。該架體頂部作業(yè)層施工荷載通過水平桿傳遞給立桿，頂部立桿呈偏心受壓狀態(tài)，簡稱滿堂腳手架。2.1.6 滿堂鋼管支撐架在縱、橫方向，由不少于三排立桿并與水平桿、水平剪刀撐、豎向剪刀撐、扣件等構(gòu)成的承力支架。該架體頂部的鋼結(jié)構(gòu)安裝等（同類工程）施工荷載通過可調(diào)托撐軸心傳力給立桿，頂部立桿呈軸心受壓狀態(tài)，簡

5、稱滿堂支撐架。2.1.7 扣件采用螺栓緊固的扣接連接件為扣件；包括直角扣件、旋轉(zhuǎn)扣件、對接扣件。2.1.8 底座設(shè)于立桿底部的墊座；包括固定底座、可調(diào)底座。2.1.9 可調(diào)托撐插入立桿鋼管頂部，可調(diào)節(jié)高度的頂撐。2.1.10 水平桿腳手架中的水平桿件。沿腳手架縱向設(shè)置的水平桿為縱向水平桿；沿腳手 架橫向設(shè)置的水平桿為橫向水平桿。2.1.11 掃地桿貼近樓地面設(shè)置，連接立桿根部的縱、橫向水平桿件；包括縱向掃地桿、橫向掃地桿。2.1.12 連墻件將腳手架架體與建筑主體結(jié)構(gòu)連接，能夠傳遞拉力和壓力的構(gòu)件。2.1.13 連墻件間距腳手架相鄰連墻件之間的距離，包括連墻件豎距、連墻件橫距。2.1.14 橫

6、向斜撐與雙排腳手架內(nèi)、外立桿或水平桿斜交呈之字形的斜桿。2.1.15 剪刀撐在腳手架豎向或水平向成對設(shè)置的交叉斜桿。2.1.16 拋撐用于腳手架側(cè)面支撐，與腳手架外側(cè)面斜交的桿件。2.1.17 腳手架高度自立桿底座下皮至架頂欄桿上皮之間的垂直距離。2.1.18 腳手架長度腳手架縱向兩端立桿外皮間的水平距離。2.1.19 腳手架寬度腳手架橫向兩端立桿外皮之間的水平距離，單排腳手架為外立桿外皮至墻面的距離。2.1.20 步距上下水平桿軸線間的距離。2.1.21 立桿縱（跨）距腳手架縱向相鄰立桿之間的軸線距離。2.1.22 立桿橫距腳手架橫向相鄰立桿之間的軸線距離，單排腳手架為外立桿軸線至墻面的距離

7、。2.1.23 主節(jié)點立桿、縱向水平桿、橫向水平桿三桿緊靠的扣接點2.2 符號2.2.1 荷載和荷載效應(yīng)gk立桿承受的每米結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值；MGk腳手板自重產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；MQk施工荷載產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；MWk風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；NG1k腳手架立桿承受的結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的軸向力標(biāo)準(zhǔn)值；NG2k腳手架構(gòu)配件自重產(chǎn)生的軸向力標(biāo)準(zhǔn)值；N Gk永久荷載對立桿產(chǎn)生的軸向力標(biāo)準(zhǔn)值總和；NQk可變荷載對立桿產(chǎn)生的軸向力標(biāo)準(zhǔn)值總和； Nk上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的立桿軸向力標(biāo)準(zhǔn)值； Pk立桿基礎(chǔ)底面處的平均壓力標(biāo)準(zhǔn)值；wk風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值；wo基本風(fēng)壓值；M彎矩設(shè)計值；MW 風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值；N軸向力設(shè)計值；N

8、l 連墻件軸向力設(shè)計值；Nlw風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值；R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；v撓度；彎曲正應(yīng)力。2.2.2 材料性能和抗力E鋼材的彈性模量；f鋼材的抗拉、抗壓、抗彎強度設(shè)計值；fg地基承載力特征值；Rc扣件抗滑承載力設(shè)計值；容許撓度；容許長細比。2.2.3 幾何參數(shù)A鋼管或構(gòu)件的截面面積，基礎(chǔ)底面面積；An擋風(fēng)面積；Aw迎風(fēng)面積；H腳手架允許搭設(shè)高度；h步距；i截面回轉(zhuǎn)半徑；l長度，跨度，搭接長度；la立桿縱距；lb立桿橫距；lo立桿計算長度，縱、橫向水平桿計算跨度；s桿件間距；t桿件壁厚；W截面模量；長細比；桿件直徑；。2.2.4 計算系數(shù)k立桿計算長度附加系

9、數(shù)；µ考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)；µs腳手架風(fēng)荷載體型系數(shù)；µstw按桁架確定的腳手架結(jié)構(gòu)的風(fēng)荷載體型系數(shù)；µz風(fēng)壓高度變化系數(shù)；軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，擋風(fēng)系數(shù)；。3 常用荷載取值及計算公式3.1 常用荷載取值表 3.1-1 常用荷載取值類型荷載指標(biāo)取值備注恒荷載木模板荷載(kN/m2)0.5梁板模板（其中包括梁模板）0.3無梁樓板0.75樓板模板及支架（樓層高度為 4m 以下）根據(jù)模板用材取值其他鋼模板荷載(kN/m2)0.75梁板模板（其中包括梁模板）0.50無梁樓板1.10樓板模板及支架（樓層高度為 4m 以下）沖壓腳手板(kN/m

10、2)0.30/竹串片腳手板(kN/m2)0.35/木腳手板(kN/m2)0.35/竹笆腳手板(kN/m2)0.10/欄桿、沖壓鋼板腳手板擋板(kN/m)0.16/欄桿、竹串片腳手板擋板(kN/m)0.17/欄桿、木腳手板擋板0.17/(kN/m)活荷載施工荷載裝修腳手架(kN/m2)2.0/施工荷載 混凝土、砌筑結(jié)構(gòu)腳手架(kN/m2)3.0/施工荷載輕型鋼結(jié)構(gòu)及空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)腳手架(kN/m2)2.0/施工荷載普通鋼結(jié)構(gòu)腳手架(kN/m2)3.0/混凝土澆筑荷載見 2.2 節(jié)根據(jù) 2.2 節(jié)對應(yīng)公式計算混凝土振搗荷載見4.0kN/m2混凝土傾倒荷載見表 2.2-2布料機根據(jù)具體型號取值，集中荷

11、載作用在基礎(chǔ)覆蓋面內(nèi)立桿上風(fēng)荷載𝑤𝑘 = 𝜇𝑧 𝜇𝑠 𝑤0式中：wk風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2）；µz風(fēng)壓高度變化系數(shù)，應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009 規(guī)定采用；µs腳手架風(fēng)荷載體型系數(shù)；wo 基本風(fēng)壓值（kN/m2 ），應(yīng)按國家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2001 附表 D.4 的規(guī)定采用，取重現(xiàn)期 n=10 對應(yīng)的風(fēng)壓 值。其他荷載現(xiàn)場可能出現(xiàn)的其他活荷載；3.2 計算結(jié)果限值3.2.1 鋼材的強度設(shè)計值與彈性模量表 3.2.-1 鋼材的

12、強度設(shè)計值與彈性模量(Nmm2)Q235 鋼抗拉、抗壓和抗彎強度設(shè)計值 f205彈性模量E2.06×1053.2.2 扣件、底座、可調(diào)托撐的承載力設(shè)計值限值表 3.2.-2 扣件、底座、可調(diào)托撐的承載力設(shè)計值（kN）項目承載力設(shè)計值對接扣件（抗滑）3.20直角扣件、旋轉(zhuǎn)扣件（抗滑）8.00底座（受壓）、可調(diào)托撐（受壓）40.003.2.3 受彎構(gòu)件的撓度容許值/限值表 3.2-3 受彎構(gòu)件的容許撓度構(gòu)件類別容許撓度v腳手板，腳手架縱向、橫向水平桿l/150 與 10mm腳手架懸挑受彎桿件l/400型鋼懸挑腳手架懸挑鋼l/250注：l 為受彎構(gòu)件的跨度，對懸挑桿件為其懸伸長度的 2 倍

13、。3.2.4 受壓、受拉構(gòu)件的長細比容許值/限值表 3.2-4 受壓、受拉構(gòu)件的容許長細比構(gòu)件類別容許撓度v立桿雙排架、滿堂支撐腳手架210單排架230滿堂腳手架250橫向斜掌、剪刀撐中的壓桿250拉桿3503.3 常用計算公式3.3.1 荷載效應(yīng)組合計算不同構(gòu)件承載力及穩(wěn)定性時，均存在不同荷載效應(yīng)組合的問題，式（3.3- 1）（3.3-5）是荷載效應(yīng)基本組合（組合得設(shè)計值）的通用計算式；式（3.3-6）式（）是荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合（組合得標(biāo)準(zhǔn)值）的通用表達式，用于彎矩、剪力、軸力在內(nèi)的不同內(nèi)力設(shè)計值與標(biāo)準(zhǔn)值的計算。計算時可采用“單個荷載 荷載組合組合荷載效應(yīng)”或 “單個荷載單個荷載效應(yīng)組合荷載效

14、應(yīng)”兩種思路計算，荷載效應(yīng)包括由（點、線、面）荷載計算得到的構(gòu)件截面內(nèi)力（彎矩、荷載組合內(nèi)力計算剪力、軸力、扭矩）。兩種思路達到的目的相同，如“𝑞𝑘 𝑞 𝑀”與“𝑞𝑘內(nèi)力計算內(nèi)力組合 𝑀𝑘 𝑀”兩種思路結(jié)果一樣，其中𝑞𝑘、𝑞分別為荷載標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計值，𝑀𝑘、𝑀分別為計算得彎矩標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計值，荷載組合與內(nèi)力組合均使用式（3.3-1）式（3.3-7）。（1） 基本

15、組合1） 不組合風(fēng)荷載時： 1由可變荷載控制的組合：𝑓1 = 1.2( 𝑓𝐺𝑘1 + 𝑓𝐺𝑘2) + 1.4 𝑓𝑄𝑘（3.3-1） 2由永久荷載控制的組合：𝑓2 = 1.35( 𝑓𝐺𝑘1 + 𝑓𝐺𝑘2) + 1.4 × 0.9 𝑓𝑄𝑘（3.3-2） 式中：1.2/1.3

16、5、1.4 分別為恒、活荷載分項系數(shù)，0.9 是活荷載組合系數(shù)。2） 組合風(fēng)荷載時： 1由可變荷載控制的組合：𝑓1 = 1.2( 𝑓𝐺𝑘1 + 𝑓𝐺𝑘2) + 1.4(𝑓𝑄𝑘 + 0.6𝑓𝑤𝑘)（3.3-3） 2由永久荷載控制的組合：𝑓2 = 1.35( 𝑓𝐺𝑘1 + 𝑓𝐺𝑘2)

17、 + 1.4(0.9𝑓𝑄𝑘 + 0.6𝑓𝑤𝑘)（3.3-4） 內(nèi)力設(shè)計值取值：𝑓 = 𝑚𝑎𝑥𝑓1，𝑓2（3.3-5）𝑓值作為荷載組合值，用于計算。式（3.2-1）(3.2-5)中，𝑓𝐺𝑘1支撐腳手架體自重產(chǎn)生的荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值，𝑓𝐺𝑘2由模板、支撐梁、澆筑混凝土及鋼筋自重產(chǎn)生的荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值；&#

18、119891;𝑄𝑘由施工荷載產(chǎn)生的荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值；𝑓𝑤𝑘由風(fēng)荷載產(chǎn)生的荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值。（2） 標(biāo)準(zhǔn)組合1） 不組合風(fēng)荷載時：2） 組合風(fēng)荷載時：𝑓 = 1.0( 𝑓𝐺𝑘1 + 𝑓𝐺𝑘2) + 1.0 𝑓𝑄𝑘（3.3-6）𝑓 = 1.0( 𝑓𝐺𝑘1 + 𝑓𝐺

19、9896;2) + 1.0(𝑓𝑄𝑘 + 0.6𝑓𝑤𝑘)（3.3-7） 內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值取值：𝑓；說明：室外架體或受風(fēng)荷載直接作用的架體應(yīng)考慮風(fēng)荷載組合；室內(nèi)架體或不與風(fēng)荷載直接接觸的架體可不考慮風(fēng)荷載組合。3.3.2 模板計算模板計算可按簡支跨計算，計算跨中最大彎矩和撓度，計算寬度可取模板實際寬度或單位板寬（1𝑚）。若存在懸臂段，尚應(yīng)計算懸挑端最大撓度和支座最大負彎矩。模板結(jié)構(gòu)驗算對象主要包括模板和背楞梁。模板結(jié)構(gòu)強度主要受彎矩控制，一般無需驗算抗剪承載力。3.3.2.1

20、板底模板計算（1） 抗彎承載力計算𝜎 = 𝑀𝑚𝑎𝑥 𝑓（3.3-8）𝑊𝑛式中：𝑀𝑚𝑎𝑥最不利彎矩設(shè)計值，取均布荷載與集中荷載分別作用時計算結(jié)果較大值；簡支梁作用下跨中最大彎矩𝑀𝑚𝑎𝑥= 𝑞𝑙2 𝑞為均布荷載設(shè)計值，𝑞 =81.2𝑞1 + 1.4𝑞2

21、 𝑞1為模板自重，𝑞2為混凝土澆筑荷載和施工荷載；;𝑊𝑛凈截面抵抗矩；（2） 撓度計算撓度應(yīng)符合下列規(guī)定：𝑣 𝑣（3.3-9）式中：𝑣縱、橫向水平桿受彎容許撓度，取值𝑚𝑖𝑛𝑙/150,10𝑚𝑚𝑣縱、橫向水平桿受彎計算撓度，常見模型計算如下： 5𝑞𝑙4384𝐸𝐼 ；簡支梁均布荷載下跨中最大撓度；𝑣

22、 = 5𝑞𝑙4𝐹𝑙3 384𝐸𝐼 + 48𝐸𝐼 ; 簡支梁均布荷載+ 跨中集中荷載作用最大撓度𝐸材料彈性模量；𝐼材料截面慣性矩；𝑞均布荷載；𝐹集中荷載；簡支梁均布荷載作用下跨中最大撓度簡支梁均布荷載+跨中集中荷載作用下最大撓度【實例】商住樓底層平臺樓面。標(biāo)高 6.5m，樓板厚度 200mm，采用組合鋼模板支模，主板型號為 P3015（鋼面板厚度為 2.3mm，寬度 300mm，重量 0.75kN/，

23、19868;𝑋𝑗 = 26.39 × 104𝑚𝑚4，𝑊𝑋𝑗 = 5.86 × 103𝑚𝑚3），鋼材設(shè)計強度為 215N/mm²，彈性模量 E 為 2.1×105N/mm²，驗算模板的強度及撓度是否滿足要求。【解】荷載計算：樓板標(biāo)準(zhǔn)荷載為：樓板模板自重力0.75kN/樓板混凝土自重力25×0.20=5.0kN/樓板鋼筋自重力1.1×0.20=0.22kN/施工人員及設(shè)備（均布荷載）2.

24、5kN/（集中荷載）2.5kN根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162 中荷載設(shè)計值及荷載組合兩節(jié)可知永久荷載分項系數(shù)取 1.2，可變荷載分項系數(shù)取 1.4，由于模板及其支架中不確定的因素較多，荷載取值難以準(zhǔn)確，因此不考慮荷載設(shè)計值的折減，已知模板寬度為 0.3m。設(shè)計均布荷載分別為：q=(0.75+5+0.22)×1.2+2.5×1.4×0.3=3.199 kN/m設(shè)計集中荷載為：F=2.5×1.4=3.5kN計算簡圖如圖 2.2-2 所示。施工荷載集中作用于跨中+均布荷載作用下跨中最大彎矩𝑞𝑙213.199 ×

25、; 0.7521𝑀𝑚𝑎𝑥 =8 + 4 𝐹𝑙 =8+ 4 × 3.5 × 0.75 = 0.881𝑘𝑁 𝑚則抗彎承載力計算𝜎 = 𝑀𝑚𝑎𝑥 =0.881= 150.4𝑁/𝑚𝑚2 < 215𝑁/𝑚𝑚2滿足要求。𝑊𝑛5.86&

26、#215;103撓度計算：5𝑞𝑙4𝐹𝑙35 × 3.199 × 0.7543.5 × 3.199 × 0.753𝑣 = 384𝐸𝐼 + 48𝐸𝐼 = 384 × 2.1 × 105 × 26.39 × 104 + 48 × 2.1 × 105 × 26.39 × 104= 2.01𝑚𝑚 <

27、19897;150 = 5𝑚𝑚滿足要求。3.3.2.2 側(cè)模計算混凝土側(cè)模受新澆筑混凝土側(cè)壓力（恒荷載）、振搗荷載（活荷載）、傾倒混凝土產(chǎn)生荷載（活荷載）。在側(cè)模計算中可將模板簡化成簡支梁，跨度方向為水平方向，跨度為兩相鄰背楞之間的軸線距離。先計算混凝土壓力，將以均布荷載作用在側(cè)模上，計算跨中最大正彎矩。 1 新澆筑混凝土側(cè)壓力計算：1𝐹 = 𝑚𝑎𝑥 0.22𝛾𝑐𝑡0𝛽1𝛽2𝑉2; 𝛾&#

28、119888;𝐻(3.3-10)式中：𝐹新澆混凝土對模板的側(cè)壓力計算值（𝑘𝑁/𝑚2）；𝛾𝑐混凝土的重力密度（𝑘𝑁/𝑚3）；𝑉混凝土的澆筑速度（𝑚/）；𝑡0新澆混凝土的初凝時間（𝒉），可按試驗確定；當(dāng)缺乏試驗資料時，可采用𝑡 = 200/（T + 15）（𝑇為混凝土的溫度）；𝛽1外加劑影響修正系數(shù)；不摻外加劑時取1.0，摻具有緩

29、凝作用的外加劑時取1.2；𝛽2混凝土坍落度影響修正系數(shù)；當(dāng)坍落度小于30𝑚𝑚時，取0.85， 坍落度為5090𝑚𝑚時，取1.00；坍落度為110150𝑚𝑚時，取1.15；𝐻混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m）；混凝土側(cè)壓力的計算分布圖形如下圖，圖中 = 𝐹/𝛾𝑐 為有效壓力高度。混凝土側(cè)壓力計算分布圖 2振搗混凝土?xí)r對側(cè)模的壓力可取值4𝑘𝑁/𝑚2；傾倒混凝土

30、時，對垂直面模板產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值可按下表采用：表 3.2-2 傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值（4𝑘𝑁/𝑚2）向模板內(nèi)供料方法水平荷載溜槽、串筒或?qū)Ч?容量小于0.2𝑚3的運輸器具2容量為0.20.8𝑚3的運輸器具4容量大于0.8𝑚3的運輸器具6計算時分別計算1 2 3 節(jié)荷載計算得彎矩設(shè)計值，取最大值。（1） 抗彎承載力計算𝑀 = 𝑞𝑙28（3.3-11）𝜎 = 𝑀𝑊𝑛 Ү

31、91;（3.3-12）式中：𝑞沿水平方向均布線荷載，取1 2 3 節(jié)計算最大均布荷載，與單位模板寬度（1𝑚）或模板實際寬度的乘積；均布面荷載向均布線荷載轉(zhuǎn)化方法如下：均布面荷載向均布線荷載轉(zhuǎn)化圖2面荷載𝑞1向線荷載𝑞轉(zhuǎn)化公式：𝑞 = 𝑞1 × 𝑏1+𝑏2;𝑓模板材料抗拉強度設(shè)計值；𝑊𝑛為模板截面抵抗矩。（2） 撓度計算撓度應(yīng)符合下列規(guī)定：𝑣 𝑣（3.3-13）式中：⻖

32、7;縱、橫向水平桿受彎容許撓度，取值𝑚𝑖𝑛𝑙/150,10𝑚𝑚𝑣縱、橫向水平桿受彎計算撓度，常見模型計算如下： 𝑣 = 5𝑞𝑙4簡支梁均布荷載下跨中最大撓度；384𝐸𝐼E材料彈性模量;I材料截面慣性矩；𝑞均布荷載；簡支梁均布荷載作用下跨中最大撓度【實例】高層建筑底層鋼筋混凝土梁，截面尺寸為 0.5m×2.0m，采用組合鋼模板支模，用普通 C25 混凝土澆筑，坍落度為 7cm，混凝

33、土澆筑速度 V=3m/h，混凝土入模溫度 T=30°C，采用組合鋼模板支模，主板型號為 P3015（鋼面板厚度為 2.3mm，寬度 300mm，重量 0.75kN/，𝐼𝑋𝑗 = 26.39 × 104𝑚𝑚4 ，𝑊𝑋𝑗 = 5.86 × 103𝑚𝑚3），鋼材設(shè)計強度為 215N/mm²，彈性模量 E 為 2.1×105N/mm²，試對梁側(cè)模板進行驗算。【解】（1） 梁側(cè)模板的標(biāo)準(zhǔn)

34、荷載新澆混凝土對模板產(chǎn)生的側(cè)壓力： 12002𝐹 = 0.22𝛾𝑐𝑡0𝛽1𝛽2𝑉2; 𝛾𝑐𝐻 = 0.22 × 25 × 30+15 × 1 × 1 × 3 = 42.3𝑘𝑁/𝑚𝐹 = 𝛾𝑐𝐻 = 25 × 2 = 50𝑘𝑁/w

35、898;2取二者較小值，𝐹 = 42.3𝑘𝑁/𝑚2混凝土側(cè)壓力的有效壓頭高度 = 42.3 = 1.69𝑚25傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載取4𝑘𝑁/𝑚2梁側(cè)模板的側(cè)壓力圖形如圖 2.2-3 所示，應(yīng)驗算承受最大側(cè)壓力的一塊模板， 由于模板寬度不大，按均勻分布考慮。（2） 梁側(cè)模板的強度驗算梁側(cè)模板強度驗算的設(shè)計荷載（不考慮荷載設(shè)計值折減系數(shù) 0.85）： q1=（42.3×1.2+4×1.4）×0.3=16.91kN/m支座彎矩⻓

36、2;𝐴 = 1 𝑞𝑙12 = 1 × 16.91 × 0.3752 = 1.189𝑘𝑁 𝑚22跨中彎矩𝑀𝐸 = 0𝜎 = 𝑀𝐴 = 1.189×106 = 203𝑁/𝑚𝑚2 215𝑁/𝑚𝑚2滿足要求。𝐴𝑊𝑛5.86×103（3） 側(cè)模板的剛

37、度驗算梁側(cè)模板剛度驗算的標(biāo)準(zhǔn)荷載：q2=42.3×0.3=12.69 kN/m跨中最大撓度5𝑞𝑙45 × 12.69 × 0.754750𝑣 = 384𝐸𝐼 = 384 × 2.1 × 105 × 26.39 × 104 = 0.95 < 150 = 5𝑚𝑚，滿足要求 背楞計算梁、板底模與側(cè)模計算簡圖，根據(jù)單根背楞上支點數(shù)確定，若支點數(shù)為2 個（兩端各 1 個），可按簡支梁計算，若支點數(shù)大于兩個，可統(tǒng)一按三跨

38、連續(xù)梁計算跨中正彎矩。除簡支梁外，多跨梁計算支座負彎矩時統(tǒng)一按兩跨連續(xù)梁計算（如下圖）：簡支梁跨中正彎矩最大跨中正彎矩：𝑀 = 0.125𝑞𝑙2(3.3-14)最大支座負彎矩：𝑀 = 0.125𝑞𝑙2(3.3-15)三跨連續(xù)梁支座負彎矩最大跨中正彎矩：以上三式中：𝑀 = 0.080𝑞𝑙2(3.3-16)𝑞作用在背楞上的均布線荷載；𝑙跨度，多跨連續(xù)梁中取最大跨度。【實例】下圖為兩側(cè)模板截面圖，背楞木方尺寸50 100（橫放

39、），背楞外側(cè)立桿間距 1200。經(jīng)計算，可假定模板側(cè)壓力4𝑘𝑁/𝑚2，求木方承載力。實例圖 1【解】木方主要受彎矩。單根木方長度未定，可分別考慮三種情況：單跨簡支梁、兩跨連續(xù)梁和三跨連續(xù)梁，取最不利彎矩計算。由于木方截面對稱，由式（3.3-14）（3.3-16），選取最大彎矩絕對值：𝑀 = 0.125𝑞𝑙2 = 0.72𝑘𝑁 𝑚計算抗彎承載力，由式（2.3-12）得：𝜎 = 𝑀𝑊𝑛= 8.

40、6𝑁/𝑚𝑚2 𝑓式中：𝑊𝑛 = 83333mm3; 𝑓 = 13𝑁/𝑚𝑚2。3.3.3 縱、橫向水平桿計算3.3.3.1 水平桿抗彎承載力水平桿最大正彎矩可按簡支梁（只有兩端兩個支點）或三跨連續(xù)梁計算（多于兩個支點），最大支座負彎矩可按梁跨連續(xù)梁（實物為簡支梁時無需計算最大負彎矩）計算?？箯澇休d力計算如下：式中：𝜎彎曲正應(yīng)力；𝜎 = 𝑀𝑚𝑎𝑥

41、 𝑓（3.3-17）𝑊𝑛𝑀彎矩設(shè)計值（𝑘𝑁 𝑚），常用計算式如下：0.080𝑞𝑙2; 三跨連續(xù)梁受均布荷載下跨中最大正彎矩；𝑀𝑚𝑎𝑥 = 0.100𝑞𝑙2；三跨連續(xù)梁受均布荷載下支座最大負彎矩； 0.125𝑞𝑙2；簡支梁受均布荷載下跨中最大正彎矩；（常用其他荷載作用形式可參考混凝土結(jié)構(gòu)中冊附錄 7“等截面等跨連續(xù)梁在常用荷載作

42、用下的內(nèi)力系數(shù)表”）；𝑞均布荷載；𝑙計算跨度，對于縱、橫向水平桿可取立桿間距；𝑊𝑛凈截面模量（𝑚𝑚3），常見腳手架鋼管𝜑48. 3.6截面模量7.05𝑒4𝑚𝑚4；𝑓扣件式鋼管材料抗壓強度設(shè)計值，Q235 鋼材常用壁厚下抗拉、抗壓和抗彎承載力取值𝟐𝟏𝟓 𝑵𝒎𝒎𝟐。3.3.3.2 縱、橫向水平桿抗剪承載力計算常見腳

43、手架縱、橫向水平桿及模板、腳手板強度主要受彎矩控制，一般無需進行抗剪計算：𝜏 = 𝑉𝑆𝐼𝑡𝑤 𝑓(3.3-18)式中：𝜏計算剪應(yīng)力截面（通常為截面中軸線位置）最大剪應(yīng)力；𝑉計算截面沿腹板平面作用的剪力，常用計算式如下：𝑉 = 0.6𝑞𝑙；三跨連續(xù)梁均布荷載下最大剪力0.5𝑞𝑙；簡支梁均布荷載下最大剪力（對常用其他荷載作用形式可參考混凝土結(jié)構(gòu)中冊附錄 7“等截面等跨連續(xù)梁在常

44、用荷載作用下的內(nèi)力系數(shù)表”）；𝑆計算剪應(yīng)力處以上毛截面對中和軸的面積矩；𝐼毛截面慣性矩；𝑡𝑤腹板厚度；3.3.3.3 縱、橫水平桿撓度計算縱、橫水平桿撓度應(yīng)符合下列規(guī)定：𝑣 𝑣（3.3-19）式中：𝑣縱、橫向水平桿受彎容許撓度，取值𝑚𝑖𝑛𝑙/150,10𝑚𝑚𝑣縱、橫向水平桿受彎計算撓度，常見模型計算如下：0.677𝑞𝑙4 ；三跨連續(xù)梁均布荷載

45、下最大撓度(三跨等長) ；100𝐸𝐼𝑣 =5𝑞𝑙4384𝐸𝐼；簡支梁均布荷載下跨中最大撓度；𝐹𝑙348𝐸𝐼 簡支梁跨中集中荷載作用下最大撓度； 5𝑞𝑙4 384𝐸𝐼+ 𝐹𝑙348𝐸𝐼；簡支梁均布荷載+ 跨中集中荷載作用下最大撓度𝐸 材料彈性模量， 常用鋼管材料 Q235 鋼材彈性

46、模量取值 206e3 N𝑚𝑚2;𝐼材料截面慣性矩，常用腳手架鋼管𝜑48. 3.6截面慣性矩1.27𝑒5𝑚𝑚4；𝑞均布荷載；F集中荷載；三跨連續(xù)梁均布荷載下跨中最大撓度簡支梁均布荷載作用下跨中最大撓度簡支梁跨中集中荷載作用下跨中最大撓度簡支梁均布荷載+跨中集中荷載作用下跨中最大撓度3.3.3.4 縱橫向水平桿計算示例【實例】腳手架為雙排腳手架，搭設(shè)高度為 19.85 米，立桿采用單立管。搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距 1.50 米，立桿的橫距 1.05 米，立桿的步距 1.80

47、 米。內(nèi)排架距離結(jié)構(gòu)邊長度為 0.30 米；縱向水平桿在下，搭接在縱向水平桿上的橫向水平桿根數(shù)為 1； 采用的鋼管類型為 48×3.0；橫桿與立桿連接方式為雙扣件連接；扣件抗滑承載力系數(shù)為 0.80；連墻件采用三步兩跨，豎向間距為 5.4 米，水平間距 3.0 米，采用預(yù)埋短鋼管雙扣件連接。施工均布活荷載為 2.0kN/m2，同時考慮施工 2 層，腳手板共鋪設(shè) 3 層。驗算縱橫向水平桿是否滿足要求。【解】（1） 橫向水平桿計算根據(jù)扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)第 5.2.4 條規(guī)定，橫向水平桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，橫向水平桿在縱向水平桿的上面。按照橫向

48、水平桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算橫向水平桿的最大彎矩和變形。1） 均布荷載值計算橫向水平桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P1=0.038 kN/m ；腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：P2=0.350×1.500/2=0.262 kN/m ； 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： Q=2.000×1.500/2=1.500 kN/m；荷載的計算值： q1=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×1.500 = 2.461 kN/m；2） 抗彎強度計算橫向水平桿計算簡圖最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下：最大彎距為 Mqmax =2.461×1.050

49、2/8 = 0.339 kN.m；橫向水平桿的抗彎強度： = Mqmax/W =0.339×106/5080=66.765 N/mm2橫向水平桿的抗彎計算強度= 66.765 N/mm2f=205.0 N/mm2，滿足要求。 3）撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度。荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q=0.038+0.262+1.500 =1.801 kN/m撓度計算公式如下：最大撓度 V =5.0×1.801×1050.04/(384×2.060×105×121900.0)=1.135mm橫向水平桿的最大撓度小于 1050/150=7.00

50、0 與 10 mm，滿足要求。（2） 縱向水平桿計算縱向水平桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，橫向水平桿在縱向水平桿的上面。1） 荷載值計算縱向水平桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P1= 0.038×1.050=0.040 kN；腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：P2= 0.350×1.050×1.500/2=0.276 kN； 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： Q= 2.000×1.050×1.500/2=1.575 kN；荷載的計算值: P=(1.2×0.040+1.2×0.276+1.4×1.575)/2=1.292 kN；2） 抗彎強度驗算縱向水平桿計

51、算簡圖最大彎矩考慮為縱向水平桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算公式如下：M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.175×1.292×1.500=0.347 kN.m = M / W = 0.347×106/5080=68.398 N/mm2；縱向水平桿的計算強度小于 205.000 N/mm2，滿足要求。3）撓度驗算最大撓度考慮為縱向水平桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和縱向水平桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下：Vmax= 0.677&#

52、215;0.038×1500.04 /(100×2.060×105×121900.0) = 0.05 mm集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:集 中 荷 載 標(biāo) 準(zhǔn) 值 ：P=0.040+0.276+1.575 =1.891 kN； V=1.146×1891×1500.003/(100×2.060×105×121900.000)=2.91mm最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.05+2.91=2.96 mm；縱向水平桿的最大撓度小于 1500.0 / 150=10.0與

53、 10 mm，滿足要求。3.3.4 立桿計算3.3.4.1 立桿承載力（1） 不組合風(fēng)荷載時：（室內(nèi)架體組合可不組合風(fēng)荷載） 1由可變荷載控制的組合：𝑁1 = 1.2( 𝑁𝐺𝑘1 + 𝑁𝐺𝑘2) + 1.4 𝑁𝑄𝑘（3.3-1a） 2由永久荷載控制的組合：𝑁2 = 1.35( 𝑁𝐺𝑘1 + 𝑁𝐺𝑘2) + 1.4 ×

54、 0.7 𝑁𝑄𝑘（3.3-2a）（2） 組合風(fēng)荷載時：（室外支承架或與風(fēng)荷載直接接觸的支承架應(yīng)組合風(fēng)荷載） 1由可變荷載控制的組合：𝑁1 = 1.2( 𝑁𝐺𝑘1 + 𝑁𝐺𝑘2) + 1.4(𝑁𝑄𝑘 + 0.6𝑁𝑤𝑘)（3.3-3a） 2由永久荷載控制的組合：𝑁2 = 1.35( 𝑁𝐺Ү

55、96;1 + 𝑁𝐺𝑘2) + 1.4(0.7𝑁𝑄𝑘 + 0.6𝑁𝑤𝑘) （3.3-4a） 軸力設(shè)計值取值：𝑁 = 𝑚𝑎𝑥𝑁1，𝑁2（3.3-5a） 式中：𝑁為組合得到的設(shè)計值；N𝐺1𝑘腳手架結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的軸向標(biāo)準(zhǔn)值，用鋼管線重（約 4.0Kg/m）與長度乘積累加而成；𝑁𝐺2

56、19896;構(gòu)配件自重產(chǎn)生的軸向力標(biāo)準(zhǔn)值，由單個構(gòu)配件重量累加而成， 包括扣件（十字扣 2.2 Kg/個、對接扣 2.5Kg/個、萬向旋轉(zhuǎn)扣 2.5Kg/個），模板重量按單根立桿附屬面積內(nèi)模板面積算（如下圖）；附屬面積示意𝑁𝑄𝑘施工荷載產(chǎn)生的軸向力標(biāo)準(zhǔn)值總和，內(nèi)、外立桿各按一縱距內(nèi)施工荷載總和的 1/2 取值（內(nèi)、外立桿附屬面積不同）；則立桿承載力計算公式：式中：𝑁軸向力設(shè)計值；𝜎 = 𝑁𝐴𝑛 𝑓（3.3-20）𝐴𝑛扣件

57、式鋼管凈截面面積，48.3 3.6凈截面面積506𝑚𝑚2；𝑓扣件式鋼管材料抗壓強度設(shè)計值，Q235 鋼材常用壁厚下抗拉、抗壓和抗彎承載力取值215 𝑁𝑚𝑚2；計算承載力時，亦可以將不組合風(fēng)荷載計算得應(yīng)力𝜎1與組合風(fēng)荷載計算得應(yīng)力𝜎2，兩者取大值作為承載力計算結(jié)果。3.3.4.2 立桿穩(wěn)定性對滿堂架而言，整體失穩(wěn)主要表現(xiàn)為架體首先在一個部位出現(xiàn)的大波鼓曲現(xiàn)象，因此規(guī)范規(guī)定通過立桿穩(wěn)定性計算保證整個架體整體穩(wěn)定性。不組合風(fēng)荷載時：組合風(fēng)荷載時：𝑁x

58、593;𝐴 𝑓（3.3-21）𝑁𝜑𝐴+ 𝑀𝑤 𝑓（3.3-22）𝑊式中：𝑀𝑤計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩，應(yīng)按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2011）第 5.3.1 條計算；𝑓扣件式鋼管材料抗壓強度設(shè)計值，Q235 鋼材常用壁厚下抗拉、抗壓和抗彎承載力取值215 𝑁𝑚𝑚2；𝜑軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)按建筑施工扣件

59、式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2011）第 5.2.6 條規(guī)定取值；𝐴取立桿凈截面積，48.3 3.6凈截面面積506𝑚𝑚2；𝑊立桿截面模量，也稱截面抵抗矩。3.3.4.3 立桿基礎(chǔ) 1腳手架立桿作用在普通地基上，應(yīng)參照式（3.2-18）計算地基承載力。立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求：𝐴𝑝𝑘 = 𝑁𝑘 𝑓𝑔(3.3-23)式中：𝑝𝑘立桿基礎(chǔ)底面處的平均壓應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值（kPa

60、）；𝑁𝑘上部結(jié)構(gòu)傳至立桿基礎(chǔ)頂面的軸向力標(biāo)準(zhǔn)值（kN）；𝑁𝑘計算過程如下（式中參數(shù)參見本手冊 2.1.3 節(jié)第 1 條）：不組合風(fēng)荷載時：1.0 ( 𝑁𝐺𝑘1 + 𝑁𝐺𝑘2) + 1.0 𝑁𝑄𝑘 ；組合風(fēng)荷載時：1.0 ( 𝑁𝐺𝑘1 + 𝑁𝐺𝑘2) + 1.0(𝑁𝑄

61、;𝑘 + 0.9𝑁𝑤𝑘)；𝐴基礎(chǔ)底面面積，木方墊塊取木方與地面接觸面積；𝑓𝑔地基承載力特征值（kPa），參見建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范第 5.5.2 條規(guī)定采用。 2 腳手架立桿作用在結(jié)構(gòu)板上，應(yīng)參照式（3.2-17）計算樓板抗沖切承載力， 同時應(yīng)采用三維空間整體建模計算樓板整體承載力，式（3.2-17）參照建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-2011 第 8.2.8 條制定。𝑁 0.7𝛽𝑝𝑓𝑡

62、𝑎𝑚0（3.3-24） 式中：𝑁立桿軸力設(shè)計值，注意式（2.2-16）為標(biāo)準(zhǔn)組合值，而此處應(yīng)采用基本組合值；𝛽𝑝受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，即結(jié)構(gòu)樓板厚度，當(dāng)不大于800𝑚𝑚時，𝛽𝑝取 1.0；當(dāng)大于或等于2000𝑚𝑚，𝛽𝑝取 0.9，其間按線性內(nèi)插法取用；𝑓𝑡混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值；0沖切破壞錐體有效高度，結(jié)構(gòu)板應(yīng)扣除保護層厚度；𝑎&#

63、119898;沖切面計算周長，周長計算位置如下圖：沖切面示意三維空間整體建模應(yīng)包括腳手架立桿與樓板結(jié)構(gòu)，腳手架立桿可簡化成集中力，但是整個腳手架立桿群不宜等效成均布面荷載?！緦嵗恳阎_手架立桿軸力F = 10𝑘𝑁 ，立桿型號𝜑48.3 3.6，立桿坐落在100𝑚𝑚厚混凝土結(jié)構(gòu)板上，混凝土等級 C30，立桿基礎(chǔ)墊塊100 100木方。計算立桿作用下樓板抗沖切承載力?！窘狻坑墒剑?.3-24）可知，沖切面周長4 200 = 800𝑚𝑚；混凝土抗拉承載力設(shè)計值𝑓w

64、905; = 1.43𝑁/𝑚𝑚2，樓板有效高度0 = 80𝑚𝑚，則抗沖切承載力0.7𝛽𝑝𝑓𝑡𝑎𝑚0 = 0.7 1.0 1.43 800 80 = 64𝑘𝑁 > F說明樓板抗沖切承載力滿足要求。3.3.5 扣件抗滑移計算縱、橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑移承載力驗算：𝑅 𝑅𝑐（3.3-25）式中：𝑅縱、橫向水平桿傳給

65、立桿的豎向作用力設(shè)計值，扣件附屬面積內(nèi)荷載累計；𝑅𝑐扣件抗滑承載力設(shè)計值，應(yīng)按下表采用；表 3.1-3 扣件、底座、可調(diào)托撐的承載力設(shè)計值（kN）項目承載力設(shè)計值對接扣件（抗滑）3.20直角扣件、旋轉(zhuǎn)扣件（抗滑）8.00底座（受壓）、可調(diào)托撐（受壓）40.00【實例】設(shè)直角扣件附屬面積內(nèi)縱橫桿間距分別為1200𝑚𝑚、900𝑚𝑚，單層腳手板荷載基本組合值5𝑘𝑁/𝑚2，驗算扣件抗滑承載力。解：由圖 2.3-13 可知，附屬面積內(nèi)扣件覆蓋范圍面積1.2 0.

66、9 = 1.08𝑚2，扣件受力𝐹 = 1.08 5 = 5.4𝑘𝑁 < 8.0𝑘𝑁，該扣件抗滑承載力滿足要求。3.3.6 連墻件計算連墻件按軸心受力構(gòu)件計算。 1強度： 2穩(wěn)定性：𝜎 = 𝑁𝑐 0.85𝑓(3.3-26)𝐴𝑐 𝑁𝑙 0.85𝑓(3.3-27)𝜑𝐴𝑁𝑙 = 𝑁

67、𝑙𝑤 + 𝑁0(3.3-28)連墻件軸力設(shè)計值必須同時考慮風(fēng)荷載和連墻件約束腳手架平面外變形而產(chǎn)生的軸向力。式中：𝜎連墻件應(yīng)力值；𝐴𝑐連墻件凈截面面積；𝐴連墻件毛截面面積；𝑁𝑙連墻件軸向力設(shè)計值；𝑁𝑙𝑤風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值，應(yīng)參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2011）第 5.2.13 條規(guī)定計算；𝑁0連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力，單排架取 2k

68、N，雙排架取 3kN；𝜑連墻件穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)連墻件長細比按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2011）附錄 A 表 A.0.3 取值；𝑓連墻件抗拉、抗壓強度設(shè)計值，Q235 鋼材常用壁厚下抗拉、抗壓和抗彎承載力取值215 𝑁𝑚𝑚2。式（3.3-23）中，為方便施工人員，將連墻件簡化成軸心受力構(gòu)件計算，采用0.85 對強度設(shè)計值進行折減，以增大保險系數(shù)?！緦嵗吭O(shè)雙排架，設(shè)風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 wk=0.394 kN/m2，連墻件的凈面積，An=4.89cm2，連墻件的毛截面積，A=5.4cm2 連墻件約束

69、腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN)；No =3.000，驗算連墻件是否滿足要求?！窘狻浚猴L(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw = 1.4×0.394×16.20=8.94 kN；𝑁𝑙 = 𝑁𝑙𝑤 + 𝑁0 = 8.94 + 3 = 11.94𝑘𝑁則連墻件強度𝜎 = 𝑁𝑐 = 11.94 = 24.41𝑁/⻕

70、8;𝑚2 0.85 × 205 = 174.25𝑁/𝑚𝑚2，滿足要求。𝐴𝑐4.89連墻件穩(wěn)定性𝑁𝑙=11.94= 23.3𝑁 0.85𝑓 = 174.25𝑁 ，滿足要求。𝜑𝐴0.95 × 5.4𝑚𝑚2𝑚𝑚23.3.7 型鋼懸挑梁計算懸挑型鋼作為整個型鋼懸挑腳手架的基礎(chǔ)，其承載力和穩(wěn)定性計算非常重要。型鋼懸挑腳手架中，懸挑型鋼是架體基礎(chǔ)，個別項目為增加安全冗余，會在型鋼 端部增設(shè)向上斜拉鋼絲繩或向下型鋼斜支撐。計算