畢業(yè)生基礎(chǔ)知識(shí)考試試題混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)試題

1、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)考核試題庫(kù)1.為滿足地震區(qū)高層住宅在底部形成大空間作為公共建筑的需要 A A.可在上部采用剪力墻結(jié)構(gòu)，底部局部采用框架托住上部剪力墻B.可在上部采用剪力墻結(jié)構(gòu)，底部全部采用框架托住上部剪力墻C.在需要形成底部大空間的區(qū)域，必須從底層至頂層都設(shè)計(jì)成框架D.必須在底部設(shè)置附加裙房，在附加裙房?jī)?nèi)形成大空間2.在設(shè)計(jì)框架時(shí)，可對(duì)梁進(jìn)行彎矩調(diào)幅，其原那么是 A A.在內(nèi)力組合之前，對(duì)豎向荷載作用的梁端彎矩適當(dāng)調(diào)小B.在內(nèi)力組合之前，對(duì)豎向荷載作用的梁端彎矩適當(dāng)調(diào)大C.在內(nèi)力組合之后，對(duì)梁端彎矩適當(dāng)調(diào)小D.在內(nèi)力組合之后，對(duì)梁端彎矩適當(dāng)調(diào)大3.伸縮縫的設(shè)置主要取決于 D A.結(jié)構(gòu)承受荷載

2、大小 B.結(jié)構(gòu)高度C.建筑平面形狀 D.結(jié)構(gòu)長(zhǎng)度4.水平荷載作用下的多層框架結(jié)構(gòu)，當(dāng)某層其他條件不變，僅上層層高變小時(shí)，該層柱的反彎點(diǎn)位置 B A.向上移動(dòng) B.向下移動(dòng)C.不變 D.向上移動(dòng)至 層高處5.單層廠房下柱柱間支撐一般布置于伸縮縫區(qū)段的 A A.中央 B.兩端C.距兩端的第二個(gè)柱距內(nèi) D.任意一端6.我國(guó)抗震標(biāo)準(zhǔn)在結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)中采用三水準(zhǔn)要求，兩階段設(shè)計(jì)方法。其中第一階段 A A.是根據(jù)小震(眾值烈度)進(jìn)行地震作用計(jì)算的B.是根據(jù)中等地震(設(shè)防烈度)進(jìn)行地震作用計(jì)算的C.是根據(jù)大震(罕遇烈度)進(jìn)行地震作用計(jì)算的D.可不必進(jìn)行地震作用計(jì)算，但要考慮相應(yīng)的抗震構(gòu)造措施7.設(shè)計(jì)現(xiàn)澆鋼筋混

3、凝土框架結(jié)構(gòu)時(shí)，為簡(jiǎn)化計(jì)算，對(duì)現(xiàn)澆樓蓋，取中框架梁的截面慣性矩為 D A. B.1.2 C.1.5 D.2.0 (. 為矩形截面梁的截面慣性矩)8.“強(qiáng)柱弱梁指的是 C A.柱的剛度大于梁的剛度B.柱的截面尺寸大于梁的截面尺寸C.柱的抗彎承載能力大于梁的抗彎承載能力D.柱的抗剪承載能力大于梁的抗剪承載能力9.以下關(guān)于于變形縫的描述, D 是正確的. A. 伸縮縫可以兼作沉降縫; B. 伸縮縫應(yīng)將結(jié)構(gòu)從屋頂至根底完全分開(kāi),使縫兩邊的結(jié)構(gòu)可以自由伸縮,互不影響; C. 凡應(yīng)設(shè)變形縫的廠房,三縫合一,并應(yīng)按沉降縫的要求加以處理; D. 防震縫應(yīng)沿廠房全高設(shè)置,根底可不設(shè)縫10. 在橫向荷載作用下,廠

4、房空間作用的影響因素不應(yīng)包括 B . A. 山墻的設(shè)置 B. 柱間支撐的設(shè)置 C. 屋蓋類型 D. 柱間距11水平荷載作用下每根框架柱所分配到的剪力與 B 直接有關(guān)。 A矩形梁截面慣性矩；B柱的抗側(cè)移剛度； C梁柱線剛度比；D柱的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度。12關(guān)于框架結(jié)構(gòu)的變形，以下結(jié)論正確的選項(xiàng)是 A 。 A框架結(jié)構(gòu)的整體變形主要呈現(xiàn)為彎曲型；B框架結(jié)構(gòu)的總體彎曲變形主要是由柱的軸向變形引起的； C框架結(jié)構(gòu)的層間變形一般為下小上大； D框架結(jié)構(gòu)的層間位移與柱的線剛度有關(guān)，與梁的線剛度無(wú)關(guān)。13在框架結(jié)構(gòu)中，當(dāng)其中某層的層高 h 特別小，那么發(fā)生 B 的可能性較大。 A該層的側(cè)移相對(duì)較大，不易滿足層間位移角的

5、限制要求； B該層柱的剪跨比相對(duì)較小，可能首先發(fā)生剪切破壞； C該層柱的柱端剪力相對(duì)較小，可能首先發(fā)生偏壓破壞； D該層柱的柱端彎矩相對(duì)較大，可能首先發(fā)生大偏心受壓破壞。14. 在確定梁的縱筋彎起點(diǎn)時(shí)，要求抵抗彎矩圖不得切入設(shè)計(jì)彎矩圖以內(nèi)，即應(yīng)包在設(shè)計(jì)彎矩圖的外面，這是為了保證梁的 A 。 A.正截面受彎承載力；B.斜截面受剪承載力； C.受拉鋼筋的錨固；D.箍筋的強(qiáng)度被充分利用.15. 以下關(guān)于塑性鉸的描述,C 是錯(cuò)誤的. A. 預(yù)計(jì)會(huì)出現(xiàn)塑性鉸的部位不允許發(fā)生剪切破壞； B. 塑性鉸區(qū)域可承受一定的彎矩； C. 塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力取決于塑性鉸區(qū)域構(gòu)件截面的高度； D. 塑性鉸出現(xiàn)的部位和先后

6、次序可人為控制。16.對(duì)裝配式鋼筋混凝土單層廠房進(jìn)行設(shè)計(jì)，當(dāng)進(jìn)行排架柱內(nèi)力組合時(shí)，下面D 的描述是錯(cuò)誤的A 恒載始終參與內(nèi)力組合的B 風(fēng)荷載有左風(fēng)和右風(fēng)兩種，每次組合時(shí)只能考慮一種C考慮吊車橫向水平荷載參加組合時(shí)，必須同時(shí)考慮吊車豎向荷載參加組合D在 組合時(shí)，吊車橫向水平荷載和風(fēng)載不產(chǎn)生軸力，可不參與組合17.相同水平荷載作用的同一框架結(jié)構(gòu)，分別用反彎點(diǎn)法和D值法進(jìn)行側(cè)移計(jì)算，那么 B A反彎點(diǎn)法比D值法計(jì)算側(cè)移結(jié)果大B反彎點(diǎn)法比D值法計(jì)算側(cè)移結(jié)果小C反彎點(diǎn)法和D值法計(jì)算側(cè)移結(jié)果相同D反彎點(diǎn)法和D值法計(jì)算側(cè)移結(jié)果大小不確定18.設(shè)計(jì)時(shí)，板的合理跨度一般在 米之間。 D A.1-2 B C D1

7、9.設(shè)計(jì)時(shí)，次梁的合理跨度一般在 米之間。 C A.2-5 B.3-6 C.4-7 D.5-820.設(shè)計(jì)時(shí)，主梁的合理跨度一般在 米之間。 D A.2-5 B.3-6 C.4-7 D.5-821.四邊支承的板，當(dāng)按彈性理論計(jì)算時(shí)，長(zhǎng)邊/短邊大于等于 時(shí)為單向板。 B A.1 B.2 C.3 D.422.現(xiàn)澆樓板上有一圓孔，直徑為1200毫米，試問(wèn)對(duì)該孔應(yīng)如何處理。 D A. 洞口較小，不必處理 B. 受力主筋繞過(guò)孔洞 C. 周邊加設(shè)附設(shè)鋼筋 D. 孔洞周邊加設(shè)肋梁23.板與板的連接時(shí)，當(dāng)縫寬大于 時(shí)，板縫應(yīng)按計(jì)算配筋。 D A.20mm B.30mm C.40mm D.50mm24.有一主梁作

8、用有一集中荷載，該集中荷載作用位置距主梁h1=150mm, 作用范圍B=250mm, 試問(wèn)附加橫向鋼筋的設(shè)置范圍s=_。 A A.1050mm B.950mm C.1200mm D.1150mm25.整體板式樓梯分布鋼筋在每個(gè)踏步板內(nèi)至少放 根。 A A一根 B二根 C三根 D任意根26.單層廠房下柱柱間支撐設(shè)置在伸縮縫區(qū)段的 。 D A. 兩端，與上柱柱間支撐相對(duì)應(yīng)的柱間 B. 中間，與屋蓋橫向水平支撐相對(duì)應(yīng)的柱間 C. 兩端，與屋蓋橫向水平支撐相對(duì)應(yīng)的柱間D. 中間，與上柱柱間支撐相對(duì)應(yīng)的柱間27在一般單階柱的廠房中，柱的_截面為內(nèi)力組合的控制截面。 A A. 上柱底部、下柱底部及牛腿頂面

9、 B. 上柱頂部、下柱頂部及牛腿頂面 C. 上柱頂部、上柱底部及下柱底部 D. 下柱頂部、下柱底部及牛腿頂面28._結(jié)構(gòu)體系既有結(jié)構(gòu)布置靈活、使用方便的優(yōu)點(diǎn)，又有較大的剛度和較強(qiáng)的抗震能力，因而廣泛應(yīng)用于高層辦公樓及賓館建筑。 C A. 框架 B.剪力墻 C. 框架-剪力墻 D. 筒體29.框架跨度是指 間的距離。 A A. 定位軸線 B. 底層柱軸線 C. 頂層柱軸線 D. 中間層柱軸線30.對(duì)各跨跨差不超過(guò)10%的不等跨框架，跨度應(yīng)按 的等跨框架計(jì)算。 A A. 平均跨度 B.最大跨度 C. 最小跨度 D. 計(jì)算跨度31.一般多層框架房屋，側(cè)移主要由梁柱彎曲變形引起，_的層間側(cè)移最大。 B

10、 A. 頂層 B.底層 C. 中間層 D. 頂層與底層32.鋼筋混凝土高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與施工規(guī)程?規(guī)定，對(duì)于房屋高度大于 米的框架結(jié)構(gòu)，其柱軸向變形引起的側(cè)移不能忽略。 B A 40 B50 C60 D7033.鋼筋混凝土高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與施工規(guī)程?規(guī)定，對(duì)于房屋高寬比大于 的框架結(jié)構(gòu)，其柱軸向變形引起的側(cè)移不能忽略。 A A4 B5 C6 D734.現(xiàn)澆樓蓋是指在現(xiàn)場(chǎng)整體澆筑的樓蓋，關(guān)于其優(yōu)點(diǎn)的表述不正確的選項(xiàng)是： B 。A 整體剛性好B 抗震性能差C 防水性能好D 結(jié)構(gòu)布置靈活35.對(duì)于鋼筋混凝土現(xiàn)澆樓蓋，假設(shè)表示短邊的計(jì)算跨度，表示長(zhǎng)邊的計(jì)算跨度，那么 D 。A. 當(dāng)時(shí)，可按雙向板進(jìn)行設(shè)

11、計(jì)B. 當(dāng)時(shí)，不宜按雙向板進(jìn)行設(shè)計(jì)C. 當(dāng)時(shí)，可按單向板進(jìn)行設(shè)計(jì)D. 當(dāng)，宜按雙向板進(jìn)行設(shè)計(jì)36關(guān)于井式樓蓋的特點(diǎn)，以下表達(dá)錯(cuò)誤的選項(xiàng)是 A 。A 需要設(shè)置較多內(nèi)柱B 能跨越較大空間C 適用于中小禮堂、餐廳以及公共建筑的門(mén)廳D 用鋼量和造價(jià)較高37關(guān)于無(wú)梁樓蓋的特點(diǎn)，以下表達(dá)錯(cuò)誤的選項(xiàng)是 C 。A 荷載由板直接傳至柱或墻B 能夠使房間凈空高、通風(fēng)采光好C 施工時(shí)支模復(fù)雜D用鋼量較大38按照?混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)?的規(guī)定，以下情況中，可以按塑性內(nèi)力重分布法計(jì)算結(jié)構(gòu)內(nèi)力的是 D 。A 直接承受動(dòng)荷載作用的結(jié)構(gòu)構(gòu)件B 裂縫控制等級(jí)為一級(jí)或二級(jí)的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，如水池池壁C 處于重要部位而又要求有較大強(qiáng)度儲(chǔ)藏

12、的結(jié)構(gòu)構(gòu)件D 裂縫控制等級(jí)為三級(jí)的結(jié)構(gòu)構(gòu)件39排架結(jié)構(gòu)形式是指鋼筋混凝土排架由屋面梁或屋架、柱和根底組合， C 的結(jié)構(gòu)形式。A排架柱上部與屋架剛接，排架柱下部與根底鉸接B排架柱上部與屋架剛接，排架柱下部與根底剛接C排架柱上部與屋架鉸接，排架柱下部與根底剛接D排架柱上部與屋架鉸接，排架柱下部與根底鉸接40一般單層廠房中， D 是主要承重結(jié)構(gòu)，屋架、吊車梁、柱和根底是主要承重構(gòu)件。A屋面板B牛腿 C托架 D橫向排架41伸縮縫從 B 開(kāi)始，將兩個(gè)溫度區(qū)段的上部結(jié)構(gòu)完全分開(kāi)，留出一定寬度的縫隙，當(dāng)溫度變化時(shí)，結(jié)構(gòu)可自由地變形，防止房屋開(kāi)裂。A 根底底面B 根底頂面C 地基底面D 地基頂面42關(guān)于單層廠

13、房中柱間支撐的作用，以下表達(dá)正確的選項(xiàng)是 C 。A 加強(qiáng)屋蓋的整體剛性B 保證屋架的側(cè)向穩(wěn)定C 增強(qiáng)廠房的縱向剛度和穩(wěn)定性，把各種縱向水平力有效地傳給根底。D 加強(qiáng)屋蓋結(jié)構(gòu)在橫向水平面內(nèi)的剛度，使橫向水平荷載沿縱向分布43單層廠房結(jié)構(gòu)中， C 的作用是承托門(mén)窗洞口上部的墻體重量。A圈梁B連系梁C過(guò)梁D根底梁44采用 D ，其優(yōu)點(diǎn)是有利于抵抗來(lái)自縱橫兩個(gè)方向的風(fēng)荷載和地震作用，框架結(jié)構(gòu)具有較好的整體工作性能。A橫向框架承重體系B縱向框架承重體系C斜向框架承重體系 D混合承重體系45 C 是指梁、柱、樓板均為預(yù)制，在預(yù)制構(gòu)件吊裝就位后，對(duì)連接節(jié)點(diǎn)區(qū)澆筑混凝土，從而將梁、柱、樓板再連成整體框架結(jié)構(gòu)。

14、A現(xiàn)澆框架B預(yù)制裝配式框架C現(xiàn)澆預(yù)制框架結(jié)構(gòu) D鋼框架結(jié)構(gòu)46計(jì)算框架梁截面慣性矩I時(shí)應(yīng)考慮現(xiàn)澆樓板對(duì)它的影響。對(duì)裝配整體式樓蓋，中框架梁的截面慣性矩取為 C 。I0為矩形截面梁的截面慣性矩AI0BI0 CI0D2I047一般認(rèn)為，當(dāng)框架結(jié)構(gòu)梁的線剛度與柱的線剛度之比 D 時(shí)，采用反彎點(diǎn)法計(jì)算所引起的誤差能夠滿足工程設(shè)計(jì)的精度要求。A等于1B低于1C低于3D超過(guò)348按彈性理論計(jì)算鋼筋混凝土連續(xù)板、次梁內(nèi)力時(shí)，采用折算荷載的原因是 A 。A簡(jiǎn)化計(jì)算，修正忽略抗扭剛度的誤差B考慮在計(jì)算簡(jiǎn)圖中取支座中點(diǎn)間距為跨長(zhǎng)C考慮板和次梁荷載的隨機(jī)性D考慮板和次梁施工尺寸的誤差49按塑性內(nèi)力重分布考慮，鋼筋混

15、凝土連續(xù)梁的破壞標(biāo)志是 B 。A某截面鋼筋屈服B整個(gè)梁成為可變體系C出現(xiàn)第一個(gè)塑性鉸D某截面出現(xiàn)裂縫50在鋼筋混凝土連續(xù)梁活荷載的不利布置中，假設(shè)求支座的最大剪力，那么其活荷載的正確布置方法是 B 。A在該支座的右跨布置活荷載，然后隔跨布置B在該支座的相鄰兩跨布置活荷載，然后隔跨布置C在該支座的左跨布置活荷載，然后隔跨布置51按彈性理論計(jì)算鋼筋混凝土連續(xù)板內(nèi)力時(shí)，采用換算荷載的原因是 A 。A考慮次梁抗扭剛度的影響B(tài)考慮塑性內(nèi)力重分布的有利影響C考慮板和次梁的荷載有可能比理論荷載大D考慮板在極限狀態(tài)下形成拱的推力的影響52. 整表達(dá)澆肋梁樓蓋中的單向板，中間區(qū)格的彎矩可折減20%，主要是考慮：

16、 A。A. 板內(nèi)存在的拱作用             B. 板的平安度較高，可進(jìn)行折減C. 板上活載滿布的可能性較小      D. 板上荷載實(shí)際上也向長(zhǎng)跨方向傳遞了一局部53.按塑性內(nèi)力重分布考慮，鋼筋混凝土連續(xù)梁的破壞標(biāo)志是B 。A某截面鋼筋屈服B整個(gè)梁成為可變體系C出現(xiàn)第一個(gè)塑性鉸D某截面出現(xiàn)裂縫54.框架柱的平面位置由房屋的使用要求形成平面柱網(wǎng)尺寸來(lái)確定，民用框架結(jié)構(gòu)房屋常用的柱網(wǎng)尺寸一般在 C 米之間。A3

17、6B46 C69D61255 B 優(yōu)點(diǎn)在于開(kāi)間布置比擬靈活，但房屋的橫向剛度較差，樓板的跨度也較大，因此在實(shí)際工程中采用較少。A橫向框架承重體系B縱向框架承重體系C混合承重體系56. C 優(yōu)點(diǎn)是可以有利于抵抗來(lái)自縱橫兩個(gè)方向的風(fēng)荷載和地震作用，框架結(jié)構(gòu)具有交好的整體工作性能。A橫向框架承重體系B縱向框架承重體系C混合承重體系57伸縮縫的設(shè)置主要取決于D 。A結(jié)構(gòu)承受荷載大小 B結(jié)構(gòu)高度C建筑平面形狀 D結(jié)構(gòu)長(zhǎng)度58 B 是指梁、柱、樓板均為預(yù)制，通過(guò)焊接拼裝連接成的框架結(jié)構(gòu)。但整體性較差，抗震能力弱，不宜在地震區(qū)應(yīng)用。A現(xiàn)澆框架B預(yù)制裝配式框架C現(xiàn)澆預(yù)制框架59框架結(jié)構(gòu)近似手算豎向荷載作用下的

18、內(nèi)力時(shí)，應(yīng)采用 A 分層法。A分層法B改良反彎點(diǎn)法 C位移法D力法60計(jì)算框架梁截面慣性矩I時(shí)應(yīng)考慮樓板對(duì)它的影響。對(duì) A ，中框架取I=2I0，邊框架取I=1.5 I0；這里I0為矩形截面梁的截面慣性矩。A現(xiàn)澆樓蓋B裝配整體式樓蓋C裝配式樓蓋61在采用分層法計(jì)算框架內(nèi)力時(shí) C 。A.除底層外，其他各層柱的線剛度應(yīng)折減B除底層外，其他各層柱的線剛度應(yīng)增加C底層柱線剛度應(yīng)折減，其他各層柱不變D各層柱的線剛度均不變62框架結(jié)構(gòu)在節(jié)點(diǎn)水平集中力作用下， B 。A柱的彎矩圖呈直線形，梁的彎矩圖呈曲線形B梁的彎矩圖呈直線形，柱的彎矩圖呈曲線形C各桿的彎矩圖都呈直線形D各桿的彎矩圖都呈曲線形63對(duì)于 A

19、的框架結(jié)構(gòu)，采用反彎點(diǎn)法計(jì)算所引起的誤差能夠滿足工程設(shè)計(jì)的精度要求。A層數(shù)較少，樓面荷載較大B梁柱線剛度較為接近C高層框架結(jié)構(gòu)或抗震設(shè)計(jì)D梁的線剛度小于柱的線剛度64.單層廠房下柱柱間支撐設(shè)置在伸縮縫區(qū)段的 D 。A、兩端，與上柱柱間支撐相對(duì)應(yīng)的柱間 B、中間，與屋蓋橫向支撐對(duì)應(yīng)的柱間C、兩端，與屋蓋支撐橫向水平支撐對(duì)應(yīng)的柱間 D、中間，與上柱柱間支撐相對(duì)應(yīng)的柱間65. C 結(jié)構(gòu)體系既有結(jié)構(gòu)布置靈活、使用方便的優(yōu)點(diǎn)，又有較大的剛度和較強(qiáng)的抗震能力，因而廣泛的應(yīng)用與高層辦公樓及賓館建筑。A、框架 B、剪力墻 C、框架剪力墻 D、框架筒體66. 框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析時(shí)，考慮塑性內(nèi)力重分布的特性，可對(duì)

20、B 進(jìn)行調(diào)幅。      A. 豎向荷載作用下的梁端彎矩    B. 豎向及水平荷載作用下的梁端彎矩       C. 豎向荷載作用下的柱端彎矩    D. 豎向及水平荷載作用下的柱端彎矩67.在一般單層廠房排架結(jié)構(gòu)中通?？刹辉O(shè)沉降縫，這是因?yàn)?A 。       A. 沉降很小   B. 不均勻沉降很小  

21、     C. 不均勻沉降對(duì)結(jié)構(gòu)的影響較小 D. 計(jì)算中考慮了不均勻沉降的影響68.在分層法中， C 遠(yuǎn)端傳遞系數(shù)取1/3。A、底層柱 B、各層柱 C、除底層柱以外的其他層柱 D、梁69.在一般單階柱的廠房中，柱的 A 截面為內(nèi)力組合的控制截面。A、上柱底部、下柱的底部與頂部 B、上柱頂部、下柱的頂部與底部C、上柱頂部與底部、下柱的底部 D、上柱頂部與底部、下柱頂部與底部70.一般多層框架房屋，側(cè)移主要是由梁柱彎曲變形引起， B 的層間側(cè)移最大。A、頂層 B、底層 C、中間層 D、頂層和底層71.單層廠房柱進(jìn)行內(nèi)力組合時(shí)，任何一組最不利內(nèi)力組合

22、中都必須包括 C 引起的內(nèi)力。A、風(fēng)荷載 B、吊車荷載 C、恒載 D、屋面活荷載72.在單層廠房的最不利內(nèi)力組合中， B 是從構(gòu)件可能形成小偏心受壓破壞進(jìn)行組合的。A、Mmax及其相應(yīng)的N、V B、Nmax及其相應(yīng)的M、VC、Vmax及其相應(yīng)的M、N D、Mmax及其相應(yīng)的N、V73.整澆肋梁樓蓋中的單向板，中間區(qū)格內(nèi)的彎矩可以折減20%，主要是考慮到： A 。 A、板內(nèi)存在的拱作用 B、板上荷載實(shí)際上也向長(zhǎng)跨方向傳一局部 C、板上活荷載公布的可能性較小D、板的平安度較高可進(jìn)行挖潛74.現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋的主次梁相交處，在主梁中設(shè)置附加橫向鋼筋的目的是( D )75.板內(nèi)分布鋼筋不僅

23、可使主筋定位，分擔(dān)局部荷載，還可B76、按單向板進(jìn)行設(shè)計(jì)A。3300mm的預(yù)制空心樓板； B.長(zhǎng)短邊之比小于2的四邊回定板； C.長(zhǎng)短邊之比等于1.5，兩短邊嵌固，兩長(zhǎng)邊簡(jiǎn)支； D.長(zhǎng)短邊相等的四邊簡(jiǎn)支板。77、多跨連續(xù)梁(板)按彈性理論計(jì)算，為求得某跨跨中最大負(fù)彎矩，活荷載應(yīng)布置在D。 A.該跨，然后隔跨布置； B.該跨及相鄰跨； C.所有跨； D.該跨左右相鄰各跨，然后隔跨布置。78、按彎矩調(diào)幅法進(jìn)行連續(xù)梁、板截面的承載能力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，應(yīng)遵循下述規(guī)定A。 A.受力鋼筋宜采用I、II級(jí)或III級(jí)熱軋鋼筋； B.截面的彎矩調(diào)幅系數(shù)< >宜超過(guò)0.25； C.彎矩洞整后的截面受壓

24、區(qū)相對(duì)計(jì)算高度< >一般應(yīng)超過(guò)0.35，但不應(yīng)超過(guò)< >； D.按彎矩調(diào)幅法計(jì)算的連續(xù)緊、板，可適當(dāng)放寬裂縫寬度的要求。79、鋼筋混凝土連續(xù)梁的中間支座處，當(dāng)配置好足夠的箍筋后，假設(shè)配置的彎起鋼筋不能滿足要求時(shí)，應(yīng)增設(shè)( B )來(lái)抵抗剪力。C.浮筋 D.架立鋼筋.80、承受均布荷載的鋼筋混凝土五跨連續(xù)梁(等跨)，在一般情況下，由于塑性內(nèi)力重分布的結(jié)果，而使 ( B )A.跨中彎矩減少，支座彎矩增加 B.跨中彎矩增大，支座彎矩減小81、塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力調(diào)幅截面的相對(duì)高度有關(guān)，增大，塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力降低，為使塑性鉸有足夠的轉(zhuǎn)動(dòng)能力，應(yīng)滿足( C )A. B. C. D. 8

25、2、連續(xù)梁板塑性設(shè)計(jì)應(yīng)遵循的原那么之一是 C 。83、雨篷梁支座截面承載力計(jì)算時(shí)，應(yīng)考慮 B A.彎、扭相關(guān)B.剪、彎、扭相關(guān)C.彎、剪相關(guān)D.彎、壓、剪相關(guān)84、兩端擱置在墻上的單跨板，按塑性理論計(jì)算時(shí)，計(jì)算跨度等于 A A. B. C. D. 85、一端擱置在墻上，一端與梁整澆的單跨板，按塑性理論計(jì)算時(shí)，計(jì)算跨度取 B A. B. C. D. 86、對(duì)于多跨連續(xù)的板梁，對(duì)支座為整澆的梁或柱，按彈性進(jìn)論計(jì)算時(shí)，計(jì)算跨度一般可取 A C. D. 87、對(duì)于多跨連續(xù)的板，按塑性理論計(jì)算時(shí)，當(dāng)邊支座為磚墻時(shí)，邊跨的計(jì)算跨度取 C A. B. C. D. 其中邊跨凈跨度，b板第二支座的寬度，a邊支座

26、支承長(zhǎng)度，板厚88、對(duì)于多跨連續(xù)梁，按塑性理論計(jì)算時(shí)，當(dāng)邊支座為磚墻時(shí)，邊跨的計(jì)算跨度取 C A. B. D. 89、對(duì)于“n次超靜定的鋼筋混凝土多跨連續(xù)梁，可出現(xiàn) B 個(gè)塑性鉸，最后將因結(jié)構(gòu)成為機(jī)動(dòng)可變體系而破壞。A.n-1 B.n C.n-2 D. n+190、連續(xù)梁、板按塑性內(nèi)力重分布方法計(jì)算內(nèi)力時(shí)，截面的相對(duì)受壓區(qū)高度應(yīng)滿足 B A. B. C. D. 91、控制彎矩調(diào)幅值，在一般情況下不超過(guò)按彈性理論計(jì)算所得彎矩值的 C A.30% B.25% C.20% D. 15%92、用彎矩幅法計(jì)算，調(diào)整后每個(gè)跨度兩端支座彎矩MA、MB與調(diào)整后跨中彎矩MC，應(yīng)滿足 C A. B. C. D. 93、在單板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)中，一般樓面板的最小厚度h可取為 B A.50mm B. 60mm C. 80mm D. 沒(méi)有限制94、對(duì)于板內(nèi)受力鋼筋的間距，下面哪條是錯(cuò)誤的 D A. 間距s70mm B