扶壁式鋼筋混凝土擋土墻設(shè)計

1、扶壁式擋土墻驗算執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)：公路計算項目： 扶壁擋土墻100803計算時間： 2010-08-03 10:36:05 星期二-原始條件: 墻身尺寸: 墻身總高: 3.200(m) 墻寬: 0.400(m) 墻趾懸挑長DL: 0.600(m) 墻踵懸挑長DL1: 1.800(m) 底板高DH: 0.400(m) 墻趾端部高DH0: 0.300(m) 扶肋間距: 1.200(m) 扶肋厚: 0.400(m) 扶壁兩端墻面板懸挑長度: 0.328(m) 鋼筋合力點到外皮距離: 50(mm) 墻趾埋深: 0.700(m) 物理參數(shù): 混凝土墻體容重: 25.000(kN/m3) 混凝土強度等級: C30

2、 縱筋級別: HRB335 抗剪腹筋等級: HPB235 裂縫計算鋼筋直徑: 20(mm) 擋土墻類型: 一般擋土墻 墻后填土內(nèi)摩擦角: 35.000(度) 墻后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墻后填土容重: 18.000(kN/m3) 墻背與墻后填土摩擦角: 17.500(度) 地基土容重: 18.000(kN/m3) 修正后地基土容許承載力: 160.000(kPa) 地基土容許承載力提高系數(shù): 墻趾值提高系數(shù): 1.200 墻踵值提高系數(shù): 1.300 平均值提高系數(shù): 1.000 墻底摩擦系數(shù): 0.500 地基土類型: 土質(zhì)地基 地基土內(nèi)摩擦角: 30.000(度) 土壓力計算方

3、法: 庫侖 坡線土柱: 坡面線段數(shù): 2 折線序號 水平投影長(m) 豎向投影長(m) 換算土柱數(shù) 1 3.000 0.000 0 2 5.000 0.000 0 作用于墻上的附加外荷載數(shù): 1 (作用點坐標(biāo)相對于墻左上角點) 荷載號 X Y P 作用角 (m) (m) (kN) (度) 1 0.000 0.000 30.000 270.000 地面橫坡角度: 20.000(度) 墻頂標(biāo)高: 0.000(m) 擋墻分段長度: 10.000(m)鋼筋混凝土配筋計算依據(jù):混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB 50010-2002）=第 1 種情況: 組合1= 組合系數(shù): 1.000 1. 擋土墻結(jié)構(gòu)重力 分項

4、系數(shù) = 1.000 2. 填土重力 分項系數(shù) = 1.000 3. 填土側(cè)壓力 分項系數(shù) = 1.400 4. 車輛荷載引起的土側(cè)壓力 分項系數(shù) = 1.400 5. 附加力 分項系數(shù) = 1.000 = 土壓力計算 計算高度為 3.200(m)處的庫侖主動土壓力 無荷載時的破裂角 = 30.270(度) 按假想墻背計算得到: 第1破裂角： 27.530(度) Ea=57.603 Ex=24.928 Ey=51.930(kN) 作用點高度 Zy=1.067(m) 因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面存在： 第2破裂角=27.502(度) 第1破裂角=27.490(度)

5、 Ea=54.091 Ex=24.974 Ey=47.980(kN) 作用點高度 Zy=1.067(m) 墻身截面積 = 2.210(m2) 重量 = 55.250 kN 整個墻踵上的土重 = 43.489(kN) 重心坐標(biāo)(0.934,-1.794)(相對于墻面坡上角點) 墻趾板上的土重 = 3.780(kN) 相對于趾點力臂=0.286(m)(一) 滑動穩(wěn)定性驗算 基底摩擦系數(shù) = 0.500 滑移力= 24.974(kN) 抗滑力= 90.250(kN) 滑移驗算滿足: Kc = 3.614 > 1.300 滑動穩(wěn)定方程驗算： 滑動穩(wěn)定方程滿足: 方程值 = 70.008(kN)

6、> 0.0(二) 傾覆穩(wěn)定性驗算 相對于墻趾點，墻身重力的力臂 Zw = 1.112 (m) 相對于墻趾點，墻踵上土重的力臂 Zw1 = 1.534 (m) 相對于墻趾點，墻趾上土重的力臂 Zw2 = 0.286 (m) 相對于墻趾點，Ey的力臂 Zx = 2.245 (m) 相對于墻趾點，Ex的力臂 Zy = 1.067 (m) 驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性 傾覆力矩= 26.639(kN-m) 抗傾覆力矩= 254.945(kN-m) 傾覆驗算滿足: K0 = 9.570 > 1.500 傾覆穩(wěn)定方程驗算： 傾覆穩(wěn)定方程滿足: 方程值 = 234.881(kN-m) >

7、0.0(三) 地基應(yīng)力及偏心距驗算 基礎(chǔ)為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應(yīng)力 作用于基礎(chǔ)底的總豎向力 = 180.500(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=228.306(kN-m) 基礎(chǔ)底面寬度 B = 2.800 (m) 偏心距 e = 0.135(m) 基礎(chǔ)底面合力作用點距離基礎(chǔ)趾點的距離 Zn = 1.265(m) 基底壓應(yīng)力: 趾部=83.133 踵部=45.795(kPa) 最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之比 = 83.133 / 45.795 = 1.815 作用于基底的合力偏心距驗算滿足: e=0.135 <= 0.167*2.800 = 0.467(m) 墻趾處地基承載力驗算滿足: 壓

8、應(yīng)力=83.133 <= 192.000(kPa) 墻踵處地基承載力驗算滿足: 壓應(yīng)力=45.795 <= 208.000(kPa) 地基平均承載力驗算滿足: 壓應(yīng)力=64.464 <= 160.000(kPa)(四) 墻趾板強度計算標(biāo)準(zhǔn)值: 作用于基礎(chǔ)底的總豎向力 = 180.500(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=228.306(kN-m) 基礎(chǔ)底面寬度 B = 2.800 (m) 偏心距 e = 0.135(m) 基礎(chǔ)底面合力作用點距離趾點的距離 Zn = 1.265(m) 基礎(chǔ)底壓應(yīng)力: 趾點=83.133 踵點=45.795(kPa)設(shè)計值: 作用于基礎(chǔ)底的總豎向力

9、 = 199.692(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=260.730(kN-m) 基礎(chǔ)底面寬度 B = 2.800 (m) 偏心距 e = 0.094(m) 基礎(chǔ)底面合力作用點距離趾點的距離 Zn = 1.306(m) 基礎(chǔ)底壓應(yīng)力: 趾點=85.736 踵點=56.901(kPa) 趾板根部 截面高度: H' = 0.400(m) 截面剪力: Q = 40.558(kN) 截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 截面彎矩: M = 12.374(kN-m) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.03% < Us_min=0.21% 抗彎受拉筋: As = 858(mm2) 截面彎矩:

10、 M(標(biāo)準(zhǔn)值) = 11.796(kN-m) 最大裂縫寬度：fmax = 0.022(mm)。(五) 墻踵板強度計算標(biāo)準(zhǔn)值: 作用于基礎(chǔ)底的總豎向力 = 180.500(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=228.306(kN-m) 基礎(chǔ)底面寬度 B = 2.800 (m) 偏心距 e = 0.135(m) 基礎(chǔ)底面合力作用點距離趾點的距離 Zn = 1.265(m) 基礎(chǔ)底壓應(yīng)力: 趾點=83.133 踵點=45.795(kPa)設(shè)計值: 作用于基礎(chǔ)底的總豎向力 = 199.692(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=260.730(kN-m) 基礎(chǔ)底面寬度 B = 2.800 (m) 偏心距 e

11、= 0.094(m) 基礎(chǔ)底面合力作用點距離趾點的距離 Zn = 1.306(m) 基礎(chǔ)底壓應(yīng)力: 趾點=85.736 踵點=56.901(kPa) 截面高度: H' = 0.400(m) 踵板邊緣的法向應(yīng)力 = 61.061(kPa) 踵板邊緣的法向應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值 = 50.415(kPa) 踵板與肋結(jié)合處剪力: Q = 24.425(kN/m) 截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 跨中彎矩: M = 1.954(kN-m/m) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.00% < Us_min=0.21% 抗彎受拉筋: As = 858(mm2) 跨中彎矩: M(標(biāo)準(zhǔn)值) = 1.61

12、3(kN-m/m) 最大裂縫寬度：fmax = 0.003(mm)。 支座彎矩: M = 3.257(kN-m/m) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.01% < Us_min=0.21% 抗彎受拉筋: As = 858(mm2) 支座彎矩: M(標(biāo)準(zhǔn)值) = 2.689(kN-m/m) 最大裂縫寬度：fmax = 0.005(mm)。(六) 墻面板強度計算 截面厚度: H' = 0.400(m) 替代土壓力圖形中，面板的設(shè)計法向應(yīng)力 = 9.561(kPa) 替代土壓力圖形中，面板的設(shè)計法向應(yīng)力(標(biāo)準(zhǔn)值) = 6.829(kPa) 水平向強度驗算 凈跨長為0.800(m) 支

13、座處剪力: Q = 3.824(kN/m) 截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 跨中彎矩: M = 0.306(kN-m/m) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.00% < Us_min=0.21% 抗彎受拉筋: As = 858(mm2) 跨中彎矩: M(標(biāo)準(zhǔn)值) = 0.219(kN-m/m) 最大裂縫寬度：fmax = 0.000(mm)。 支座彎矩: M = 0.510(kN-m/m) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.00% < Us_min=0.21% 抗彎受拉筋: As = 858(mm2) 支座彎矩: M(標(biāo)準(zhǔn)值) = 0.364(kN-m/m) 最大裂縫寬度：

14、fmax = 0.001(mm)。 豎向強度驗算 最大正彎矩: M = 0.321(kN-m/m) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.00% < Us_min=0.21% 抗彎受拉筋: As = 858(mm2) 最大正彎矩: M(標(biāo)準(zhǔn)值) = 0.229(kN-m/m) 最大裂縫寬度：fmax = 0.000(mm)。 最大負彎矩: M = 1.285(kN-m/m) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.00% < Us_min=0.21% 抗彎受拉筋: As = 858(mm2) 最大負彎矩: M(標(biāo)準(zhǔn)值) = 0.918(kN-m/m) 最大裂縫寬度：fmax = 0.00

15、2(mm)。(七) 肋板截面強度驗算 距離墻頂 0.700(m)處 截面寬度 B = 0.400(m) 截面高度 H = 0.850(m) 翼緣寬度 BT = 0.600(m) 翼緣高度 HT = 0.400(m) 截面剪力 Q = 2.008(kN) 截面彎矩 M = 0.468(kN-m) 截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 抗彎受拉筋: As = 729(mm2) 轉(zhuǎn)換為斜鋼筋: As/cos= 867(mm2) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.00% < Us_min=0.21% 截面彎矩 M(標(biāo)準(zhǔn)值) = 0.335(kN-m) 最大裂縫寬度：fmax = 0.000(mm

16、)。 距離墻頂 1.400(m)處 截面寬度 B = 0.400(m) 截面高度 H = 1.300(m) 翼緣寬度 BT = 0.800(m) 翼緣高度 HT = 0.400(m) 截面剪力 Q = 8.031(kN) 截面彎矩 M = 3.748(kN-m) 截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 抗彎受拉筋: As = 1115(mm2) 轉(zhuǎn)換為斜鋼筋: As/cos= 1326(mm2) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.00% < Us_min=0.21% 截面彎矩 M(標(biāo)準(zhǔn)值) = 2.677(kN-m) 最大裂縫寬度：fmax = 0.001(mm)。 距離墻頂 2.100(

17、m)處 截面寬度 B = 0.400(m) 截面高度 H = 1.750(m) 翼緣寬度 BT = 1.000(m) 翼緣高度 HT = 0.400(m) 截面剪力 Q = 18.069(kN) 截面彎矩 M = 12.649(kN-m) 截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 抗彎受拉筋: As = 1501(mm2) 轉(zhuǎn)換為斜鋼筋: As/cos= 1785(mm2) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.00% < Us_min=0.21% 截面彎矩 M(標(biāo)準(zhǔn)值) = 9.035(kN-m) 最大裂縫寬度：fmax = 0.002(mm)。 距離墻頂 2.800(m)處 截面寬度 B =

18、 0.400(m) 截面高度 H = 2.200(m) 翼緣寬度 BT = 1.200(m) 翼緣高度 HT = 0.400(m) 截面剪力 Q = 32.123(kN) 截面彎矩 M = 29.982(kN-m) 截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 抗彎受拉筋: As = 1888(mm2) 轉(zhuǎn)換為斜鋼筋: As/cos= 2244(mm2) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.01% < Us_min=0.21% 截面彎矩 M(標(biāo)準(zhǔn)值) = 21.416(kN-m) 最大裂縫寬度：fmax = 0.003(mm)。=第 2 種情況: 組合2= 組合系數(shù): 1.000 1. 擋土墻結(jié)構(gòu)

19、重力 分項系數(shù) = 1.000 2. 填土重力 分項系數(shù) = 1.000 3. 填土側(cè)壓力 分項系數(shù) = 1.000 4. 車輛荷載引起的土側(cè)壓力 分項系數(shù) = 1.000 5. 附加力 分項系數(shù) = 1.000 = 土壓力計算 計算高度為 3.200(m)處的庫侖主動土壓力 無荷載時的破裂角 = 30.270(度) 按假想墻背計算得到: 第1破裂角： 27.530(度) Ea=57.603 Ex=24.928 Ey=51.930(kN) 作用點高度 Zy=1.067(m) 因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面存在： 第2破裂角=27.502(度) 第1破裂角=27.4

20、90(度) Ea=54.091 Ex=24.974 Ey=47.980(kN) 作用點高度 Zy=1.067(m) 墻身截面積 = 2.210(m2) 重量 = 55.250 kN 整個墻踵上的土重 = 43.489(kN) 重心坐標(biāo)(0.934,-1.794)(相對于墻面坡上角點) 墻趾板上的土重 = 3.780(kN) 相對于趾點力臂=0.286(m)(一) 滑動穩(wěn)定性驗算 基底摩擦系數(shù) = 0.500 滑移力= 24.974(kN) 抗滑力= 90.250(kN) 滑移驗算滿足: Kc = 3.614 > 1.300 滑動穩(wěn)定方程驗算： 滑動穩(wěn)定方程滿足: 方程值 = 70.401

21、(kN) > 0.0(二) 傾覆穩(wěn)定性驗算 相對于墻趾點，墻身重力的力臂 Zw = 1.112 (m) 相對于墻趾點，墻踵上土重的力臂 Zw1 = 1.534 (m) 相對于墻趾點，墻趾上土重的力臂 Zw2 = 0.286 (m) 相對于墻趾點，Ey的力臂 Zx = 2.245 (m) 相對于墻趾點，Ex的力臂 Zy = 1.067 (m) 驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性 傾覆力矩= 26.639(kN-m) 抗傾覆力矩= 254.945(kN-m) 傾覆驗算滿足: K0 = 9.570 > 1.500 傾覆穩(wěn)定方程驗算： 傾覆穩(wěn)定方程滿足: 方程值 = 202.457(kN-m)

22、> 0.0(三) 地基應(yīng)力及偏心距驗算 基礎(chǔ)為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應(yīng)力 作用于基礎(chǔ)底的總豎向力 = 180.500(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=228.306(kN-m) 基礎(chǔ)底面寬度 B = 2.800 (m) 偏心距 e = 0.135(m) 基礎(chǔ)底面合力作用點距離基礎(chǔ)趾點的距離 Zn = 1.265(m) 基底壓應(yīng)力: 趾部=83.133 踵部=45.795(kPa) 最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之比 = 83.133 / 45.795 = 1.815 作用于基底的合力偏心距驗算滿足: e=0.135 <= 0.167*2.800 = 0.467(m) 墻趾處地基承載力驗算

23、滿足: 壓應(yīng)力=83.133 <= 192.000(kPa) 墻踵處地基承載力驗算滿足: 壓應(yīng)力=45.795 <= 208.000(kPa) 地基平均承載力驗算滿足: 壓應(yīng)力=64.464 <= 160.000(kPa)(四) 墻趾板強度計算標(biāo)準(zhǔn)值: 作用于基礎(chǔ)底的總豎向力 = 180.500(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=228.306(kN-m) 基礎(chǔ)底面寬度 B = 2.800 (m) 偏心距 e = 0.135(m) 基礎(chǔ)底面合力作用點距離趾點的距離 Zn = 1.265(m) 基礎(chǔ)底壓應(yīng)力: 趾點=83.133 踵點=45.795(kPa)設(shè)計值: 作用于基礎(chǔ)底

24、的總豎向力 = 180.500(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=228.306(kN-m) 基礎(chǔ)底面寬度 B = 2.800 (m) 偏心距 e = 0.135(m) 基礎(chǔ)底面合力作用點距離趾點的距離 Zn = 1.265(m) 基礎(chǔ)底壓應(yīng)力: 趾點=83.133 踵點=45.795(kPa) 趾板根部 截面高度: H' = 0.400(m) 截面剪力: Q = 38.450(kN) 截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 截面彎矩: M = 11.796(kN-m) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.03% < Us_min=0.21% 抗彎受拉筋: As = 858(mm2)

25、截面彎矩: M(標(biāo)準(zhǔn)值) = 11.796(kN-m) 最大裂縫寬度：fmax = 0.022(mm)。(五) 墻踵板強度計算標(biāo)準(zhǔn)值: 作用于基礎(chǔ)底的總豎向力 = 180.500(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=228.306(kN-m) 基礎(chǔ)底面寬度 B = 2.800 (m) 偏心距 e = 0.135(m) 基礎(chǔ)底面合力作用點距離趾點的距離 Zn = 1.265(m) 基礎(chǔ)底壓應(yīng)力: 趾點=83.133 踵點=45.795(kPa)設(shè)計值: 作用于基礎(chǔ)底的總豎向力 = 180.500(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=228.306(kN-m) 基礎(chǔ)底面寬度 B = 2.800 (m) 偏

26、心距 e = 0.135(m) 基礎(chǔ)底面合力作用點距離趾點的距離 Zn = 1.265(m) 基礎(chǔ)底壓應(yīng)力: 趾點=83.133 踵點=45.795(kPa) 截面高度: H' = 0.400(m) 踵板邊緣的法向應(yīng)力 = 50.415(kPa) 踵板邊緣的法向應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值 = 50.415(kPa) 踵板與肋結(jié)合處剪力: Q = 20.166(kN/m) 截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 跨中彎矩: M = 1.613(kN-m/m) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.00% < Us_min=0.21% 抗彎受拉筋: As = 858(mm2) 跨中彎矩: M(標(biāo)準(zhǔn)值) =

27、 1.613(kN-m/m) 最大裂縫寬度：fmax = 0.003(mm)。 支座彎矩: M = 2.689(kN-m/m) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.01% < Us_min=0.21% 抗彎受拉筋: As = 858(mm2) 支座彎矩: M(標(biāo)準(zhǔn)值) = 2.689(kN-m/m) 最大裂縫寬度：fmax = 0.005(mm)。(六) 墻面板強度計算 截面厚度: H' = 0.400(m) 替代土壓力圖形中，面板的設(shè)計法向應(yīng)力 = 6.829(kPa) 替代土壓力圖形中，面板的設(shè)計法向應(yīng)力(標(biāo)準(zhǔn)值) = 6.829(kPa) 水平向強度驗算 凈跨長為0.800

28、(m) 支座處剪力: Q = 2.732(kN/m) 截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 跨中彎矩: M = 0.219(kN-m/m) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.00% < Us_min=0.21% 抗彎受拉筋: As = 858(mm2) 跨中彎矩: M(標(biāo)準(zhǔn)值) = 0.219(kN-m/m) 最大裂縫寬度：fmax = 0.000(mm)。 支座彎矩: M = 0.364(kN-m/m) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.00% < Us_min=0.21% 抗彎受拉筋: As = 858(mm2) 支座彎矩: M(標(biāo)準(zhǔn)值) = 0.364(kN-m/m) 最大

29、裂縫寬度：fmax = 0.001(mm)。 豎向強度驗算 最大正彎矩: M = 0.229(kN-m/m) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.00% < Us_min=0.21% 抗彎受拉筋: As = 858(mm2) 最大正彎矩: M(標(biāo)準(zhǔn)值) = 0.229(kN-m/m) 最大裂縫寬度：fmax = 0.000(mm)。 最大負彎矩: M = 0.918(kN-m/m) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.00% < Us_min=0.21% 抗彎受拉筋: As = 858(mm2) 最大負彎矩: M(標(biāo)準(zhǔn)值) = 0.918(kN-m/m) 最大裂縫寬度：fmax =

30、 0.002(mm)。(七) 肋板截面強度驗算 距離墻頂 0.700(m)處 截面寬度 B = 0.400(m) 截面高度 H = 0.850(m) 翼緣寬度 BT = 0.600(m) 翼緣高度 HT = 0.400(m) 截面剪力 Q = 1.434(kN) 截面彎矩 M = 0.335(kN-m) 截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 抗彎受拉筋: As = 729(mm2) 轉(zhuǎn)換為斜鋼筋: As/cos= 867(mm2) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.00% < Us_min=0.21% 截面彎矩 M(標(biāo)準(zhǔn)值) = 0.335(kN-m) 最大裂縫寬度：fmax = 0.0

31、00(mm)。 距離墻頂 1.400(m)處 截面寬度 B = 0.400(m) 截面高度 H = 1.300(m) 翼緣寬度 BT = 0.800(m) 翼緣高度 HT = 0.400(m) 截面剪力 Q = 5.736(kN) 截面彎矩 M = 2.677(kN-m) 截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 抗彎受拉筋: As = 1115(mm2) 轉(zhuǎn)換為斜鋼筋: As/cos= 1326(mm2) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.00% < Us_min=0.21% 截面彎矩 M(標(biāo)準(zhǔn)值) = 2.677(kN-m) 最大裂縫寬度：fmax = 0.001(mm)。 距離墻頂 2

32、.100(m)處 截面寬度 B = 0.400(m) 截面高度 H = 1.750(m) 翼緣寬度 BT = 1.000(m) 翼緣高度 HT = 0.400(m) 截面剪力 Q = 12.907(kN) 截面彎矩 M = 9.035(kN-m) 截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 抗彎受拉筋: As = 1501(mm2) 轉(zhuǎn)換為斜鋼筋: As/cos= 1785(mm2) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.00% < Us_min=0.21% 截面彎矩 M(標(biāo)準(zhǔn)值) = 9.035(kN-m) 最大裂縫寬度：fmax = 0.002(mm)。 距離墻頂 2.800(m)處 截面寬度

33、 B = 0.400(m) 截面高度 H = 2.200(m) 翼緣寬度 BT = 1.200(m) 翼緣高度 HT = 0.400(m) 截面剪力 Q = 22.945(kN) 截面彎矩 M = 21.416(kN-m) 截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 抗彎受拉筋: As = 1888(mm2) 轉(zhuǎn)換為斜鋼筋: As/cos= 2244(mm2) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.00% < Us_min=0.21% 截面彎矩 M(標(biāo)準(zhǔn)值) = 21.416(kN-m) 最大裂縫寬度：fmax = 0.003(mm)。=第 3 種情況: 組合3= 組合系數(shù): 1.000 1. 擋

34、土墻結(jié)構(gòu)重力 分項系數(shù) = 1.000 2. 填土重力 分項系數(shù) = 1.000 3. 填土側(cè)壓力 分項系數(shù) = 1.000 4. 車輛荷載引起的土側(cè)壓力 分項系數(shù) = 1.000 5. 附加力 分項系數(shù) = 1.000 = 土壓力計算 計算高度為 3.200(m)處的庫侖主動土壓力 無荷載時的破裂角 = 30.270(度) 按假想墻背計算得到: 第1破裂角： 27.530(度) Ea=57.603 Ex=24.928 Ey=51.930(kN) 作用點高度 Zy=1.067(m) 因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面存在： 第2破裂角=27.502(度) 第1破裂角=

35、27.490(度) Ea=54.091 Ex=24.974 Ey=47.980(kN) 作用點高度 Zy=1.067(m) 墻身截面積 = 2.210(m2) 重量 = 55.250 kN 整個墻踵上的土重 = 43.489(kN) 重心坐標(biāo)(0.934,-1.794)(相對于墻面坡上角點) 墻趾板上的土重 = 3.780(kN) 相對于趾點力臂=0.286(m)(一) 滑動穩(wěn)定性驗算 基底摩擦系數(shù) = 0.500 滑移力= 24.974(kN) 抗滑力= 90.250(kN) 滑移驗算滿足: Kc = 3.614 > 1.300 滑動穩(wěn)定方程驗算： 滑動穩(wěn)定方程滿足: 方程值 = 70

36、.401(kN) > 0.0(二) 傾覆穩(wěn)定性驗算 相對于墻趾點，墻身重力的力臂 Zw = 1.112 (m) 相對于墻趾點，墻踵上土重的力臂 Zw1 = 1.534 (m) 相對于墻趾點，墻趾上土重的力臂 Zw2 = 0.286 (m) 相對于墻趾點，Ey的力臂 Zx = 2.245 (m) 相對于墻趾點，Ex的力臂 Zy = 1.067 (m) 驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性 傾覆力矩= 26.639(kN-m) 抗傾覆力矩= 254.945(kN-m) 傾覆驗算滿足: K0 = 9.570 > 1.500 傾覆穩(wěn)定方程驗算： 傾覆穩(wěn)定方程滿足: 方程值 = 202.457(kN

37、-m) > 0.0(三) 地基應(yīng)力及偏心距驗算 基礎(chǔ)為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應(yīng)力 作用于基礎(chǔ)底的總豎向力 = 180.500(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=228.306(kN-m) 基礎(chǔ)底面寬度 B = 2.800 (m) 偏心距 e = 0.135(m) 基礎(chǔ)底面合力作用點距離基礎(chǔ)趾點的距離 Zn = 1.265(m) 基底壓應(yīng)力: 趾部=83.133 踵部=45.795(kPa) 最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之比 = 83.133 / 45.795 = 1.815 作用于基底的合力偏心距驗算滿足: e=0.135 <= 0.167*2.800 = 0.467(m) 墻趾處地基承

38、載力驗算滿足: 壓應(yīng)力=83.133 <= 192.000(kPa) 墻踵處地基承載力驗算滿足: 壓應(yīng)力=45.795 <= 208.000(kPa) 地基平均承載力驗算滿足: 壓應(yīng)力=64.464 <= 160.000(kPa)(四) 墻趾板強度計算標(biāo)準(zhǔn)值: 作用于基礎(chǔ)底的總豎向力 = 180.500(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=228.306(kN-m) 基礎(chǔ)底面寬度 B = 2.800 (m) 偏心距 e = 0.135(m) 基礎(chǔ)底面合力作用點距離趾點的距離 Zn = 1.265(m) 基礎(chǔ)底壓應(yīng)力: 趾點=83.133 踵點=45.795(kPa)設(shè)計值: 作用

39、于基礎(chǔ)底的總豎向力 = 180.500(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=228.306(kN-m) 基礎(chǔ)底面寬度 B = 2.800 (m) 偏心距 e = 0.135(m) 基礎(chǔ)底面合力作用點距離趾點的距離 Zn = 1.265(m) 基礎(chǔ)底壓應(yīng)力: 趾點=83.133 踵點=45.795(kPa) 趾板根部 截面高度: H' = 0.400(m) 截面剪力: Q = 38.450(kN) 截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 截面彎矩: M = 11.796(kN-m) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.03% < Us_min=0.21% 抗彎受拉筋: As = 858(m

40、m2) 截面彎矩: M(標(biāo)準(zhǔn)值) = 11.796(kN-m) 最大裂縫寬度：fmax = 0.022(mm)。(五) 墻踵板強度計算標(biāo)準(zhǔn)值: 作用于基礎(chǔ)底的總豎向力 = 180.500(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=228.306(kN-m) 基礎(chǔ)底面寬度 B = 2.800 (m) 偏心距 e = 0.135(m) 基礎(chǔ)底面合力作用點距離趾點的距離 Zn = 1.265(m) 基礎(chǔ)底壓應(yīng)力: 趾點=83.133 踵點=45.795(kPa)設(shè)計值: 作用于基礎(chǔ)底的總豎向力 = 180.500(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=228.306(kN-m) 基礎(chǔ)底面寬度 B = 2.800 (

41、m) 偏心距 e = 0.135(m) 基礎(chǔ)底面合力作用點距離趾點的距離 Zn = 1.265(m) 基礎(chǔ)底壓應(yīng)力: 趾點=83.133 踵點=45.795(kPa) 截面高度: H' = 0.400(m) 踵板邊緣的法向應(yīng)力 = 50.415(kPa) 踵板邊緣的法向應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值 = 50.415(kPa) 踵板與肋結(jié)合處剪力: Q = 20.166(kN/m) 截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 跨中彎矩: M = 1.613(kN-m/m) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.00% < Us_min=0.21% 抗彎受拉筋: As = 858(mm2) 跨中彎矩: M(標(biāo)準(zhǔn)

42、值) = 1.613(kN-m/m) 最大裂縫寬度：fmax = 0.003(mm)。 支座彎矩: M = 2.689(kN-m/m) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.01% < Us_min=0.21% 抗彎受拉筋: As = 858(mm2) 支座彎矩: M(標(biāo)準(zhǔn)值) = 2.689(kN-m/m) 最大裂縫寬度：fmax = 0.005(mm)。(六) 墻面板強度計算 截面厚度: H' = 0.400(m) 替代土壓力圖形中，面板的設(shè)計法向應(yīng)力 = 6.829(kPa) 替代土壓力圖形中，面板的設(shè)計法向應(yīng)力(標(biāo)準(zhǔn)值) = 6.829(kPa) 水平向強度驗算 凈跨長為0

43、.800(m) 支座處剪力: Q = 2.732(kN/m) 截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 跨中彎矩: M = 0.219(kN-m/m) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.00% < Us_min=0.21% 抗彎受拉筋: As = 858(mm2) 跨中彎矩: M(標(biāo)準(zhǔn)值) = 0.219(kN-m/m) 最大裂縫寬度：fmax = 0.000(mm)。 支座彎矩: M = 0.364(kN-m/m) 抗彎拉筋構(gòu)造配筋: 配筋率Us=0.00% < Us_min=0.21% 抗彎受拉筋: As = 858(mm2) 支座彎矩: M(標(biāo)準(zhǔn)值) = 0.364(kN-m/m) 最大裂縫寬度：fmax = 0.001(mm)。 豎向強度驗算 最大正彎矩: M = 0.229(kN