污水綜合用池施工方案

1、齊齊哈爾餐廚廢棄物資源化利用和無害化處理污水綜合用池模板工程施工方案編制人：審核人：批準人：編制單位：江蘇中柢建設工程有限公司編制日期：2017年5月10日模板工程施工方案編制說明和編制依據(jù)1、編制說明本施工方案是對齊齊哈爾餐廚廢棄物資源化利用和無害化處理工程施工組織設計的深化 和補充，以便能直接指導現(xiàn)場施工。2、編制依據(jù)本工程施工組織設計編制依據(jù)：1) 施工組織設計2) 工程承包合同3) 工程施工圖4)、本工程主要采用規(guī)范目錄A工程測量規(guī)范GB50026-2007B工程測量基本術語標準 B50228-96C建筑施工扣件式鋼管支模架安全技術規(guī)范JGJ130-2001D施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)

2、范JGJ46-2005E、建筑機械使用安全技術規(guī)程JGJ33-2001F、建筑施工安全檢查標準 JGJ59-99G建筑施工安全質(zhì)量標準化達標實施手冊)一、工程概況工程名稱：齊齊哈爾餐廚廢棄物資源化利用和無害化處理項目污水綜合用池結構類型：框架結構建設單位：齊齊哈爾市啟環(huán)科技有限公司設計單位：啟迪桑德環(huán)境資源股份有限公司監(jiān)理單位：江蘇常源電力工程監(jiān)理有限公司施工單位：江蘇中柢建設工程有限公司工程地址：齊齊哈爾市水師營鎮(zhèn)催門村填埋場內(nèi)齊齊哈爾市餐廚廢棄物資源化利用和無害化處理項目是齊齊哈爾市市政府投資興建 的重點工程，由啟迪桑德環(huán)境資源股份有限公司施工總承包。該工程位于齊齊哈爾市南的 昂昂溪區(qū)崔門

3、鎮(zhèn)填埋場內(nèi)?？偨ㄖ娣e10287.56 m20其中污水綜合用池建筑面積 790.4 m20建筑結構形式：框架結構。三、施工準備施工準備工作是工程順利進行的的重要保證，為確?；A工程施工順利進行，要做好 以下準備工作：1、熟悉施工規(guī)范及施工工藝。2、仔細閱讀施工圖紙、圖紙會審記錄及設計變更。3、對作業(yè)人員進行安全技術交底。本工程每一道工序開工前，均需進行安全技術交底，安全技術交底是我公司技術管理 的一個重要制度，是保證工程質(zhì)量的重要因素，其目的是通過技術交底使參加施工的所有 人員對工程施工要求做到心中有數(shù)， 以便科學地組織施工和按合理的工序、 工藝進行施工;安全技術交底各專業(yè)均采用三級制，即項目

4、部項目技術負責人-專業(yè)工長-各班組 長。安全技術交底必須有書面文字及圖表，級級交底簽字，工程項目技術負責人向?qū)I(yè)工 長進行交底要求細致、齊全、完善，并要結合具體操作部位、關鍵部位的質(zhì)量要求、操作 要點及注意事項等進行詳細的講述交底， 工長接受后，應反復詳細地向作業(yè)班組進行交底， 班組長在接受交底后，應組織工人進行認真討論，全面理解施工意圖，確保工程的質(zhì)量和 進度。5、及時編制材料、物資、機械設備、人員的需用計劃，及時落實并組織進場。模板施工必須編制的計劃有：A材料需用計劃R機械設備需用計劃C勞動力需用量D施工進度計劃F、資金使用計劃6、及時辦理完相關施工手續(xù)7、作好調(diào)查工作1）氣象資料的調(diào)查：

5、掌握氣象資料，以便綜合組織全過程的均衡施工。2）各種物資資源和技術條件的調(diào)查由于工程施工所需物資品種多，數(shù)量較大，故應對各種物資資源的生產(chǎn)和供應情況、 價格、品種等進行詳細調(diào)查，以便及早進行供需聯(lián)系，落實供需要求。9、其他準備工作。四、施工進度計劃1、施工進度計劃合理、科學地安排工程進度，將是本分項工程的重點之一?；疽笫牵荷系拦ば虻?完成要為下道工序創(chuàng)造施工條件，下道工序的施工要能夠保證上道工序的成品完整不受損 壞，以減少不必要的返工浪費，確保工程質(zhì)量。土建施工時，設備專業(yè)穿插進行的適宜時 問和部位等，這些均需進行周密的安排。模板分項工程施工順序：柱筋綁扎-柱模安裝-搭設梁板支撐滿堂支模架

6、-梁底、側(cè)模安裝-板模安裝驗收 模板-梁、板鋼筋綁扎、鋼筋-澆筑混凝土。必須注意：1）、柱模安裝必須在柱筋綁扎驗收合格之后進行。2 ）、柱混凝土可根據(jù)工程情況適時插入或與梁板一起澆搗。3 ）、施工資料必須做到與工程施工同步。4 ）、結構施工階段，水電設備安裝穿插進行預埋工作。2、工期保證措施本工程合同要求工期緊，要在保證質(zhì)量和安全的基礎上，確保施工進度，以總進度網(wǎng) 絡圖為基礎，編制基礎施工進度網(wǎng)絡圖，以各項管理措施為保證手段，進行施工全過程的 動態(tài)控制。1）、 堅持每周定期召開一次由工程施工總負責人主持，各專業(yè)工程施工負責人參加 的工程協(xié)調(diào)會議，聽取關于工程施工進度問題的匯報，協(xié)調(diào)工程施工內(nèi)外

7、部關系，解決工 程施工存在的矛盾，對其中有關施工進度的問題，提出明確的計劃調(diào)整意見。2）、 各級必須按計劃，提前為下道工序的施工，做好人力、物力和機械設備的準備， 確保工程一環(huán)扣一環(huán)地緊湊有序地施工。 對于影響工程施工總進度的關鍵項目、 關鍵工序, 主要領導和有關管理人員必須跟班作業(yè)，必要時組織有效力量，加班加點突破難點，以確 保工程總進度計劃的實現(xiàn)。3）、編制主體施工網(wǎng)絡計劃，并依此編制月計劃和周施工計劃。A、以關鍵線路和次關鍵線路為線索，以網(wǎng)絡計劃中的起止點、里程碑為控制點，在 不同施工階段確定重點控制對象，制定施工細則。達到保證控制節(jié)點的實現(xiàn)。R每周對計劃的執(zhí)行情況進行檢查、總結，不斷地

8、將實際進度與計劃進度進行比較， 一旦發(fā)現(xiàn)進度拖后或提前，要分析原因，系統(tǒng)分析對后續(xù)工作會產(chǎn)生的影響，并及時對總 體計劃進行調(diào)整，編制周計劃。C工程計劃執(zhí)行過程，如發(fā)現(xiàn)未能按期完成工程計劃，必須及時檢查分析原因，立 即調(diào)整計劃和采取補救措施，以保證工程施工總進度計劃的實現(xiàn)。4）、在不同專業(yè)和不同工種的任務之間，要進行綜合平衡，并強調(diào)相互間的銜接配合， 確定相互交接的日期，強化工期的嚴肅性，保證工程進度不在本工序造成延誤。通過對各 道工序完成的質(zhì)量與時間的控制達到保證各分部工程進度的實現(xiàn)。5）、設計變更是影響工程進度的較大因素，項目部要對圖紙進行仔細的查閱，并積極 的與業(yè)主、設計單位和監(jiān)理單位交流

9、，采取主動姿態(tài)，最大限度地實現(xiàn)預防，把影響降低 到最低。6）、保證資源配置A、勞動力配置：在保證勞動力的條件下，優(yōu)化工人的技術等級和思想、身體素質(zhì)的 配備與管理。以均衡流水為主，對關鍵工序、關鍵環(huán)節(jié)和必要工作面根據(jù)施工條件及組織 搶工期及實行雙班作業(yè)。R材料配置：按照施工進度計劃要求及時進貨，做到既滿足施工要求，又要使現(xiàn)場 無太多的積壓，以便有更多的場地安排施工。C機械配置：為保證本工程的按期完成，我們將配備足夠的中小型施工機械，不僅 滿足正常使用，還要保證有效備用。另外，要做好施工機械的定期檢查和日常維修，保證 施工機械處于良好的狀態(tài)。D資金配備：根據(jù)施工實際情況編制月進度報表，根據(jù)合同條款

10、申請工程款，并將 預付款、工程款合理分配于人工費、材料費等各個方面，使施工能順利進行。7）、技術因素：實行工種流水交叉，循序漸進的施工程序，搶工期間晝夜分兩班作業(yè)。 發(fā)揚技術力量雄厚的優(yōu)勢，大力應用、推廣“四新項目”，運用 ISO9000國際標準、TQC 網(wǎng)絡計劃技術、計算機等現(xiàn)代化的管理手段或工具為本工程的施工服務。五、模板分項工程施工方法1、柱模本工程豎向構件主要是柱，柱采用 12mm厚模板按構件斷面尺寸以大面包小面的形式 現(xiàn)場配制安裝，支撐采用小48鋼管，50mme 70mnW面木協(xié)作背楞，背楞間距300400mm 小48鋼管做柱箍，間距600mm為防止模板中部變形，在8000柱邊長 1

11、100時柱截面加 穿對拉螺栓一根，向上間距 450 mm 11000柱邊長 1500時柱截面加穿對拉螺栓二根， 向上間距450 mm 15000柱邊長時柱截面加穿對拉螺栓三根，向上間距450 mm對拉螺桿水平間距450 mm其施工順序為：鋼筋綁扎-模板拼裝-加對拉螺栓-柱箍固定-混凝 土澆筑-養(yǎng)護-拆模-周轉(zhuǎn)下一段使用。43*3. m至首柱模斷面圖3、梁板模板一、施工工藝及操作要求1、梁模板施工1）工藝流程：抄平、彈線（軸線、水 平線）一支撐架搭設一支柱頭模板一鋪 設底模板一拉線找平一封側(cè)模一預檢。2）根據(jù)主控制線放出各梁的軸線及標高控制線3）梁模支撐。梁模板支撐采用扣件式滿堂鋼管支模架支撐，

12、 立桿縱、橫向間距均為1.0m； 立桿須設置縱橫雙向掃地桿，掃地桿距樓地面200mm ;立桿全高范圍內(nèi)設置縱橫雙向水平桿，水平桿的步距（上下水平桿間距）不大于 1500mm ;.立桿頂端必須設置縱橫雙向水 平桿。在滿堂架的基礎上在主次梁的梁底再加一排立桿，沿梁方向間距1.0m。梁底小橫桿 和立桿交接處立桿加設保險扣。梁模板支架宜與樓板模板支架綜合布置，相互連接、形成 整體。4）剪刀撐。豎直方向：縱橫雙向沿全高每隔四排立桿設置一道豎向剪刀撐。水平方向： 沿全平面每隔2步設置一道水平剪刀撐。剪刀撐寬度不應小于 4跨，且不應小于6m,縱 向剪刀撐斜桿與地面的傾角宜在 4560度之間，水平剪刀撐與水平

13、桿的夾角宜為 45度。5）梁模板安裝大龍骨采用?48 x 3.5mm雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用40mm x 80mm 方木，間距300mm ,其跨度等于大龍骨間距。梁底模板鋪設：按設計標高拉線調(diào)整支架立桿標高，然后安裝梁底模板。梁跨中起拱高 度為梁跨度的2%0,主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。梁側(cè)模板鋪設：根據(jù)墨線安裝梁側(cè)模板、壓腳板、斜撐等。梁側(cè)模應設置斜撐，當梁高大于400mm時設置腰楞，并用對拉螺栓加固，對拉螺栓水平間距為500,垂直間距3004、樓板模板施工1）工藝流程：支架搭設 一龍骨鋪設、加固一樓板 模板安裝一預檢。加層*般含雕2）支架搭設：樓板模板 支架搭設

14、同梁模板支架 搭設，與梁模板支架統(tǒng)一 布置。立桿頂部如設置頂 托，其伸出長度不應大于 300mm ;頂部支撐點位 于頂層橫桿時，應靠近立 桿，且不大于100 mm0 3）模板安裝：采用木膠合板作樓板模板，一般采用整張鋪設、局部小塊拼補的方法，模 板接縫應設置在龍骨上。大龍骨采用？48 x 3.5mm雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小 龍骨采用40mm x 80mm方木，間距300mm ,其跨度等于大龍骨間距。掛通線將大龍骨 找平。根據(jù)標高確定大龍骨頂面標高，然后架設小龍骨，鋪設模板。4）樓面模板鋪完后，應認真檢查支架是否牢固。模板梁面、板面清掃干凈。5）模板的拆除（1）柱模板及梁側(cè)模板必須在平

15、臺、梁混凝土澆筑48小時后方可拆除。（2）對于b<2.0m的板，必須在混凝土試塊常規(guī)養(yǎng)護達到設計混凝土強度標準值的 50淅方可拆除；對于2.0m<b0 8.0m的板，必須在混凝土試塊常規(guī)養(yǎng)護達到設計混凝土強 度標準值的75淅方可拆除；對于b>8.0m的板，必須在混凝土試塊常規(guī)養(yǎng)護達到設計混凝 土強度標準值的100%寸方可拆除（即28天后），如果上一層的梁板混凝土未施工， 該層的 梁板底模若在上一層梁板混凝土之前拆除則需加支撐回頂。（3）對于跨度0 8.0M的梁，必須在混凝土試塊常規(guī)養(yǎng)護達到設計混凝土強度標準值 的75淅方可拆除；跨度>8.0M的梁，必須在混凝土試塊常規(guī)養(yǎng)

16、護達到設計混凝土強度標 準值的100淅方可拆除。(4)所有懸挑構件均須在混凝土試塊常規(guī)養(yǎng)護達到設計混凝土強度標準值的100淅方可拆除底模。(5)已經(jīng)拆除模板及其支撐的結構，在混凝土達到設計強度后，才允許承受計算所要求的荷載值。5、水池模板施工1)施工工藝流程熟悉圖紙 一 模板翻樣、加工 一 找平、定位、彈線 一 組裝模板 一 安裝 立桿、拉桿，止水螺桿或斜撐等支撐系統(tǒng)一校正水平和垂直度一模板預檢一澆 筑混凝土 一 模板拆除。2)支撐體系材料1、支架，縱橫楞采用小48 (t=3.5 )鋼管及相配扣件。2、板制采用1200*2100*12木質(zhì)膠合板。3、50*70 方木。4、對拉止水螺桿 M145

17、、山形卡。3)模板工程驗收質(zhì)量要求1、首先模板及其支承系統(tǒng)必須要有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性，以滿足上部荷載要求；支架的支承部分必須有足夠的支承面積，尤其是對于底層支承體系，要求有足夠的支承面 積，基土必須堅實，并有排水措施。2、注意選擇質(zhì)量良好的模板，保證接縫嚴密，接觸面清理干凈，并采取相應隔離措施。3、部分項目偏差應控制質(zhì)量標準如下表所示：序號項目偏差控制范圍備注1軸線位移5mmz 內(nèi)重點控制2標圖控制± 5mm內(nèi)3截面尺寸4-5mm以內(nèi)4柱/墻垂直度控制3mmmZ 內(nèi)重點控制5相鄰兩板表聞圖低差2mmmZ 內(nèi)6板表向平整度5mnmZ 內(nèi)7預埋板中心線位移3mnmZ 內(nèi)含預埋管孔8

18、預留洞中心線位移10mmy內(nèi)4）水池底板底標高為-4.8m ,底板厚800mm池壁頂標高為+5.2m,由于底板厚度較 大，池壁高9.2m,為保證施工質(zhì)量，碎分三次澆筑，第一次澆筑至標高 -3.7m,第二次澆筑 至標高正負零，第三次澆筑至標高+5.2m。模板采用立方橫管加固方式，木方間距 300mm 底板穿墻螺栓橫向間距800mm池壁穿墻螺栓縱橫向間距均為 600mmM14穿墻絲穿墻螺栓加固剖面圖F1111d卜d卜d卜H11M14穿墻螺栓布置示意圖/廣號模板支撐剖面示意圖六、新澆筑混凝土對模板側(cè)面壓力的計算墻模板(非組合式鋼模板)計算書、工程屬性新澆混凝土墻名稱A樓地下室Q1新澆混凝土墻墻厚(m

19、m)650混凝土墻的計算高度(mm)5000混凝土墻的計算長度(mm)10000、荷載組合混凝土重力密度做kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數(shù)01混凝土坍落度影響修正系數(shù)1.15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側(cè)壓力計算位置處至 新澆混凝土頂面總高度H(m)3傾倒混凝土時對垂直聞向板何我標準值Q3k(kN/m )2新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值 G4k=min0.22如自電v1/2, $H= min0.22 24MM X1.15 2.51/2, 24M = min38.4, 72 = 38.4kN/m2承載能力極限狀態(tài)設計值 S承= 0.9max1.2G4k+

20、1.4Q3k, 1.35G4k+1.4 &7Q3k =20.9max1.2 38.4+1.4 歷 1.35 38.4+1.4 0.7 R =0.9max48.88, 53.8 = 0.9 O3.8=48.42kN/m2正常使用極限狀態(tài)設計值Sf = G4k=38.4 kN/m2 三、面板布置小梁布置方式豎直左部模板懸臂長(mm)125小梁間距(mm)190小梁一端懸臂K (mm)200主梁間距(mm)600主梁一端懸臂長(mm)190對拉螺栓橫向間距(mm)570對拉螺栓豎向間距(mm)600模板設計立面圖四、面板驗算面板類型覆回木膠合板面板厚度(mm)12面板抗彎強度設計值_2f(N

21、/mm )15_.一 2面板彈性模里E(N/mm )10000墻截面寬度可取任意寬度，為便于驗算主梁，取 b=0.6m, W = bh2/6 = 600X22/6= 14400mm3, I = bh3/12= 600 >123/12 = 86400mm4(1)1901、強度驗算q- 0.6 M8.42= 29.05kN/m戶 M max/W = 0.13 106/14400= 9.1N/mm2 < f> 15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q= bSi = 0.6 >38.4=23.04kN/m面板變形圖(mm)產(chǎn) 0.45mm< 月1/400 = 190/400

22、= 0.48mm滿足要求！五、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材料規(guī)格(mm)60 X80小梁抗彎強度設計值_2用(N/mm 2)15.44小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截回抵抗矩W(cm )64小梁截面慣性矩I(cm4)256(底蕊網(wǎng)旅阿強荔閉深網(wǎng)蕊網(wǎng)四口1、強度驗算q=bS = 0.28 M8.42= 13.56kN/m0 4430 3970.4104040.415 q 378 七一g/0 069后0043蠢"9向）.018踞續(xù)/幫017為標/偏純公照即y溫'褊/Z渣卷水4望包虱©a“一.-8,Q358小梁彎矩圖(kN m)小梁剪力圖(kN)Mmax=0.

23、52kN m戶 M max/W = 0.52 106/64000= 8.06N/mm2< f> 15.44N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q= bSi = 0.28 ）38.4=10.75kN/m小梁變形圖（mm）產(chǎn) 0.37mm< 月1/400 = 190/400= 0.48mm滿足要求！3、支座反力計算Ri=7.25kN, R2=.R5i=6.26kN, R52=9.23kN六、主梁驗算主梁類型雙鋼管主梁材料規(guī)格(mm) 48X3.5主梁抗彎強度設計值_2用(N/mm 2)205主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截回抵抗矩W(cm )10.16主梁截面慣性矩I(

24、cm4)24.387 E 6 E.6 E.6 E.6 E.6 6.6.6.6.6.6.6.6.76E.6.6.6.6.6.6.6.6.6. E.6, && 6.6.6.E, 6.E, 6.6.6,6.7& 6.6.6.6,9.23kN期7半了半7半70157015加157015加157半加,5。5汽產(chǎn)015竽兩1570157曙1、強度驗算1.289,1.2.526八 l f 5b530n 2三Q1 Ji-Qfl 2E也拇，口王心血 .52；-0.53V0.53 -0.53 -0.53 -0.53 -0.53 -0.53 -0.52S-0.532-0.521/0 564r

25、0440,99 0.931 0.92 0.3230 922 0.922 0.3220.3220 322 0.922 0.924 0 917 0 944 0 84 .0.46.321 219主梁彎矩圖（kN m）Mmax=1.22kN m戶 M max/W = 1.22 106/10160= 119.96N/mm2< 后 205N/mm2滿足要求！2、撓度驗算Q412主梁變形圖（mm）產(chǎn) 0.41mm< 月1/400 =600/400= 1.5mm滿足要求！七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設計值Ntb（kN）17.8對拉螺栓橫向驗算間距 m = max570, 570/2+

26、190= 570mm對拉螺栓豎向驗算間距n = max600, 600/2+200 = 600mm N = 0.95mn8=0.95 >0.57 )0.6 *8.42= 15.73kN&Ntb= 17.8kN滿足要求!柱模板（設置對拉螺栓）計算書、工程屬性新澆混凝土柱名稱400*400柱新澆混凝土柱長邊邊長（mm）400新澆混凝土柱的計算高度(mm)4000新澆混凝土柱短邊邊長(mm)400、荷載組合混凝土重力密度做kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數(shù)ft1混凝土坍落度影響修正系數(shù)1.15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側(cè)壓力計算位置處至 新澆混

27、凝土頂面總高度H(m)2傾倒混凝土時對垂直向模板貓裁標準值Q3k(kN/m )2新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值 G4k=min0.22 ct°S也v1/2, *H= min0.22 24>4>1X1.15 2.51/2, 24>2 = min38.4, 48 = 38.4kN/m2承載能力極限狀態(tài)設計值 S承= 0.9max1.2G4k+1.4Q3k, 1.35G4k+1.4 &7Q3k = 一一 ._一 一 . 20.9max1.2 38.4+1.4 / 1.35 38.4+1.4 0.7 2 =0.9max48.88, 53.8 = 0.9 53.8=4

28、8.42kN/m正常使用極限狀態(tài)設計值Sf = G4k=38.4 kN/m2 三、面板驗算面板類型覆回木膠合板面板厚度(mm)12面板抗彎強度設計值_2用(N/mm 2)15_.一 2面板彈性模里E(N/mm )10000柱長邊小梁根數(shù)3柱短邊小梁根數(shù)3柱箍間距l(xiāng)1(mm)6001、強度驗算最不利受力狀態(tài)如下圖，按二等跨連續(xù)梁驗算II I I II III II I I I J(1| 200IIIIIIIIIIIIIIII(11 200200200靜載線荷載 qi= 1.35bG4k =1.35 &6 >38.4= 31.1kN/m活載線荷載 q2= 1.4 8.7bQ3k= 1

29、.4 >0.7 8.6 浸=1.18kN/mMmax = -0.125qil2-0.125q2l2=-0.125 31.1 )0.22-0.125 %18 0.22=-0.16kN m 戶Mmax/W = 0.16 106/(1/6 600M22)=11.21N/mm20后 15N/mm2滿足要求!2、撓度驗算作用線荷載 q = bS正=0.6 >38.4= 23.04kN/m產(chǎn) 0.521ql4/(100EI) = 0.52 23.04 2004/(100 10000 >(1/12 600 M 23) = 0.22mm< 月1/400 = 200/400= 0.5mm

30、滿足要求！四、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材質(zhì)規(guī)格(mm)50 X70小梁截面慣性矩I(cm4)142.92小梁截回抵抗矩W(cm )40.83小梁抗彎強度設計值_2f(N/mm )15.44 、一 2小梁彈性模量E(N/mm )9350最低處柱箍離樓面跑離(mm)3001、強度驗算小梁上作用線荷載q = bS承=0.2 M8.42= 9.68 kN/m9G8kN/m 9 68kN/m 9.6BkN/m9.6SkN/m9 68kN/m9.E8kNAn9.6GkN/r9.E8kN/m中)次(3)怒蕊5)/同四口源9600600卡BOO I 60。600100耳¥ _|dT.葉丁丁 xT

31、小梁彎矩圖(kN m)Mmax=0.44kN m戶 Mmax/W = 0.44 106/40.83 W3= 10.67N/mm2< f> 15.44N/mm2滿足要求！2、撓度驗算小梁上作用線荷載q = bS正=0.2 >38.4= 7.68 kN/m1.031面板變形圖(mm)產(chǎn) 1.03mmsc 月 1.5mm滿足要求！五、柱箍驗算(規(guī)范中缺少相關計算說明，僅供參考)柱箍類型鋼管柱箍合并根數(shù)2柱箍材質(zhì)規(guī)格(mm) 48X3.5柱箍截面慣性矩I(cm )12.19柱箍截回抵抗矩W(cm3)5.08柱箍抗彎強度設計值_2f(N/mm 2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)20

32、60001、柱箍強度驗算1.61 kNIIWII模板設計立面圖3.23kN1.61 kN(1)長邊柱箍計算簡圖長邊柱箍彎矩圖（kN m）3.2253 2251 615-1 5153.225長邊柱箍剪力圖（kN）Mi = 0.59kNm, N=3.23kN1.61 kN123kN1.E1KN短邊柱箍計算簡圖短邊柱箍彎矩圖（kN m）3.2253.2251 615-1 S153.225短邊柱箍剪力圖（kN）M2=0.59kNm, N2 = 3.23kNM/Wn=0.59 >106/(5.08 103)= 115.64N/mm20 后205N/mm2滿足要求！2、柱箍撓度驗算1.23kNZ56

33、kN1 2BkN(1)560長邊柱箍計算簡圖長邊柱箍變形圖（mm）1.2SkN2.56kN1.2BkN2&I560I短邊柱箍計算簡圖2口 536短邊柱箍變形圖（mm）M = 0.54mmC 月 1/400 = 1.41mmw = 0.54mmc 月 1/400= 1.41mm滿足要求！六、對拉螺栓驗算對拉螺栓型號M14軸向拉力設計值Ntb（kN）17.8扣件類型3形26型扣件容許向載（kN）26N = 3.23 X2=6.45kN ±即 17.8kN滿足要求！N = 3.23 X 2=6.45kN < 26kN滿足要求！梁模板（扣件式）計算書、工程屬性新澆混凝土梁名稱2

34、50*450新澆混凝土梁計算跨度（m）6.5混凝土梁截面尺寸（mnrix mm）250>450新澆混凝土結構層高（m）4、荷載設計模板及具支架自重標準值_2G1k（kN/m2）面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及具支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m 3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 Q2k(kN/m2)對水平向模板取值2風何裁標準值wk(kN/m )基本風壓Gjo(kN/m2)0.3非自定義:0.22風壓圖度變化系數(shù)應0.9風衲教體型系數(shù)步0.8三、模板體系設計新澆泄凝土梁支撐方式梁側(cè)無板(A)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a

35、(mm)900梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(mm)1200步距h(mm)1800混凝土梁居梁兩側(cè)立柱中的位置居中梁左側(cè)立柱距梁中心線距離(mm)600梁底增加立柱根數(shù)1梁底增加立柱布置方式按梁兩側(cè)立柱間距均分梁底增加立柱依次距梁左側(cè)立柱距離(mm)600梁底支撐小梁根數(shù)2梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)100設計簡圖如下:平面圖本圖梁側(cè)支撐構造僅作示意,具體詳見梁慎I橫板設計AM立面匿四、面板驗算面板類型覆回木膠合板面板厚度(mm)12面板抗彎強度設計值2f(N/mm )15面板彈性模里E(N/mm )10000取單位寬度1000mm,按簡支梁計算，計算簡圖如下:irir ill 卜 l l” I；,

36、iril "ir irir "ir l, lit ir“ irir irir irir I f 1 tr V 1FV25。W=bh2/6=1000 12X2/6 = 24000mm3, I= bh3/12=1000 12X2X2/12= 144000mm4qi = 0.9max1.2(Gik+ (G2k+G3k) >h)+1.4Qik, 1.35(Gik+(G2k+G3k) *)+1.4 %7Qik內(nèi)=0.9max1.2 (0.1+(24+1.5) 0.45)+1.4 %1.35 (0.1+(24+1.5) 0.45)+1.4 07 2¥=15.83kN/m

37、q2=(G1k+ (G2k+G3k) >h)的=0.1+(24+1.5) 0.45 1= 11.58kN/m1、強度驗算Mmax=q1l2/8= 15.83 0.252/8= 0.12kN m戶 Mmax/W = 0.12 106/24000=5.15N/mm2w f> 15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算wax=5qL4/(384EI)=5 11.58 2504/(384 10000X44000)= 0.409mm： »4l/400 =250/400= 0.62mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R2=0.5q1l=0.5 15.83 0.25

38、= 1.98kN標準值(正常使用極限狀態(tài))_ , _ , _ _ _ _ _ _ _ Ri=R2 =0.5q2l=0.5 11.58 0.25= 1.45kN五、小梁驗算小梁類型力木小梁材料規(guī)格(mm)50 X70小梁抗彎強度設計值_2f(N/mm )15.44小梁抗剪強度設計值2r (N/mn)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截回抵抗矩W(cm )40.83小梁截面慣性矩I(cm4)142.92為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖:Irlqi = max1.98+0.9 1.350.3-0.1) 0.25/2+0.5 045), 1.98+0.9 1.35 泡.

39、3-0.1) 0a5/2 = 2.28kN/mq2=max1.45+(0.3-0.1) 0.25/2+0.5 045, 1.45+(0.3-0.1) 0.25=1.7kN/m 1、抗彎驗算Mmax=max0.107q1l12, 0.5q1l22 = max0.107 2C28 0.92, 0.5 )2.28 W12 =0.2kN m 戶 M max/W = 0.2 X06/40830= 4.84N/mm2 < f> 15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax= max0.607qil1, qG = max0.607 2.28 0.9, 2.28 8.1=1.247kN ax

40、=3Vmax/(2bh0)=3 X.247 1000/(2 50X70)= 0.53N/mm20個.78N/mm2 滿足要求！3、撓度驗算M = 0.632q2l14/(100EI) = 0.632 1.7 9004/(100 9350M429200)= 0.53mm< 月l/400 = 900/400= 2.25mmw = q2l24/(8EI) = 1.7 1004/(8 9350X429200)= 0mrm=冶 l/400= 100/400= 0.25mm滿足要求!4、支座反力計算梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部)承載能力極限狀態(tài)Rmax= max1.143qili, 0.393q

41、ili+qil2 = max1.143 2.28 0.9, 0.393 2.28 0.9+2.28 0.1 = 2.35kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為Ri = R2 = 2.35kN正常使用極限狀態(tài)R'max=maxi.i43q2li, 0.393q2li+q2l2 = maxi.i43 i.7 0.9, 0.393 i.7 8.9+i.7 0<i = i.75kN同理可得,梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'i = R'2= i.75kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm) 48X3可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)i主梁彈性模量E(N/mm2)20

42、6000主梁抗彎強度設計值_2用(N/mm 2)205主梁抗男強度設計值弋(N/mn)i25主梁截面慣性矩I(cm4)i0.78主梁截回抵抗矩W(cm )4.49主梁自重忽略不計，計算簡圖如下:2.35kN2.35kN膠2SI印0600I1、抗彎驗算0209主梁彎矩圖（kN m）戶 Mmax/W = 0.209 106/4490=46.63N/mm2w 用=205N/mn2滿足要求！2、抗剪驗算220522055145口,145農(nóng)2-0.145=ZS1452.205主梁剪力圖（kN）Vmax= 2.205kNnax = 2Vmax/A=2 X2.205 1000/424= 10.4N/mm2&

43、lt; 個25N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖（mm）而ax=0.05mmc舊 1/400 = 600/400= 1.5mm滿足要求!七、立柱驗算立桿穩(wěn)定性計算依據(jù)建筑施工模 板安全技術規(guī) 范JGJ162-2008鋼管類型 48X3立柱截面間積A(mm )424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立柱截回抵抗矩 W(cm )4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205入=h/i=1800/15.9=113.21<入=150長細比滿足要求！查表得，(|)= 0.51、風荷載計算Mw = 0.92X 1.4 >k>laXh2/10= 0.92X1.4 0.22 0.9 1.82/

44、10 = 0.07kN m2、穩(wěn)定性計算根據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范公式5.2.5-14,荷載設計值q1有所不同：1)面板驗算q1 = 0.9*1.2 (0.1+(24+1.5) 0M5)+0.9 -4 >2 M = 14.77kN/m2)小梁驗算q1 = max1.85+(0.3-0.1) 0a5/2, 1.85+(0.3-0.1) 0.25/2=1.87kN/m同上四六計算過程，可得：R1 = 0.12kN, R2 = 3.6kN, R3=0.12kN立柱最大受力 Nw= maxR，R2, R3+Mw/lb= max0.12, 3.6, 0.12+0.07/1.2= 3.66kN f= N/(小 A)+M/W = 3664.39/(0.5 424)+0.07 106/4490= 33.63N/mm2< 后 205N/mm2 滿足要求！八、可調(diào)托座驗算可調(diào)