變壓器油模型油溫

1、問題的提出能測(cè)到的溫度有限：環(huán)境溫度、油溫度、箱壁溫度對(duì)變壓器各部位溫度分布有個(gè)全面的認(rèn)識(shí)找到熱點(diǎn)溫度，保證油處理過(guò)程中造成油質(zhì)和絕緣的劣化油浸式電力變壓器自加熱能力分析和溫升油浸式變壓器的內(nèi)部發(fā)熱來(lái)源主要有鐵心中通過(guò)的磁通在鐵心中產(chǎn)生的損耗（鐵損）繞組中通過(guò)的電流在繞組中產(chǎn)生的損耗（銅損）。除此以外，繞組電流引起的漏磁通、鐵心過(guò)勵(lì)磁時(shí)在鐵心外的漏磁通會(huì)在各個(gè)結(jié)構(gòu)件，如線圈、鐵心結(jié)構(gòu)件、鐵心片、油箱中產(chǎn)生附加損耗。各種損耗都轉(zhuǎn)變?yōu)闊?，這些熱量作設(shè)計(jì)中給變壓器油加熱的熱源。一、熱源分析1.油浸式變壓器的損耗可以表示為下面的形式：式中：PT 為總損耗；PK 為空載損耗；PF 為負(fù)載損耗。變壓器在運(yùn)

2、行時(shí)，繞組內(nèi)通過(guò)電流，會(huì)產(chǎn)生負(fù)載損耗，其中包括繞組和引線的直流電阻損耗、導(dǎo)線在漏磁場(chǎng)中產(chǎn)生的渦流損耗、并聯(lián)導(dǎo)線中因漏磁場(chǎng)引起的不平衡電流損耗、漏磁場(chǎng)在結(jié)構(gòu)件(如夾件壓板油箱等)中引起的渦流損耗、漏磁場(chǎng)在鐵心中引起的附加損耗。對(duì)于小容量配電變壓器，負(fù)載損耗中主要是繞組和引線的直流電阻損耗，漏磁場(chǎng)引起的附加損耗比例很小。負(fù)載損耗可以表示為下面的形式式中：IH 為高壓繞組的額定電流；IL 為低壓繞組的額定電流；RH 為高壓繞組的直流電阻；RL 為低壓繞組的直流電阻。對(duì)于大容量的電力變壓器，負(fù)載損耗中的繞組和引線的直流電阻損耗仍是負(fù)載損耗的主要部分，但漏磁場(chǎng)引起的附加損耗比例不可以忽略不計(jì)。大容量變壓

3、器運(yùn)行時(shí)，繞組的安匝會(huì)產(chǎn)生大的漏磁場(chǎng)，所謂漏磁場(chǎng)是指磁通有一部分通過(guò)空氣，一部分磁路是鐵心，此時(shí)繞組的導(dǎo)線均處在漏磁場(chǎng)中，漏磁通會(huì)在導(dǎo)線中引起損耗。當(dāng)繞組電流比較大時(shí)，為減少渦流損耗，以便于繞制線圈，導(dǎo)線被分成數(shù)根截面積較小的導(dǎo)線并聯(lián)，這時(shí)并聯(lián)的導(dǎo)線圈中需要進(jìn)行換位。因?yàn)樽儔浩鲀?nèi)有漏磁場(chǎng)，漏磁通在并聯(lián)導(dǎo)線中感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)，不同導(dǎo)線在漏磁場(chǎng)中位置不同，此電動(dòng)勢(shì)的大小不同，從而引起不平衡電生不平衡電流損耗。變壓器的引線有損耗，可以用計(jì)算直流電阻損耗的方法計(jì)算引線的損耗。變壓器結(jié)構(gòu)件包括有油箱、夾件、鐵心拉板、拉螺桿、金屬壓板等，鐵心片在負(fù)載電流下的附加損耗也應(yīng)歸入附加損耗。變壓器油箱的損耗占附加損耗的

4、比重較大，可以分為繞組漏磁通引起的損耗，引線漏磁通引起的損耗和套管大電流穿過(guò)箱蓋引起的損耗。2.油浸式電力變壓器的空載損耗變壓器工作時(shí)，鐵心中通過(guò)和電源頻率相同的正弦變化的交變磁通。在鐵心磁性鋼片中通過(guò)正弦變化的交變磁通時(shí)，在磁性鋼片中有渦流損耗和磁滯損耗?？蛰d損耗的 99%以上是鐵心片中的損耗，空載電流在繞組導(dǎo)線中的損耗可以忽略不計(jì)?？蛰d損耗可以用下面的形式表示：式中：PZ 為鐵心中的磁滯損耗；PW 為鐵心中的渦流損耗；h為磁滯損耗系數(shù)；e 為渦流損耗系數(shù)；f 為電流頻率；Bm 為磁通密度的最大值。運(yùn)行中的變壓器負(fù)載變化時(shí)，繞組中的電流隨之變化。繞組電流增大時(shí)，繞組的電阻損耗和渦流損耗增加，

5、造成繞組熱點(diǎn)溫度的升高。由于磁通飽和的，此時(shí)鐵心損耗產(chǎn)生的熱量變化不大。在油循環(huán)過(guò)程心散熱油道并不與繞組的散熱油道直接相連，流經(jīng)鐵心散熱油道的熱油首先會(huì)進(jìn)入變壓器油箱頂部，使頂油溫度升高，然后進(jìn)入散熱器循環(huán)冷卻，再進(jìn)入到繞組的散熱油道。分析了變壓器的兩種損耗后得出，對(duì)頂層油溫產(chǎn)生直接影響的是變壓器的鐵心損耗，它對(duì)繞組熱點(diǎn)溫度不產(chǎn)生直接影響；對(duì)繞組熱點(diǎn)溫度的產(chǎn)生起決定作用的是繞組導(dǎo)線中的直流電阻損耗和渦流損耗。二、油浸式電力變壓器熱過(guò)程和溫升變壓器在運(yùn)行時(shí)產(chǎn)生的損耗(包括空載損耗和負(fù)載損耗)以熱的形式通過(guò)油、油箱壁和散熱器散發(fā)到周圍的空氣中。變壓器熱量的散發(fā)通過(guò)傳導(dǎo)、對(duì)流和輻射三種形式。具體地說(shuō)

6、，繞組和鐵心內(nèi)部的熱量傳遞到表面靠傳導(dǎo)形式傳遞，繞組和鐵心表面的熱量散發(fā)到變壓器油中主要靠對(duì)流的形式散發(fā)。散發(fā)到變壓器油中的熱量使油箱中的變壓器油溫上升，密度下降，產(chǎn)生傳遞熱浮力。而變壓器油在熱浮力的推動(dòng)下從油箱上部進(jìn)入連接油管，通過(guò)油管進(jìn)入散熱器。在散熱器中的油經(jīng)過(guò)和外面空氣的熱交換，油溫降低，油從油箱下部進(jìn)入連接油臂，通過(guò)油管重新進(jìn)入變壓器油箱，形成自然循環(huán)。在這個(gè)循環(huán)中，熱量從變壓器油傳給油箱和散熱器內(nèi)壁，由油箱和散熱器內(nèi)壁傳到外壁，然后主要通過(guò)對(duì)流和輻射形式散到空氣中。隨著發(fā)熱過(guò)程的繼續(xù)，繞組、鐵心等發(fā)熱體本身的溫度上升速度就逐漸減慢，經(jīng)過(guò)一段時(shí)間后，發(fā)熱體本身的溫度不再升高，他們所產(chǎn)

7、生的熱量將全部散發(fā)到周圍介質(zhì)中，即時(shí)間內(nèi)發(fā)熱體產(chǎn)生的熱量等于時(shí)間內(nèi)發(fā)熱體向周圍介質(zhì)散發(fā)的熱量，這時(shí)，變壓器達(dá)到了熱穩(wěn)定狀態(tài)，各部件的溫度不再變化。熱量可以向各個(gè)方向傳熱，主要包括水平方向和豎直方向。每個(gè)方向的傳熱量是不同的，同一方向不同位置的傳熱量也可能不同，這與油流在變壓器內(nèi)的方向和流速有關(guān)。油流對(duì)變壓器的熱傳遞起重要的作用。油速對(duì)變壓器溫升的影響穩(wěn)態(tài)時(shí)變壓器內(nèi)部的油流速度最大值為 0.2m/s，低于規(guī)定的0.5m/s，產(chǎn)生油流帶電現(xiàn)象。通過(guò)加大處的油流量可以提高速度，進(jìn)而使強(qiáng)油循環(huán)變壓器有更好的冷卻效果。本文在原有模型基礎(chǔ)上計(jì)算了左右油速為 3m/s 與 4m/s 時(shí)的變壓器溫度場(chǎng)與油流場(chǎng)

8、分布。三種油速下變壓器內(nèi)部油流、高低壓繞組與鐵心平均溫升的對(duì)比，可以看出隨著油速的增大各部件的平均溫升在逐漸降低。在熱平衡狀態(tài)下，熱量向外的路徑是很復(fù)雜的，以自然風(fēng)冷油浸式變壓器為例，其熱量的過(guò)程如下：1、變壓器繞組、鐵心等發(fā)熱體的熱量，由它們內(nèi)部最熱點(diǎn)以傳導(dǎo)方式傳到被油冷的各自表面；2、熱量由繞組、鐵心等發(fā)熱體的表面通過(guò)對(duì)流方式向附近的油傳遞，并使油溫逐漸上升；3、熱油經(jīng)對(duì)流方式把熱量散發(fā)到油箱或散熱器的內(nèi)表面；4、油箱或散熱器內(nèi)表面的熱量與油箱本身產(chǎn)生的熱量經(jīng)傳導(dǎo)方式向其外表面?zhèn)鬟f；5、最后，所有的熱量均以對(duì)流和輻射的方式通過(guò)油箱和散熱器外表面向周圍環(huán)境空氣散熱。從熱量過(guò)程可知，變壓器內(nèi)部

9、各部位的溫度不僅與繞組、鐵心等發(fā)熱源產(chǎn)生的熱量大小有關(guān)，而且，還與熱源周圍散熱條件有關(guān)由于這兩方面的因素，使得繞組最熱點(diǎn)溫度并非出現(xiàn)在漏磁場(chǎng)及渦流損耗最大的繞組端部，而是在繞組上端部附近，位于繞組高度方向的7580%處。壓器內(nèi)部產(chǎn)生的熱量和散出的熱量相等時(shí)，熱量就達(dá)到了平衡狀態(tài)，各部件的溫度不再變化。變壓器內(nèi)部沿水平方向的溫度分布如圖2.3 所示，沿垂直方向的溫度分布如圖 2.4 表示。曲線 1-2 表示熱量由繞組和鐵芯內(nèi)部傳至繞組和鐵芯表面，傳熱方式為傳導(dǎo)，這部分溫差通常只有幾度。曲線2-3 表示熱量由繞組和鐵芯表面通過(guò)對(duì)流方式傳至變壓器油中，其溫差約為繞組對(duì)環(huán)境溫升的 2030%。曲線 4

10、-5 表示熱量由油傳至油箱或散熱器內(nèi)表面，其溫差不大。曲線 5-6 表示熱量由油箱或散熱器內(nèi)表面?zhèn)髦镣獗砻?，其溫差不超過(guò) 23。曲線 6-7 表示熱量由油箱或散熱器外表面?zhèn)髦林車諝庵?，這部分溫差較大，約占繞組對(duì)空氣溫升的 6070%。上所示的是油浸式變壓器沿繞組高度的溫度分布。它的基本思想是假設(shè)繞組的高度引起的發(fā)熱的損耗值不變，因而溫度沿高度按線性增加。各繞組內(nèi)的油溫，從底部到頂部，不論其冷卻方式如何，均是按線性增加。繞組任何位置的溫升，從上到下也呈線性增加。圖2-8 中所示的繞組溫度和油溫度是隨溫度升高而增加且相互平行的兩條直線，左邊的實(shí)線是繞組內(nèi)部油的溫度分布，右邊的虛線是繞組的溫度分布

11、，并且不考慮環(huán)境溫度的影響，都以溫升來(lái)表示。沿繞組高度的任何一個(gè)相同高度的位置上，繞組的溫升直線和油的溫升直線間差值為常數(shù) g。g 為繞組平均溫升與油平均溫升的差。由于散熱條件的不均勻等因素影響，繞組熱點(diǎn)的溫升比繞組頂部的溫升要高，而這個(gè)溫升最高的點(diǎn)很難表示在簡(jiǎn)化的溫度分布曲線上，因此用一個(gè) Hgr，值來(lái)修正熱點(diǎn)溫升，該值是熱點(diǎn)溫升與繞組頂部油的溫升的差值。顯然 Hgr 大于 gr。為了計(jì)算上的方便，令H=Hgr/gr，H 稱為熱點(diǎn)系數(shù)，其值與變壓器容量、短路阻抗和繞組結(jié)構(gòu)有關(guān)。其對(duì)于配電變壓器，H 為 1:1；中型和大型變壓器取 1:3；一般容量較小和短路阻抗較低的變壓器，H 值較小。這是考

12、慮了變壓器端部幅向漏磁發(fā)熱的影響。對(duì)于ON 冷卻方式的變壓器，各繞組之間的差異不明顯，故可認(rèn)為繞組頂部油溫等于油箱內(nèi)的頂層油溫。對(duì)于 OF 和 OD 冷卻方式的變壓器，繞組頂部的油溫等于底部油溫加上該繞組內(nèi)部的平均油溫與底部油溫之間差值的二倍。三、電力變壓器溫升限值四、油浸式電力變壓器的溫升1.暫態(tài)分析油浸式變壓器是由繞組、鐵心、變壓器油及其它結(jié)構(gòu)件共同組成的整體。變壓器溫升分析經(jīng)常用到的時(shí)間常數(shù)有三個(gè)。一個(gè)是反映整臺(tái)變壓器包括變壓器油、結(jié)構(gòu)件的時(shí)間常數(shù)，一般在 15 小時(shí)，較小的適用于結(jié)構(gòu)緊湊的大型強(qiáng)油循環(huán)冷卻的變壓器；較大的適用于自冷式變壓器；第二個(gè)是繞組對(duì)變壓器油的時(shí)間常數(shù)，約在 510

13、 分鐘之間，反映了繞組與油之間的溫差隨著損耗變化的過(guò)程；第三個(gè)是鐵心對(duì)變壓器油的時(shí)間常數(shù)，反映了鐵心與油之間的溫差隨著損耗變化的過(guò)程。假定在 t=0 時(shí)，發(fā)熱過(guò)程開始，經(jīng)過(guò)時(shí)間 t 后，繞組的溫升是1，鐵心的溫升是2，變壓器油的溫升是3。于是可以得到下面三個(gè)方程。式中：P 為損耗；A 為對(duì)流表面；k 為總傳熱系數(shù)；c 為比熱容；m為重量；Q 為熱量；為熱導(dǎo)率；=x 為溫升；d=dx 為無(wú)限小的溫升增量；t 為時(shí)間；Dt 為無(wú)效小的時(shí)間增量；dx/dt=x 為溫升對(duì)時(shí)間的導(dǎo)數(shù)；為穩(wěn)態(tài)的符號(hào)；1、2、3 分別為繞組、鐵心和變壓器油的下標(biāo)。方程(2.6)表示繞組的發(fā)熱過(guò)程，方程的右側(cè)是在時(shí)間 dt

14、內(nèi)繞組的發(fā)熱，左側(cè)第一項(xiàng)是繞組增加的熱量，第二項(xiàng)是傳到變壓器油中的熱量。式(2.7)表示鐵心的發(fā)熱過(guò)程，其中各項(xiàng)的意義同式(2.6)。式(2.8)表示變壓器油的發(fā)熱過(guò)程，右側(cè)第一項(xiàng)表示從繞組接受的熱量，第二項(xiàng)表示從鐵心接受的熱量，第三項(xiàng)表示鋼結(jié)構(gòu)件中附加損耗產(chǎn)生的熱量，左側(cè)第一項(xiàng)表示變壓器油熱量的增量，第二項(xiàng)表示傳到周圍環(huán)境中的熱量。解式(2.6)、(2.7)、(2.8)，得到三種物質(zhì)溫升和冷卻隨時(shí)間的變化關(guān)系如下式所示：在知道變壓器的參數(shù)和起始條件后，由式(2.9)、(2.10)、(2.11)可以得到變壓器繞組、鐵心和變壓器油的溫度隨時(shí)間變化的關(guān)系如圖2.5 和圖 2.6 所示。圖 2.5

15、和圖 2.6 中：1 為繞組；2 為鐵心；3 為變壓器油。由兩圖得出：變壓器升溫時(shí)，繞組溫度最高，因此變壓器的熱點(diǎn)溫度應(yīng)出現(xiàn)于變壓器繞組上。2. 油浸式變壓器溫度分布這是目前油浸式變壓器運(yùn)行及溫升試驗(yàn)中測(cè)得的接近油箱頂部的油的溫度，也稱上層油溫。變壓器中的油在溫差或油泵驅(qū)動(dòng)下，從底部經(jīng)各個(gè)繞組內(nèi)部和外部的油道，包括鐵芯中的油道，流過(guò)頂部，因而頂層油溫反映的是各部分油匯合后的溫度。顯然不同冷卻方式變壓器反映的熱點(diǎn)溫度與頂層油溫的差值不同，而且當(dāng)負(fù)載電流突然增大或強(qiáng)迫冷卻裝置突然停止時(shí)，頂層油溫不反映繞組熱點(diǎn)溫度和繞組頂部油溫的變化。繞組頂部油溫度是指變壓器繞組的頂部附近油的溫度。這個(gè)部位的油靠近

16、繞組，因而可認(rèn)為此項(xiàng)頂部油溫更能反映繞組溫度的變化。現(xiàn)場(chǎng)容易到的溫度有環(huán)境溫度，箱壁溫度，變壓器油溫度。根據(jù)這些測(cè)量值怎樣確定油溫和熱點(diǎn)溫度。熱點(diǎn)溫度的經(jīng)驗(yàn)公式可有頂層油溫得到；而過(guò)程用到的油溫選取平均油溫為宜，進(jìn)出口油溫不能很好地反映平均油溫。平均油溫由頂層油溫得到。因此，落腳到頂層油溫上。長(zhǎng)期以來(lái)，人們對(duì)變壓器中的發(fā)熱和冷卻問題研究較少，知之不多。其，一方面是先前在變壓器容量不是十分大的情況下，熱問題沒有引起人們足夠的重視；另一方面它涉及到傳熱學(xué)、流體力學(xué)、電磁學(xué)的邊緣學(xué)科，其復(fù)雜性和試驗(yàn)難度也限制了其自身的發(fā)展。人們對(duì)熱點(diǎn)溫升的估計(jì)所采用的公式基本上是經(jīng)驗(yàn)得來(lái)的。現(xiàn)在人們己經(jīng)認(rèn)識(shí)到對(duì)變壓

17、器熱的判定是絕緣可承受的最熱點(diǎn)溫度。目前，變壓器熱點(diǎn)溫度的監(jiān)測(cè)方法有直接測(cè)量法和間接計(jì)算法。直接測(cè)量法是在變壓器靠近導(dǎo)線部位或?qū)Ь€線餅中安裝溫度傳感器，直接測(cè)量繞組的熱點(diǎn)溫度。多數(shù)傳感器可以直接埋入流道的間隙或埋餅間隙以及流道的處。繞組內(nèi)埋設(shè)傳感器可能影響到變壓器的絕緣，對(duì)變壓器的正常運(yùn)行產(chǎn)生影響。并且每臺(tái)變壓器熱點(diǎn)溫度的位置是不同的，無(wú)法準(zhǔn)確確定熱點(diǎn)的位置。傳感器的放置處不一定是熱點(diǎn)溫度處，測(cè)量結(jié)果可能并非繞組的熱點(diǎn)溫度。因此，直接測(cè)量法監(jiān)測(cè)變壓器熱點(diǎn)溫度還需要進(jìn)一步研究，實(shí)際中經(jīng)常使用間接計(jì)算法熱點(diǎn)溫度。間接計(jì)算法主要包括熱模擬測(cè)量法、溫升導(dǎo)則計(jì)算法、神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)計(jì)算方法、數(shù)值計(jì)算法以及熱路模

18、型方法。溫升導(dǎo)則計(jì)算法：自然循環(huán)方式下：熱點(diǎn)溫度環(huán)境溫度額定負(fù)荷下頂部溫升熱點(diǎn)對(duì)繞組頂部油的溫升強(qiáng)油循環(huán)方式下：熱點(diǎn)溫度環(huán)境溫度額定負(fù)荷下底部溫升2（額定負(fù)載下油平均溫升額定負(fù)荷下頂部溫升）熱點(diǎn)對(duì)繞組頂部油的溫升熱點(diǎn)溫度環(huán)境溫度高于環(huán)境溫度的頂部溫升熱點(diǎn)對(duì)繞組頂部油的溫升Annex G 給出了不同算法，將瞬時(shí)過(guò)載時(shí)變壓器內(nèi)部的迅速溫升以及在負(fù)載周期中的環(huán)境溫度的改變計(jì)入公式，對(duì)文獻(xiàn)9的公式 7 給出了如下修正：熱點(diǎn)溫度環(huán)境溫度+高于環(huán)境溫度的底層油溫升+熱點(diǎn)區(qū)域高于底層油溫的溫升+熱點(diǎn)區(qū)域高于油溫的熱點(diǎn)溫升。兩種計(jì)算方法均可計(jì)算變壓器繞組熱點(diǎn)溫度。但這些公式得到的結(jié)果和實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)仍有一定差距，因

19、此應(yīng)對(duì)公式進(jìn)行修正以得到更加精確的結(jié)果?；跓犭婎惐壤碚摰挠徒诫娏ψ儔浩鳠狳c(diǎn)溫度計(jì)算模型1、IEEE 模型：溫升模型IEEE C57.91-1995 標(biāo)準(zhǔn)的推薦導(dǎo)則模型是用純熱力學(xué)和傳導(dǎo)原埋推出一種較為精確的變壓器頂層油溫升計(jì)算公式。式中，為額定負(fù)載下頂層油對(duì)環(huán)境溫度的溫升；I 為實(shí)際負(fù)載占額定負(fù)載的比率(簡(jiǎn)稱負(fù)載率)；K 為額定負(fù)載下負(fù)載損耗占非負(fù)載損耗的比率；指數(shù) n 由變壓器的冷卻形式?jīng)Q定。當(dāng)頂層油對(duì)環(huán)境溫度的溫升已知時(shí)，頂層油溫可由下式得到：式中，為環(huán)境溫度。2 變壓器頂層油溫模型變壓器頂層油溫升模型因未能準(zhǔn)確反映環(huán)境溫度變化對(duì)頂層油溫的動(dòng)態(tài)影響而存在局限性。為更準(zhǔn)確地頂層油溫，將環(huán)

20、境溫度直接以變量形式加入變壓器頂層油溫一階微分方程式后可得：此微分方程的解為頂層油溫， 即式中，許多學(xué)者為頂層油溫的末態(tài)溫度；，不足提出了改進(jìn)意見。為頂層油溫的初態(tài)溫度。進(jìn)而，文章給出了線性化模型。為了使模型更精確，考慮滯后時(shí)間變量、熱輻射影響、不同離散方法、熱時(shí)間常數(shù)以及油粘滯度隨溫度變結(jié)果的影響。最終得到的模型待定參數(shù)達(dá)到 9 個(gè)?；瘜?duì)模型變壓器頂層油溫?zé)崮Ｐ陀绊懸蛩胤治黾捌涓倪M(jìn)基于變壓器頂層油溫的動(dòng)態(tài)建模劉 輝 1，索南加樂 1，宋國(guó)兵 1，羅軍明 2提出用非線性電路模擬變壓器散熱過(guò)程，得出變壓器頂層油溫精確的中的試驗(yàn)結(jié)果顯示在 0.55-1.1 倍負(fù)載電流下，得到的計(jì)算公式。頂層油溫與

21、測(cè)量值誤差在 3以內(nèi)，滿足工程要求。綜合變壓器的對(duì)流輻射敞熱并且考慮變壓器的冷卻方式變壓器的熱融實(shí)際上并不是線性的。非線性的熱陽(yáng)可以用r 面的這個(gè)等式米描述：Dq = R× qnthR式中RthR 是Rth 的額定值，也就是在q 、q、n 均為額定已知值時(shí)求出的Rth 值Dq溫差Coil變壓器油的熱窖，Jqoil變壓器的油溫，RoilR變壓器油在額定狀況下的熱阻qamb環(huán)境溫度，如果我們定義：-負(fù)載損耗和空載損耗在額定負(fù)載下的比值( I pu = 1.00 )；式中t oil油的時(shí)間常數(shù)1toiloilRoil= R×CnIpu負(fù)荷電流標(biāo)么值R下標(biāo)說(shuō)明，表示額定負(fù)載、穩(wěn)態(tài)、

22、環(huán)境溫度在 30Dqoil = qoil -qambDqoilR在額定負(fù)載qoil 與額定環(huán)境溫度的差值I 2 b +1dq pu× (Dq)1 oil + (q)1= t-qnnb +1oilRoiloilambdtDt é I 2 b +1ùn úúûê pu×(Dq) n -(q1)1不難得到差分方程： Dq-q=oiltoilb +1oilRoilambêë上述方程的qoil 的解是關(guān)于 Ipu (t)和qamb (t)隨時(shí)間變化的幽數(shù)，這個(gè)差分方程是顯式差分方程。新的Dqoil 的值，的值可以直接疊加到前面按照時(shí)間每一步已經(jīng)算出的qoil 上。通常我們認(rèn)為取變壓器頂層油溫來(lái)代表整個(gè)油溫是最好的，因?yàn)樽儔浩魍鈿ろ敳客ǔ６加袀€(gè)非電量測(cè)量裝置來(lái)顯示變壓器頂層的油溫也有人爭(zhēng)議說(shuō)用變壓器底部的油溫來(lái)代表整個(gè)油溫可能會(huì)更好一些。同冷卻方式和冷卻介質(zhì)的指數(shù) n 值見表 2MIT 改進(jìn)的頂層油溫模型與參數(shù)辨識(shí)式中，top( i) 為頂層油溫；amp(