砂井聯(lián)合水泥土攪拌樁復(fù)合地基固結(jié)解析解

1、.第35卷增刊2巖 土 力 學(xué)v0135 Supp22014年10月Rock and Soil Mechanics0ct2014文章稿號(hào)：l0007598(2014)增2022309砂井聯(lián)合水泥土攪拌樁復(fù)合地基固結(jié)解析解秦康1一，盧萌盟12，蔣斌松1，2(1中國礦業(yè)大學(xué)深部巖土力學(xué)與地下工程國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，江蘇徐州22l0082中國礦業(yè)大學(xué)力學(xué)與建筑工程學(xué)院，江蘇徐州221008)摘要：砂井聯(lián)合水泥土樁復(fù)合地基是一種新型的復(fù)合地基加固技術(shù)，既可以加快軟土地基固結(jié)時(shí)間，又可以增強(qiáng)軟土地基 的強(qiáng)度。針對(duì)該組合型復(fù)合地基的布樁特點(diǎn)，該類復(fù)合地基可以簡化成以水泥土攪拌樁為中心的軸對(duì)稱固結(jié)模型，并假定孔

2、 隙水沿徑向滲流到砂井體內(nèi)的流量等同于砂井體內(nèi)排出的水量，考慮砂井的涂抹效應(yīng)，推導(dǎo)出該類型下砂井聯(lián)合水泥土攪拌 樁復(fù)合地基固結(jié)方程。根據(jù)實(shí)際工程荷載多數(shù)單級(jí)施加和地基附加應(yīng)力呈梯形分布的特點(diǎn)，得出了砂井聯(lián)合水泥土樁復(fù)合地 基固結(jié)解析解。通過對(duì)單級(jí)荷載情況下的復(fù)合地基固結(jié)解析解的退化，得出了瞬時(shí)施加荷載下的解析解。最后分別針對(duì)井徑 比、加荷歷時(shí)、樁一土模量比、砂井滲透系數(shù)等影響因素，對(duì)復(fù)合地基固結(jié)性狀進(jìn)行了分析。該解答對(duì)提高此類復(fù)合地基的 設(shè)計(jì)和計(jì)算水平有一定的理論指導(dǎo)意義。關(guān)鍵詞：組合型復(fù)合地基；砂井；水泥土攪拌樁；固結(jié)；解析鼴中圖分類號(hào)：Tu 473文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：AAnalytical sol

3、ution for consolidation of composite fbundation with sand drains and cement-soil mixing pilesQIN Kan91一，LU Mengmen91一，JIANG Binson912 (1StateKeyLaboratoryforGeomechallics柚dDeepunde曙rourIdEngineering，chiIlaUniVersnyofMiningTechnologyxuzllou，JiallgsLl221008，China； 2school ofMech鋤icsCiVil Engineering，c

4、hiIla utliVers崎ofMilljng aIld Technology，xu吐ou，JiaIIgsu 221008，China)Abstract：The combined composite foundation improved by both s粕d drain aIld cementsoil mixing piles，is a new technique of gmund impmVement for soR soilSIt can not only accelerate t11e consolidation process but also enll鋤ce tlle bear

5、ing c印ac時(shí)of廿le soft soil fbulllationAccording to tIe configuration of tlle pile and saIld drains，tllis type of composite fouIldation is simplif；ied aLs a11aXisymmetric model witll the cememsoil mixing piles Iocated at t11e center of the unit cellThe water is嬲s岫ed to now into thesalld drain白o(hù)m the ce

6、mer alongle radial direction and the water nows into the s柚d drain is equalto t11at flows out of it，ie，the equal now assuIllption at me soilsand draill inte晌ceIn tllis way，the smear e仃bct ofthe sand drain can be taken into account and theconsolidation equation for mis type of composite foundafion is

7、 developedThen anal”ical solmion is obtained for t】1e loading scheme which is applied gradually and the s仃ess increment is dis仃ibuted in a trapezoid f-om in tIle venical directionFunlle加ore，謝tIl degeneration of me obtained solution to tlle sinlple caSes，tlle anal”ical solution u11der an instaIlt 10a

8、ding is presentedFimllytheinfluences of the following parameters，including the ratio of influenced zone radius to sand drain radius，me loading period，pilesoil compression modulus arId sallddrains pemeability coefficient，are investigatedThis a11al”ical solution has a tlleoretical significance to impm

9、Ve the design and tlle calculation ofmis妙pe of composite fouIldationKey words：combined composite found撕on；sand drain；cementsoil mixing piles；consolidation；analytical solution土樁復(fù)合地基在地基處理方面的優(yōu)缺點(diǎn)，在軟土地1 引 言區(qū)采用砂井聯(lián)合水泥土樁處理技術(shù)，既可以達(dá)到地砂井聯(lián)合水泥土攪拌樁是處理軟土地基的一種基土的承載力和變形要求，又可以加快地基土的固 新型組合樁型11，綜合考慮了砂井復(fù)合地基和水泥結(jié)。收稿日期：2014

10、一0104 基金項(xiàng)目：中央高?；究蒲袠I(yè)務(wù)費(fèi)專項(xiàng)資金(No2013QNA43)；國家自然科學(xué)基金(No51009135)：中國博士后科學(xué)基金(No2叭2T50525)。 第一作者簡介：秦康，男，1987年生，碩士研究生，主要從事地基處理方面的工作。 通訊作者：盧萌盟，男，1979年生，博士后，副教授，碩士生導(dǎo)師，主要從事軟黏土力學(xué)與地基處理等方面的科研和教學(xué)工作。Emajllmm79126com*;224巖土力學(xué)水泥土樁的滲透性小于軟土的滲透性，尤其在 概念明晰合理?；诖耍瑢?duì)組合型復(fù)合地基固結(jié)問 實(shí)際水泥攪拌樁施工中水泥土樁表面會(huì)出現(xiàn)泥皮現(xiàn)題進(jìn)行了研究，并給出了該問題的解析解答。 象，大大地

11、降低了水泥土樁的滲透性，故可將水泥土攪拌樁視為不排水樁進(jìn)行分析。軟土的滲透性通 常遠(yuǎn)小于砂井的滲透性，砂井作為散體材料樁的一。甲。9。甲。砂種形式，其固結(jié)分析比較成熟12_6J，而于低滲透性 或者無滲透性的樁體組成的復(fù)合地基的固結(jié)研究相 對(duì)較少。楊濤等【7J將復(fù)合地基視為均質(zhì)復(fù)合材料， 考慮樁土相互作用，建立了不排水端承樁復(fù)合地基的固結(jié)方程。邢皓楓等【8】在復(fù)合地基固結(jié)分析中，圖l砂井聯(lián)合水泥土樁平面布置圖以孔隙水排出量等于單元體積減少量關(guān)系，并考慮Fig1Layout of sand drain weIl 水泥土樁的滲透性，得到了該問題的固結(jié)解析式。and cementsoiI mixing

12、 piles 鄭俊杰等【9J在石灰樁復(fù)合地基固結(jié)分析中考慮樁體水泥I：攪拌目遇水膨脹的特性，以砂井地基固結(jié)理論對(duì)該問題進(jìn)行了研究。盧萌盟等【l oJ以軸對(duì)稱固結(jié)模型為基礎(chǔ)，砂。f：7一、假定樁體為不排水樁，推導(dǎo)出不排水樁復(fù)合地基固 結(jié)控制方程，并給出了瞬時(shí)加荷和單級(jí)加荷情況下 的地基固結(jié)度解析解。隨著地基處理技術(shù)的不斷發(fā) 展，組合型樁復(fù)合地基技術(shù)在工程中得到了大量的 應(yīng)用，引發(fā)了對(duì)其固結(jié)理論的研究。陳蕾等【lll研究 了排水粉噴樁復(fù)合地基的固結(jié)問題，通過對(duì)地基模2控制方程推導(dǎo)型的簡化分析，以排水板為中心，超孔隙水壓力的在實(shí)際的施工過程中，經(jīng)常采用梅花樁布置方 消散規(guī)律是由四周向中心滲透，假定粉

13、噴樁不透案(見圖1)。 水，考慮排水板具有承受荷載的作用并滿足等應(yīng)變本文采用的基本假定：(1)剛性基礎(chǔ)下等應(yīng)變 假設(shè)，利用軸對(duì)稱固結(jié)理論求得了地基的固結(jié)表達(dá)條件成立，即樁體、砂井、土體豎向變形相等； 式，但假定排水板以及涂抹區(qū)的壓縮模量與土體的(2)地基土徑向滲透系數(shù)連續(xù)變化，即t(，)=吒壓縮模量相同。葉觀寶等【l2】研究了水泥土樁聯(lián)合塑廠(，)；(3)不考慮水泥土攪拌樁的滲透性；(4)荷料排水板的組合型復(fù)合地基固結(jié)問題，以孔隙水壓 載在地基中引起的平均附加應(yīng)力為時(shí)間的函數(shù)，即 力由中心向四周滲透為模型，假定樁體為透水樁， 盯=盯(f)：(5)砂井內(nèi)徑向滲流可以忽略不計(jì)，砂 未考慮排水板的承

14、載與變形，建立了等價(jià)豎向和徑 井內(nèi)任一點(diǎn)的孔壓沿徑向一致；(6)樁周土體流向 向固結(jié)系數(shù)，求得了瞬時(shí)加荷下復(fù)合地基固結(jié)表達(dá) 砂井的流量等于砂井向上排出的水量。式。由平衡方程：本文在已有研究的基礎(chǔ)上，借鑒文獻(xiàn)13排水系統(tǒng)簡化分析方法，見圖l。陰影部分一個(gè)砂井對(duì)兀(彳一嘜)五十7c瑤瓦，+醒玩：=仃(f)(1)攪拌樁的貢獻(xiàn)為砂井截面積的l3，一個(gè)攪拌樁位式中：瓦。為砂井中平均應(yīng)力；。為砂井半徑：玩： 于砂井排水界面的邊界處，攪拌樁對(duì)砂井影響區(qū)域?yàn)椴慌潘畼镀骄鶓?yīng)力；：為不排水樁半徑；玩為土 的貢獻(xiàn)為攪拌樁截面積的13，影響區(qū)域內(nèi)攪拌樁 中任一深度的平均應(yīng)力；名為不排水樁影響區(qū)半徑。 發(fā)揮的作用仍為一

15、個(gè)攪拌樁的截面積。簡化后的排由等應(yīng)變條件可得 水系統(tǒng)(見圖2)是以攪拌樁為中心向四周滲透的模型，單個(gè)砂井在圓形影響區(qū)域內(nèi)的等效半徑相比!：鼉掣=罟：巳(2)NEsEnEc2于影響區(qū)半徑可忽略不計(jì)。假設(shè)水泥土樁為不透水樁，砂井位于水泥土樁影響范圍的外邊界處，孔隙 式中：云。為地基土任一點(diǎn)的平均超靜孔壓；五。，為 水由中心向四周滲透，并采用井周流量相等的假設(shè)， 砂井內(nèi)任一深度徑向的平均超靜孔壓；E、E。、乞： 即流入砂井的水量等于由排水板流出的水量，這樣 分別為地基土、砂井、水泥土樁的壓縮模量；氏為 即可考慮砂井井阻對(duì)組合型復(fù)合地基固結(jié)的影響， 復(fù)合地基體積應(yīng)變。增刊2秦康等：砂井聯(lián)合水泥土攪拌樁

16、復(fù)合地基固結(jié)解析解式(9)等式兩端對(duì)，積分，并利用邊界條件(7)可得盱乙+簧隆詈剝竹睜酬(10)式中：竹)2(：赤出圖3復(fù)合地基周結(jié)簡化模型反(，)2!南出Fig3 SimpUned mOdel fbr consoHdationof composite fbundation土體任一深度的超孔隙水壓力表達(dá)式可表示為。5 2豳仨2刪皿n2【2冊(cè)az半卦。一圮喀等將式(12)代入式(10)，可得式中：I(r)為地基土徑向滲透系數(shù)，是一個(gè)關(guān)于玨乙+籌睜等等卜 ，徑向坐標(biāo)的函數(shù)；缸，為砂井豎向滲透系數(shù)：托為水的重度。其中：由式(1)、(2)可得4(，)=E鞏(x)d，兵=鏘 (14)：堡型二墊二墮生!率

17、(4)H氐一i而i下雨i丌盡(，)=仨域(x)出式中：啊=1；，22=名2；X=巨1巨；匕=Ec27Es o式(4)兩端對(duì)時(shí)間求導(dǎo)，可得式中：只為考慮土體涂抹效應(yīng)的因子，具體求解方墮：!竺型二：!|蘭二塑二璧法見文獻(xiàn)【6。為便于與文獻(xiàn)11的對(duì)比分析，本文中徑向滲透系數(shù)變化模式采用與文獻(xiàn)6中的模式現(xiàn)乓陽(，z；1)+以?藝+胛剮1。本文丘的具體表達(dá)式為根據(jù)軸對(duì)稱情況下固結(jié)方程：只=若I h魄，等+(“蚓警r卦等等一魯，a，I氏砂Jaz2af由邊界條件可得卜等+哥，r=名：“。=云。1(7)式中：J=氣：；口=顫氏，顫為擾動(dòng)區(qū)土體水平r：t：墮：o(8)滲透系數(shù)。 整個(gè)地基內(nèi)沿徑向的平均孔壓可表示

18、為式(6)兩端對(duì)，進(jìn)行積分并結(jié)合邊界條件(8)可得云=爿e2刪少+脅他。叫 ，等=簧(魯+等等(齋一南)c9，a，2氏afaz2 J礦(，)廠(，)J式(16)化簡，可得式中：k為未擾動(dòng)區(qū)土體水平向滲透系數(shù)；七，為土云：墮j云。+三云?！?三=_一甜j+弋材cl(17)LlJ體豎向滲透系數(shù)。226巖土力學(xué)2014年由式(3)、(13)、(17)可得將式(21)代入式(23)可得砉限乙一-cB等+彳蒜+c爭(zhēng)一?；?一掣k一 墮勞E(24)粵(一磊+)(18)式中：誓進(jìn)一步化簡可得c=卜意南每爿磊=睜等)乙一譬(1”，置押?(一1)+刀；墨+I拂肚等。(25)B：一爿生L二一 最砰(，z；一1)+

19、砰K+聹；墨心力；一la2蒎一幢f，亙2三一上墮1(20)肚萼+嘉，2：，raz2門；一1【az2砰az2 J一=一l一一lazf。刀； f a“1 a“。1 1礬遞一1l犰af J本文采用頂面排水底面不排水的邊界條件：= 叭 一珧力 = O由式(19)可得(26)剽吉+等)等一彳驀面2l百+ij百一蕊，業(yè)七，z、一匕= H力一IJ 0(21)在初始時(shí)刻(f：0)，地基內(nèi)的總附加應(yīng)力由害=協(xié)等等一彳等可2Tj可叫可土體和砂井內(nèi)的孔隙水承擔(dān)，有效應(yīng)力為0，此時(shí)土體和樁體均未發(fā)生變形，氏=乞=0，由等應(yīng)變由式(5)、(13)、(17)、(20)可得關(guān)系式(2)，可得一艫百1+i一百專F1=，z；一

20、1：玎；一1乎f=0：仃s=甜s。盯。1=材。1(27)胛?聆；胛；zR將式(1)、(27)代入式(17)，可得新的初始嘲；掣等卅M考斟條件：巨k(，z；一1)+砰K+，z剮“(z，o)=盯(z，o)(28)詈砉眵壽爭(zhēng)霹一1I az2群芘2I3方程求解(22)設(shè)式(24)非其次方程的解為由式(19)、(22)可得一4墮：盟絲cI匕壚薹啪)Sin(割鉑(乙f)=乙(，)sinl等z(29)(29)刪2l11“az2胛；2式中：M=莩冗(m-1，23， )：乙(f)為時(shí)間嘲；a，z；孿卻；隆毒孕 +一蠢以；(一1)+砰E+行猢的函數(shù)。將式(29)代入式(19)，可得氏，z；f a2甜1 a2蚴1考

21、一ll az2砰玉2 j(23)石=薹( 等msin(引，增刊2秦康等：砂井聯(lián)合水泥土攪拌樁復(fù)合地基固結(jié)解析解 227將式(29)代入式(24)，可得乙(f)的方程是一個(gè)常微分方程，其解可表示為薹B(爿晰in(芳z)一薹彳2珊，已(滬e哪LQ(f)edf+乙(o)(38sin(魯z)一薹c(等)2獬in(等z)一。薹獬in(割=一掣，利用三角函數(shù)的正交性，式(31)兩端同乘以晶2薹吾布e唧sin(甜sin(等z，并在(。，胃)上積分，式(3-)可化簡為小風(fēng)7譬掣sin(割批+一彳(等2一。c，+B(等)4一c(等)2j沁0)sin(等z)az(39)將式(36)、(38)代入式(30)，可得復(fù)

22、合地啪卜知掣sin(等z)az，基任一點(diǎn)的平均超靜孔壓：整理后可得云=吾pn睜)艫吉毳e堿fsin【號(hào)zJ(f)+成乙(f)=Qm(33)式中：臚r掣sin(魯z卜+尾=鬻r刪)sin(糾az(40)(34)4特例求解礬一1出本節(jié)假設(shè)荷載單級(jí)加荷以及附加應(yīng)力變化成紼2一日一 譬一一2M一日一 刁一一梯形分布(見圖4)，復(fù)合地基總平均固結(jié)度：彳盟生愕 一+ D將式(28)代入式(30)，可得晰譬，昨叫=如彳鐘sin(等z)，舯舭斟髏外械艫蝴m啦九PB PIo乜，fa利用三角函數(shù)的正交性，式(33)兩端同乘以，llL M一日 刁 并在(0，H)上積分，式(33)化簡口為引o)_彘)DfcHz圖4附

23、加應(yīng)力隨深度和時(shí)間變化圖式中：Fig4 Curv姻of additio的l stress而tll depth and time曠吾r曄，0)sin(籌z卜(37)地基內(nèi)的附加應(yīng)力公式：仃(z卅：礙+(尼一片)毒毒，。t，。42，糈瓦(42)代入式(45)，可得【片+(晶一片)寺，。乇)玨弘e氓枷(割希(等+彳甜式中：足、片為荷載達(dá)到最終值時(shí)復(fù)合地基底面和去卜(-1)”吉(最吲(48)頂面的附加應(yīng)力值；乞?yàn)榧虞d歷時(shí)。由式(42)可得將式(42)代入式(44)第二式，可得，=o：仃(z，o)=o(43)玨弘e咖)幽去將式(43)代入砂井和復(fù)合地基平均超靜孔壓卜(-1)”擊(最吲1(49)表達(dá)式，則

24、平均超靜孔壓表達(dá)式可分別化簡為將式(42)代入式(46)可得總平均固結(jié)度為乙2砉砸喪sin(甜7篇彳+。日一111引啪)2丟一矗薹(h嘲)一脅譬掣sin蛐h卜(。)”擊(最刊1尾M2。50一一薹7sjnf一當(dāng)f乞時(shí)，將式(42)代入式(44)第一式，可得”臂掣sin(魯z)跚z一1 f磊(列)。弘蹦葉一e一即)sin謦)m=l7l將式(44)代入式(17)，化簡后可得2沾若吾辮彳剝布萬瓦51將式(42)分別代入式(44)、(45)，可得e嘶sin小島7 r掣sin(割蜘丁。弘蹦)百助)sin(芳z)去(45)將式(44)代入式(41)，則地基總平均固結(jié)卜(。)”擊(弓吲(52)度為呲，2箍一志

25、籜in瓦2爭(zhēng)剛?cè)~)一e一所)sin(割著m=I，lJ。z 1降+彳矧去小孫F掣sinz卜，h叫”擊c)，當(dāng)f乞時(shí)，將式(42)代入式(44)，可得將式(42)代入式(46)，復(fù)合地基的總平均固結(jié)度為磊歸弘田)sinz)布呲)小矗薹(e堿卜“一e一以f)去h叫”擊c最吲，避掣I0m掰tcuh。，增刊2秦康等：砂井聯(lián)合水泥土攪拌樁復(fù)合地基固結(jié)解析解 229當(dāng)乞=0時(shí)，礙=最，式(54)可退化為明顯。圖7為本文求得的加荷速率對(duì)復(fù)合地基固結(jié)的影響。由圖可以看出，加荷歷時(shí)的越久，復(fù)合地由 1(f)_1一毳紊e詆7(55)基的固結(jié)就越慢，這與實(shí)際的工程情況是相吻合的。m2IH圖8為瞬時(shí)加荷下樁一土模量比對(duì)

26、地基固結(jié)速率的5固結(jié)性狀分析影響，隨著樁一土模量比的增大，地基固結(jié)速率則加 快。當(dāng)水泥土樁壓縮模量逐漸變大時(shí)，則水泥土樁本節(jié)通過對(duì)組合型復(fù)合地基的固結(jié)性狀進(jìn)行 上的應(yīng)力也就越來越大；在復(fù)合地基設(shè)計(jì)中，樁一 分析，以橫向時(shí)間因子瓦為橫坐標(biāo)(瓦為無量綱單 土共同承擔(dān)上部荷載，水泥土樁的應(yīng)力集中效應(yīng)越 位，五=“ff4)，c。為土體水平向固結(jié)系數(shù))，得出了一些基本規(guī)律。 如圖5所示，本文對(duì)復(fù)合地基瞬時(shí)加荷的下同一置換率時(shí)求得的固結(jié)解與文獻(xiàn)11】排水粉噴樁進(jìn) 行了對(duì)比。在同一固結(jié)度的情況下，文獻(xiàn)【11解所 需要的固結(jié)歷時(shí)要大于本文的固結(jié)歷時(shí)。當(dāng)置換率相同時(shí)，本文的徑向排水路徑要小于文獻(xiàn)11中的 排水路

27、徑，所以本文的固結(jié)速率比較大；隨著水泥土樁半徑的減少，徑向排水半徑的增加，復(fù)合地基4321O的固結(jié)速率逐漸變慢；當(dāng)水泥土樁直徑與文獻(xiàn)1 1】l堅(jiān)h中排水板直徑相等，即兩種固結(jié)模型的徑向排水半 圖6影響區(qū)半徑與砂井半徑的比值對(duì)地基固結(jié)的影響徑相等時(shí)，兩種固結(jié)模型所得到的固結(jié)速率基本相 Fig6 Innuence of the ratio of afTected zone radius to sanddrain radius on fbundation cOnsOlidation同，可見徑向排水半徑的變化對(duì)于復(fù)合地基固結(jié)有很大的影響。然而，實(shí)際工程中水泥土樁或粉噴樁 的直徑往往要大于砂井或排水板的

28、直徑，若以水泥 土樁或粉噴樁劃分為影響區(qū)外邊界，則徑向排水范 圍要比砂井或排水板作為外邊界誤差要大。故以水 泥土樁或粉噴樁作為影響區(qū)中心在地基固結(jié)的分析 中更趨于合理。43101+本文解(!=3)lgn+本文解(”二=5)圖7加荷速率對(duì)地基固結(jié)的影響+本文解(!=7)十本文解(月!=10)Fig7Innuence Of loading rate on consOIidation behaVior+文獻(xiàn)【11】解(，l二=3”】=10，H=O05，K=20，5=2H=168，G=0002，瓦=O七h(yuǎn)七；=2，膏h七。I=O00l43二 0lgn圈5兩種地基形式的固結(jié)速率比較Fig5 Compar

29、ison of consoUdation rate among two types of fbundations4311O 1在影響區(qū)半徑與水泥土攪拌樁半徑比值一定lgn的情況下(如圖6所示)，在同一時(shí)刻下影響區(qū)半徑圖8樁一土模量比變化對(duì)固結(jié)的影響與砂井半徑比值的越大，其固結(jié)度就越小。從另一 Fig8 Innuence of pilesoil compression mOdulus方面也說明了砂井直徑越大對(duì)地基固結(jié)排水效果越on the consolidation behavior230巖土力學(xué)2014年明顯時(shí)，使得作用于土體上用于孔壓消散的荷載越 2】XIE K H，LU M M，HU A

30、Fet a1A general tlleoretical 來越小，故地基固結(jié)速率則越來越快。solution for me consolidation of a composite found- 圖9為砂井滲透系數(shù)對(duì)地基固結(jié)的影響。從圖ationJ】Compute璐and Geotechni齬，2009，36(12)：24中可以看出，隨著砂井滲透性的降低，地基的固結(jié) 30 速率逐漸變慢；當(dāng)砂井的滲透系數(shù)與土體水平滲透3】 盧萌盟復(fù)雜條件下復(fù)合地基固結(jié)解析理論研究D】 系數(shù)一致時(shí)，地基固結(jié)最慢。砂井作為豎向排水通杭卅J：浙江大學(xué)2009 道，在復(fù)合地基排水設(shè)計(jì)中，其滲透系數(shù)的大小對(duì)【4】 張玉國

31、，邊亞東，潘洪科，等水平滲透系數(shù)變化條件 復(fù)合地基的固結(jié)速率有很大影響。下散體材料樁復(fù)合地基固結(jié)理論研究與分析J】巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào)，2008，27(8)：1715一17210 OZHANG Yu-guo，B隊(duì)N Ya-dong，PAN Hong-ke，et a1Research鋤d a11alysis of composite鏟ound consolidationO 2O 001O002witIl g啪ular collllnns under arbi仃ary variation ofO005O 4O 010horizontal penneabili夠coef拜cient叨Chinese J

32、ournaI：一 hbhhh ，K，K，K，七 1 000O 6of Rock Mechanics and Engineeri舀2008，27(8)：1 7 l 5l=lO，盯2=3，如=20，H17210 8Hk2=32，G=0002，5h也=2，t=O 25】盧萌盟，謝康和，劉干斌，等考慮樁體固結(jié)和土體滲1 0透性拋物線分布固結(jié)解【J】巖土工程學(xué)報(bào)，2009，3 l(7)：O1069一1074lgn圖9砂井滲透系數(shù)變化對(duì)復(fù)合地基固結(jié)的影響LU Meng-meng，E K鋤哥he，LIU G鋤_bm，et a1 Fig9 Innuence of the permeability coefnc

33、ient Of sandSolmion for consoli缸ion considering colu砌consoleddrain On the consolidation of the composite fbundationation anddistribution ofparabolicso訂pemeabil時(shí)【J】Chin囂e JournaI of Gthnical Enginrin島2009，6結(jié)論3l(7)：10691074(1)瞬時(shí)加荷情況下，本文求得的地基固結(jié)速【6 陳國紅，謝康和，程永峰，等考慮涂抹區(qū)滲透系數(shù)變 率要大于圖5中排水粉噴樁地基的固結(jié)速率；當(dāng)兩 化的砂井地基固結(jié)

34、解叨浙江大學(xué)學(xué)報(bào)(工學(xué)版)，20ll， 種固結(jié)模型影響區(qū)半徑一致時(shí)，兩種地基固結(jié)模型 45(4)：666670 所取得的固結(jié)速率基本相同。從另一方面也可以看 CHEN Gou-hong，XIE KaJlg-he，CHENG Yon爭(zhēng)feng，et a1 出本固結(jié)模型的優(yōu)越性。Analytical solution for consolid a_tion of sand-drained(2)影響區(qū)半徑與砂井半徑的比值的越大，地ground considering variation of pemeability coefncient 基固結(jié)速率越慢。insmearedzone【J】Joumalo

35、fZhejiang (3)加荷歷時(shí)對(duì)地基固結(jié)速率的影響較大，達(dá)Unive體ny(Enginee血g Science)，201 l，45(4)：666到最大荷載的時(shí)間越長，地基固結(jié)就越慢。670(4)隨著樁土模量比的增大，地基固結(jié)速率加7】楊濤，李國維路堤荷載下不排水端承樁復(fù)合地基固快。結(jié)分析刀巖土工程學(xué)報(bào)，2007，29(12)：1831一1836(5)砂井滲透系數(shù)對(duì)地基固結(jié)有較大的影響，YANG Tao， LI Guowei CoIls01idation a11alysis of 隨著砂井滲透性的降低，地基固結(jié)速率減緩；當(dāng)砂 composite伊oulld wim uIldrained pe

36、ne仃ating piles under 井滲透性與土體滲透性一致時(shí)，固結(jié)速率最慢。enlbankment load【J】Chin豁e Journal 0f GeotechnicalEn酉neering，2007，29(12)：183l一1836參考文獻(xiàn)【8邢皓楓，楊曉軍，龔曉南剛性基礎(chǔ)下水泥土樁復(fù)合地鄭剛，龔曉南，謝永利，等地基處理技術(shù)發(fā)展綜述J基固結(jié)分析J】浙江大學(xué)學(xué)報(bào)(工學(xué)版)，2006，40(3)： 土木工程學(xué)報(bào)，2012，45(2)：128一130485485ZHENG GarIg，GONG Xiao-n鋤，xIE Yongli，et a1 XING Haofeng，YANG Xia

37、o-jun，GONG Xiao-nall Stateofmean tectHliques fbr ground impmVement in Consolidation analysis of cemem-pile composite found- ChmaJ】China CiVn EngineeI噎ng JouInal，2012，45(2) ation under rigid foundation叨JournaI of Zhejiang 128130Unive體ity(Engineering Science)，2006，40(3)：485一增刊2秦康等：砂井聯(lián)合水泥土攪拌樁復(fù)合地基固結(jié)解析解

38、231485jet mixing combined with vertical drain memod【J9】鄭俊杰，吳世明石灰樁復(fù)合地基固結(jié)分析J】華中理Cbinese J0urnal 0f Geotechnical Enginee血g，2007，工大學(xué)學(xué)報(bào)，2000，28(5)：lll11129(2)：199202ZHANG Jlllljie，WU Shi-mingCoIlsolidalion analysis of 12】葉觀寶，張振，邢皓楓，等組合型復(fù)合地基固結(jié)分析Jcomposite gmund w面h 1ime-flyash pile【JJournal of巖土工程學(xué)報(bào)，201 l

39、，33(1)：4649Huazhong UniVers姆of sci蛐ce and Technolo科，2000，YE Guan_bao，ZHANG Zhen，XING haofeng，et a128(5)：111111Consolidation of combined composite f-oundationJ10】 盧萌盟，謝康和，周國慶，等不排水樁復(fù)合地基固結(jié)Chinese Journal of Geotechnical Engineering，201l， 解析解J巖土工程學(xué)報(bào)，2011，33(4)：57457933(1)：4649LU Meng-meng，XIE Kanghe，ZHOU GuO-qing，et a1 13】邢皓楓，張振，葉觀寶，等長板一短樁復(fù)合地基排水Analytical solution for consolidation of composite鏟oIIIld系統(tǒng)簡化分析J同濟(jì)大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版)，20ll，with impeI、，ious pileJ】Chinese J伽rnaI of Geotech-39(5)：656660nical En季nee血g，20ll，ll(2)：574579 XING Haofeng