A3混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》

1、1234567812/MMc12 / 34-12( /)liMM9mns2 MCM1m20.7 0.3MCM2cnsc2a01 1 1300 ( / ) lMN e hh cc0.5 f ANmnsCmnsCmnsC10mCmC1113 偏心受壓構(gòu)件的二階效應(yīng)偏心受壓構(gòu)件的二階效應(yīng)基本概念基本概念 效應(yīng)效應(yīng)：豎向力在產(chǎn)生了側(cè)移的結(jié)構(gòu)中引起的附加側(cè)移：豎向力在產(chǎn)生了側(cè)移的結(jié)構(gòu)中引起的附加側(cè)移和附加內(nèi)力和附加內(nèi)力（也稱結(jié)構(gòu)側(cè)移引發(fā)的二階效應(yīng)也稱結(jié)構(gòu)側(cè)移引發(fā)的二階效應(yīng)）。）。 用結(jié)構(gòu)分析解決用結(jié)構(gòu)分析解決有限元分析（計(jì)算機(jī)分析）；增大系數(shù)法有限元分析（計(jì)算機(jī)分析）；增大系數(shù)法 效應(yīng)效應(yīng)：軸壓力在產(chǎn)生

2、了撓曲的桿件中引起的附加撓度和軸壓力在產(chǎn)生了撓曲的桿件中引起的附加撓度和附加內(nèi)力附加內(nèi)力 （桿件自身?yè)锨鸬亩A效應(yīng)）（桿件自身?yè)锨鸬亩A效應(yīng)）PP120l13P0lPPmnsC14PPP nsssMMM1s15 nsssMMM1sPPsM nsM16s011sjND H s2110.14scdHGE JP170 sMM20sc001 1 1500 / lehhcc0.5 f AN0l18 s19P構(gòu)件兩端彎矩值相等構(gòu)件兩端彎矩值相等圖示構(gòu)件兩端作用軸向壓力圖示構(gòu)件兩端作用軸向壓力N和相等和相等的端彎矩的端彎矩M0 = N e0。在。在M0作用下，作用下，構(gòu)件將產(chǎn)生如圖虛線所示的彎曲變形

3、構(gòu)件將產(chǎn)生如圖虛線所示的彎曲變形，其中，其中y0表示僅由彎曲引起的側(cè)移；表示僅由彎曲引起的側(cè)移；當(dāng)當(dāng)N作用時(shí)，開(kāi)始時(shí)各點(diǎn)力矩將增加作用時(shí)，開(kāi)始時(shí)各點(diǎn)力矩將增加一個(gè)數(shù)值一個(gè)數(shù)值Ny0，并引起附加側(cè)移而最，并引起附加側(cè)移而最終至終至y。在。在M0和和N同時(shí)作用下的側(cè)移同時(shí)作用下的側(cè)移曲線如圖曲線如圖a所示實(shí)線。所示實(shí)線。 構(gòu)件兩端彎矩值相等，附加彎矩構(gòu)件兩端彎矩值相等，附加彎矩和撓度大和撓度大20P (2) (2) 構(gòu)件兩端彎矩值不相等但符號(hào)相同構(gòu)件兩端彎矩值不相等但符號(hào)相同 構(gòu)構(gòu)件件兩兩端端彎彎矩矩值值不相等但符不相等但符號(hào)號(hào)相同相同時(shí)時(shí)，附，附加加彎彎矩和矩和撓撓度度較較大大21P (3) (

4、3) 構(gòu)件兩端彎矩值不相等且符號(hào)相反構(gòu)件兩端彎矩值不相等且符號(hào)相反 彎彎矩和附加矩和附加撓撓度增加度增加較較少少22P23P0c11/yyN N0c11/MMN Nm0m ns2c1/CMMCMN N1m20.7 0.30.7MCM24 計(jì)算方法計(jì)算方法：偏心受壓構(gòu)件，在其偏心方向上考慮桿件偏心受壓構(gòu)件，在其偏心方向上考慮桿件自身?yè)锨绊懙目刂平孛鎻澗卦O(shè)計(jì)值可按下列公式計(jì)算自身?yè)锨绊懙目刂平孛鎻澗卦O(shè)計(jì)值可按下列公式計(jì)算：等代柱端彎矩的折減系數(shù)等代柱端彎矩的折減系數(shù) ： 當(dāng)當(dāng) 小于小于1.01.0時(shí)，取時(shí)，取 =1.0=1.0； 對(duì)剪力墻類構(gòu)件，可取對(duì)剪力墻類構(gòu)件，可取 =1.0=1.0。 注

5、：此法與注：此法與ACI規(guī)范基本相同，僅此處系數(shù)用曲率表達(dá)。規(guī)范基本相同，僅此處系數(shù)用曲率表達(dá)。 mns2 MCM1m20.70.3MCMcc0.5 f ANmnsCmnsCmnsC2cnsc2a0111300(/)/lMNehh 25P等代柱的端彎矩等代柱的端彎矩 小于小于b和和d鉸支柱中的較大端彎矩，系數(shù)鉸支柱中的較大端彎矩，系數(shù) 的的定義即為等代柱端彎矩的折減系數(shù)，且系數(shù)總不會(huì)大于定義即為等代柱端彎矩的折減系數(shù)，且系數(shù)總不會(huì)大于1.0 *2mMCmC26 效效應(yīng)應(yīng) 考慮條件：當(dāng)同一主軸方向的桿端彎矩比考慮條件：當(dāng)同一主軸方向的桿端彎矩比 不大于不大于0.9且且設(shè)計(jì)軸壓比不大于設(shè)計(jì)軸壓比不

6、大于0.9時(shí)時(shí)，若構(gòu)件的長(zhǎng)細(xì)比滿足下式的要求，若構(gòu)件的長(zhǎng)細(xì)比滿足下式的要求，可不可不考慮該方向構(gòu)件自身?yè)锨a(chǎn)生的附加彎矩影響?？紤]該方向構(gòu)件自身?yè)锨a(chǎn)生的附加彎矩影響。 同一主軸方向的彎矩設(shè)計(jì)值，絕對(duì)值較大端為同一主軸方向的彎矩設(shè)計(jì)值，絕對(duì)值較大端為 ， 絕對(duì)值較小端為絕對(duì)值較小端為 ，當(dāng)構(gòu)件按單曲率彎曲時(shí)，為正，否則為負(fù)，當(dāng)構(gòu)件按單曲率彎曲時(shí)，為正，否則為負(fù)； 構(gòu)件的計(jì)算長(zhǎng)度，近似取偏心受壓構(gòu)件相應(yīng)主構(gòu)件的計(jì)算長(zhǎng)度，近似取偏心受壓構(gòu)件相應(yīng)主軸方向軸方向兩支撐點(diǎn)之間的距離兩支撐點(diǎn)之間的距離。P12/M M1M2M2M1Mclc12 / 34-12( /)liMM271cysssp0pyppp(

7、)Nf bxf AAfAA 1c0ys0sp0pyp0p()()()2xNef bx hf A hafA ha i2heeai0aeeei2heea280l293031P 0lHll)(15. 01u0Hl)2 . 02(min0cys0.9 ()Nf Af A s0001140002ehlh/3233012340123456 集中簡(jiǎn)支梁 集中連續(xù)梁 均布簡(jiǎn)支梁 我國(guó)集中規(guī)范 我國(guó)均布規(guī)范 美國(guó)規(guī)范=1.5svfyv/ ft V/ftbh0=3.0 012340123456=1.5=3.0 V/ftbh0svfyv/ ft 集中簡(jiǎn)支梁 集中連續(xù)梁 均布簡(jiǎn)支梁 我國(guó)集中規(guī)范 我國(guó)均布規(guī)范 英國(guó)規(guī)

8、范012340123456=1.5 =3.0 V/ftbh0svfyv/ ft 集中簡(jiǎn)支梁 集中連續(xù)梁 均布簡(jiǎn)支梁 我國(guó)集中規(guī)范 我國(guó)均布規(guī)范 歐洲規(guī)范012340123456=1.5 =3.0 V/ftbh0svfyv/ ft 集中簡(jiǎn)支梁 集中連續(xù)梁 均布簡(jiǎn)支梁 我國(guó)集中規(guī)范 我國(guó)均布規(guī)范 澳大利亞規(guī)范346.3.4 當(dāng)僅配置箍筋時(shí)，矩形、當(dāng)僅配置箍筋時(shí)，矩形、T形和形和I形截面受彎構(gòu)件形截面受彎構(gòu)件的斜截面受剪承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：的斜截面受剪承載力應(yīng)符合下列規(guī)定： 截面混凝土受剪承載力系數(shù)截面混凝土受剪承載力系數(shù) 對(duì)于對(duì)于一般受彎構(gòu)件一般受彎構(gòu)件取取0.7； 對(duì)對(duì)集中荷載作用下的獨(dú)立梁集

9、中荷載作用下的獨(dú)立梁，取，取 注：注：箍筋項(xiàng)前的系數(shù)由箍筋項(xiàng)前的系數(shù)由1.25改為改為1.0；用鋼量增加約；用鋼量增加約25%。 斜截面受剪承載力計(jì)算斜截面受剪承載力計(jì)算 vcscvt0yv0sAVf bhfhscvcv1.7513501234012345 V/ftbh0svfyv/ ft 均布簡(jiǎn)支梁 我國(guó)均布規(guī)范 美國(guó)規(guī)范 建議公式01234012345V/ftbh0svfyv/ ft 均布簡(jiǎn)支梁 我國(guó)均布規(guī)范 英國(guó)規(guī)范 建議公式01234012345V/ftbh0svfyv/ ft 均布簡(jiǎn)支梁 我國(guó)均布規(guī)范 歐洲規(guī)范 建議公式01234012345V/ftbh0svfyv/ ft 均布簡(jiǎn)支

10、梁 我國(guó)均布規(guī)范 澳大利亞規(guī)范 建議公式36vt0yv00.7sAVf bhfhs1u0.350.2 1.2styvcorttAf ANTfWAs（）3700)2 . 0175. 1)(5 . 1 (hsAfNbhfVsvyvttsAAfWANfTcorstyvttt12 . 1)2 . 035. 0 (0) 1( 2 . 015 . 1bhWTVtt15 . 0t38NNucsTTTNtcrttttt0.71Tf Wf WfNNtccrtttttttttt0.35 10.350.21.0 35175.TTNf Wf Wf WfAfWNst1corsyv1.2A ATfs39tm01.2lFf

11、u hhtpc,mm00.(0.725)lFfu h40tm01.2lFfu h41 配置箍筋、彎起鋼筋配置箍筋、彎起鋼筋時(shí)的受沖切承載力時(shí)的受沖切承載力將將原系數(shù)原系數(shù)0.35提高到提高到0.5；將原系數(shù)；將原系數(shù)0.15提高到提高到0.25；兩種配筋的沖切公式統(tǒng)一。兩種配筋的沖切公式統(tǒng)一。tpc,mm0yvsvuysbu(0.50.25)0.80.8sinlFfu hf Af A42ccvcoryvn0.92lllFffA 43RC結(jié)構(gòu)中采用高強(qiáng)鋼筋（結(jié)構(gòu)中采用高強(qiáng)鋼筋（HRB500，HRBF500），其用鋼量），其用鋼量一般由裂縫或變形控制，限制了高強(qiáng)鋼筋的應(yīng)用。一般由裂縫或變形控制，限

12、制了高強(qiáng)鋼筋的應(yīng)用。 按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合（按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合（PC）或準(zhǔn)永久組合（）或準(zhǔn)永久組合（RC）并考慮長(zhǎng)）并考慮長(zhǎng)期作用影響的最大裂縫寬度期作用影響的最大裂縫寬度(mm)可按下列公式計(jì)算：可按下列公式計(jì)算：正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算裂縫寬度計(jì)裂縫寬度計(jì)算算smaxcrcrs wlEtktes 1.1 0.65 f eqcrste1.9 0.08 dlc44eqsmaxcrsste1.90.08dwcE 45teeqds46 表表7.1.2-1 構(gòu)件受力特征系數(shù)構(gòu)件受力特征系數(shù)注：將系數(shù)注：將系數(shù) 由原來(lái)的由原來(lái)的2.1降低到降低到1.9； 將標(biāo)準(zhǔn)組合改為準(zhǔn)永久組合；將

13、標(biāo)準(zhǔn)組合改為準(zhǔn)永久組合； 保護(hù)層厚度有增加。保護(hù)層厚度有增加。總效果總效果：裂縫寬度約減?。毫芽p寬度約減小30%，可適應(yīng)高強(qiáng)鋼筋的應(yīng)用，可適應(yīng)高強(qiáng)鋼筋的應(yīng)用crcr47qsq0s0.87Mh Akp0psk1ps()MNzeAA z48skqk1BMMMBs/BBsBsB20s2s0s/lfMlBBfMlBB49BE A hasssEf021150 2613 5.sc00.85BE I=c0scrcr0.851E IBcrcrkMM=fE0.211.00.450.7 1+-crpctk0MfW)(0sbhA1ps0AAbh11501515253545556注：注： 1 混凝土強(qiáng)度等級(jí)混凝土強(qiáng)度

14、等級(jí)不大于不大于C25時(shí)，表中保護(hù)層厚度數(shù)值時(shí)，表中保護(hù)層厚度數(shù)值應(yīng)增加應(yīng)增加5mm； 2 鋼筋混凝土基礎(chǔ)宜設(shè)置混凝土墊層，其受力鋼筋的混鋼筋混凝土基礎(chǔ)宜設(shè)置混凝土墊層，其受力鋼筋的混凝土保護(hù)層厚度應(yīng)從墊層頂面算起，且不應(yīng)小于凝土保護(hù)層厚度應(yīng)從墊層頂面算起，且不應(yīng)小于40mm。5758596061yabtfldfpyabtfldfaa abll626364656667圖圖8.3.3 鋼筋彎鉤和機(jī)械錨固的形式和技術(shù)要求鋼筋彎鉤和機(jī)械錨固的形式和技術(shù)要求（a）90彎鉤 （b）135彎鉤 （c）一側(cè)貼焊錨筋（d）兩側(cè)貼焊錨筋 （e）穿孔塞焊錨板 （f）螺栓錨頭68697071727374757677

15、 表表8.5.1 縱向受力鋼筋的最小配筋百分率縱向受力鋼筋的最小配筋百分率(%)注：受壓構(gòu)件的配筋率采用雙控，有利于高強(qiáng)材料應(yīng)用。注：受壓構(gòu)件的配筋率采用雙控，有利于高強(qiáng)材料應(yīng)用。8.5.1 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件中縱向受力鋼筋的配筋百分率鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件中縱向受力鋼筋的配筋百分率min不應(yīng)不應(yīng)小于表小于表8.5.1規(guī)定的數(shù)值。規(guī)定的數(shù)值。 787980crminhhcrminy1.05Mhf b818283848586b+4hbhh16d45b+4hbhh/416d45圖圖9.1.12 帶柱帽或托板的板柱結(jié)構(gòu)帶柱帽或托板的板柱結(jié)構(gòu)【説明】【説明】為加強(qiáng)板柱結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)處的抗沖切承載力，可采取柱帽或

16、托板的結(jié)構(gòu)形式加強(qiáng)板的抗力。本條提出了相應(yīng)的構(gòu)造要求，包括平面尺寸、形狀和厚度等。 87c,ext0.01Ac,extAc,ext11) (2 )Ac h xbc c2（8889（a）鋼筋端頭加錨板錨固鋼筋端頭加錨板錨固 （b）90彎折錨固彎折錨固圖圖9.3.4 梁上部縱向鋼筋在框架中層端節(jié)點(diǎn)內(nèi)的錨固梁上部縱向鋼筋在框架中層端節(jié)點(diǎn)內(nèi)的錨固 【說(shuō)說(shuō)明】明】本次修訂本次修訂增加了采用筋端加錨頭的機(jī)械錨固方法增加了采用筋端加錨頭的機(jī)械錨固方法，以提高錨固，以提高錨固效果，減少錨固長(zhǎng)度。但要求錨固鋼筋在伸到柱對(duì)邊柱縱向鋼筋的內(nèi)側(cè)，效果，減少錨固長(zhǎng)度。但要求錨固鋼筋在伸到柱對(duì)邊柱縱向鋼筋的內(nèi)側(cè)，以增大錨

17、固力。有關(guān)的試驗(yàn)研究表明，這種做法有效，而且施工比較方便以增大錨固力。有關(guān)的試驗(yàn)研究表明，這種做法有效，而且施工比較方便。 90a0.7l91 由于設(shè)計(jì)、施工不便，不提倡原規(guī)范梁鋼筋在節(jié)點(diǎn)中彎折錨固的做法。當(dāng)梁的下部鋼筋根數(shù)較多，且分別從兩側(cè)錨入中間節(jié)點(diǎn)時(shí)，將造成節(jié)點(diǎn)下部鋼筋過(guò)分擁擠。故也可將中間節(jié)點(diǎn)下部梁的縱向鋼筋貫穿節(jié)點(diǎn)，并在節(jié)點(diǎn)以外搭接。搭接的位置宜在節(jié)點(diǎn)以外梁彎矩較小的1.5h0以外，這是為了避讓梁端塑性塑絞區(qū)和箍筋加密區(qū)。 當(dāng)中間層中間節(jié)點(diǎn)左、右跨梁的上表面不在同一標(biāo)高時(shí)，左、右跨梁的上部鋼筋可分別錨固在節(jié)點(diǎn)內(nèi)。當(dāng)中間層中間節(jié)點(diǎn)左、右梁端上部鋼筋用量相差較大時(shí)，除左、右數(shù)量相同的部分

18、貫穿節(jié)點(diǎn)外，多余的梁筋亦可錨固在節(jié)點(diǎn)內(nèi)。92abl93（a）柱縱向鋼筋90彎折錨固 （b）柱縱向鋼筋端頭加錨板錨固圖圖9.3.6 頂層節(jié)點(diǎn)中柱縱向鋼筋在節(jié)點(diǎn)內(nèi)的錨固頂層節(jié)點(diǎn)中柱縱向鋼筋在節(jié)點(diǎn)內(nèi)的錨固949596規(guī)范推薦了兩種搭接方案。其中設(shè)在節(jié)點(diǎn)外側(cè)和梁端頂面的帶90彎折搭接做法適用于梁上部鋼筋和柱外側(cè)鋼筋數(shù)量不致過(guò)多的民用或公共建筑框架。其優(yōu)點(diǎn)是梁上部鋼筋不伸入柱內(nèi)，有利于在梁底標(biāo)高處設(shè)置柱內(nèi)混凝土的施工縫但當(dāng)梁上部和柱外側(cè)鋼筋數(shù)量過(guò)多時(shí)，該方案將造成節(jié)點(diǎn)頂部鋼筋擁擠，不利于自上而下澆注混凝土。此時(shí)，宜改用梁、柱鋼筋直線搭接，接頭位于柱頂部外側(cè)。本次修訂還增加了梁、柱截面較大而鋼筋相對(duì)較細(xì)時(shí)

19、，鋼筋搭接連接的方法.在頂層端節(jié)點(diǎn)處，節(jié)點(diǎn)外側(cè)鋼筋不是錨固受力，而屬于搭接傳力向題。故不允許采用將柱筋伸至柱頂，而將梁上部鋼筋錨入節(jié)點(diǎn)的做法。因這種做法無(wú)法保證梁、柱鋼筋在節(jié)點(diǎn)區(qū)的搭接傳力，使梁、柱端鋼筋無(wú)法發(fā)揮出所需的正截面受彎承載力。979899100101102103104105106107108109110111112113114115116117kss2GAns118119120GQ21MMM0.2 12.5121u2d)1 (MMM122pupepp00240 3350.45 5.5lhklpepys0cpAf Af bh1ilniilklpupepyscff0cpAf Af bb

20、 hf bhp0ililpu123124s0.002Abhs0.003Abhpupspys1 3hAAf h125ty45/ff126ckpctk0.4f127ckpctk0.4fcsy0.5NAf128129conconptk0.40.5fconconptk0.40.5f1concon1302conx11le22vh22vh 131pc cu5603401+15lf pc cu5603401+15lf pc cu555 3001+15lf pc cu5 553001+15lf 后張法構(gòu)件后張法構(gòu)件(35; 280)132133pcp0.35Prf d0.5Pfdcrtppp2PsAr fvs

21、v1pyv134pva2121+0.5p(a) 抗崩裂U形插筋布置 (b) I-I剖面圖圖10.3.11 抗崩裂抗崩裂U形插筋構(gòu)造示意形插筋構(gòu)造示意1預(yù)應(yīng)力束；2沿曲線預(yù)應(yīng)力束均勻布置的U形插筋135136137138139140141142143144145注：注：1 采用采用335MPa級(jí)、級(jí)、400MPa級(jí)級(jí)縱向受力鋼筋時(shí)，應(yīng)分別縱向受力鋼筋時(shí)，應(yīng)分別按表中數(shù)值增加按表中數(shù)值增加0.1和和0.05采用采用； 2 當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C60及以上時(shí)，應(yīng)按表中數(shù)值加及以上時(shí)，應(yīng)按表中數(shù)值加0.1采用。采用。 3 對(duì)框架結(jié)構(gòu)，應(yīng)按表中數(shù)值加對(duì)框架結(jié)構(gòu)，應(yīng)按表中數(shù)值加0.1采用。

22、采用。(降低降低0.1%，以適應(yīng)高強(qiáng)鋼筋的應(yīng)用，以適應(yīng)高強(qiáng)鋼筋的應(yīng)用)146表表11.4.11 柱軸壓比限值柱軸壓比限值框架框架結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)柱的柱的軸壓軸壓比限比限值值降低降低0.05，偏，偏嚴(yán)嚴(yán)147svbcvt0yv0RE10.6AVf bhfhs148ccbMMbuac2 . 1MMc149150Gbrbbvb)(VlMMVnlnHMMV)(tcbccvGbrbuabua)(1 . 1VlMMVnlnHMMV)(2 . 1tcuabcuavc151152jb0sbjbMVha9度時(shí)和度時(shí)和一級(jí)一級(jí)框架結(jié)構(gòu)尚應(yīng)符合框架結(jié)構(gòu)尚應(yīng)符合buajb0s1.15MVha 其他層其他層中間節(jié)點(diǎn)和端節(jié)點(diǎn)中間節(jié)點(diǎn)和端節(jié)點(diǎn)b0sjb0scb1bjbMhaVbaHh9度時(shí)和一級(jí)框架結(jié)構(gòu)尚應(yīng)符合度時(shí)和一級(jí)框架結(jié)構(gòu)尚應(yīng)符合buab0sjb0scb1.151MhaVhaHh153154abukbuayks0RERE1()sMM