A3混凝土結構設計規(guī)范》

1、1234567812/MMc12 / 34-12( /)liMM9mns2 MCM1m20.7 0.3MCM2cnsc2a01 1 1300 ( / ) lMN e hh cc0.5 f ANmnsCmnsCmnsC10mCmC1113 偏心受壓構件的二階效應偏心受壓構件的二階效應基本概念基本概念 效應效應：豎向力在產生了側移的結構中引起的附加側移：豎向力在產生了側移的結構中引起的附加側移和附加內力和附加內力（也稱結構側移引發(fā)的二階效應也稱結構側移引發(fā)的二階效應）。）。 用結構分析解決用結構分析解決有限元分析（計算機分析）；增大系數法有限元分析（計算機分析）；增大系數法 效應效應：軸壓力在產生

2、了撓曲的桿件中引起的附加撓度和軸壓力在產生了撓曲的桿件中引起的附加撓度和附加內力附加內力 （桿件自身撓曲引起的二階效應）（桿件自身撓曲引起的二階效應）PP120l13P0lPPmnsC14PPP nsssMMM1s15 nsssMMM1sPPsM nsM16s011sjND H s2110.14scdHGE JP170 sMM20sc001 1 1500 / lehhcc0.5 f AN0l18 s19P構件兩端彎矩值相等構件兩端彎矩值相等圖示構件兩端作用軸向壓力圖示構件兩端作用軸向壓力N和相等和相等的端彎矩的端彎矩M0 = N e0。在。在M0作用下，作用下，構件將產生如圖虛線所示的彎曲變形

3、構件將產生如圖虛線所示的彎曲變形，其中，其中y0表示僅由彎曲引起的側移；表示僅由彎曲引起的側移；當當N作用時，開始時各點力矩將增加作用時，開始時各點力矩將增加一個數值一個數值Ny0，并引起附加側移而最，并引起附加側移而最終至終至y。在。在M0和和N同時作用下的側移同時作用下的側移曲線如圖曲線如圖a所示實線。所示實線。 構件兩端彎矩值相等，附加彎矩構件兩端彎矩值相等，附加彎矩和撓度大和撓度大20P (2) (2) 構件兩端彎矩值不相等但符號相同構件兩端彎矩值不相等但符號相同 構構件件兩兩端端彎彎矩矩值值不相等但符不相等但符號號相同相同時時，附，附加加彎彎矩和矩和撓撓度度較較大大21P (3) (

4、3) 構件兩端彎矩值不相等且符號相反構件兩端彎矩值不相等且符號相反 彎彎矩和附加矩和附加撓撓度增加度增加較較少少22P23P0c11/yyN N0c11/MMN Nm0m ns2c1/CMMCMN N1m20.7 0.30.7MCM24 計算方法計算方法：偏心受壓構件，在其偏心方向上考慮桿件偏心受壓構件，在其偏心方向上考慮桿件自身撓曲影響的控制截面彎矩設計值可按下列公式計算自身撓曲影響的控制截面彎矩設計值可按下列公式計算：等代柱端彎矩的折減系數等代柱端彎矩的折減系數 ： 當當 小于小于1.01.0時，取時，取 =1.0=1.0； 對剪力墻類構件，可取對剪力墻類構件，可取 =1.0=1.0。 注

5、：此法與注：此法與ACI規(guī)范基本相同，僅此處系數用曲率表達。規(guī)范基本相同，僅此處系數用曲率表達。 mns2 MCM1m20.70.3MCMcc0.5 f ANmnsCmnsCmnsC2cnsc2a0111300(/)/lMNehh 25P等代柱的端彎矩等代柱的端彎矩 小于小于b和和d鉸支柱中的較大端彎矩，系數鉸支柱中的較大端彎矩，系數 的的定義即為等代柱端彎矩的折減系數，且系數總不會大于定義即為等代柱端彎矩的折減系數，且系數總不會大于1.0 *2mMCmC26 效效應應 考慮條件：當同一主軸方向的桿端彎矩比考慮條件：當同一主軸方向的桿端彎矩比 不大于不大于0.9且且設計軸壓比不大于設計軸壓比不

6、大于0.9時時，若構件的長細比滿足下式的要求，若構件的長細比滿足下式的要求，可不可不考慮該方向構件自身撓曲產生的附加彎矩影響?？紤]該方向構件自身撓曲產生的附加彎矩影響。 同一主軸方向的彎矩設計值，絕對值較大端為同一主軸方向的彎矩設計值，絕對值較大端為 ， 絕對值較小端為絕對值較小端為 ，當構件按單曲率彎曲時，為正，否則為負，當構件按單曲率彎曲時，為正，否則為負； 構件的計算長度，近似取偏心受壓構件相應主構件的計算長度，近似取偏心受壓構件相應主軸方向軸方向兩支撐點之間的距離兩支撐點之間的距離。P12/M M1M2M2M1Mclc12 / 34-12( /)liMM271cysssp0pyppp(

7、)Nf bxf AAfAA 1c0ys0sp0pyp0p()()()2xNef bx hf A hafA ha i2heeai0aeeei2heea280l293031P 0lHll)(15. 01u0Hl)2 . 02(min0cys0.9 ()Nf Af A s0001140002ehlh/3233012340123456 集中簡支梁 集中連續(xù)梁 均布簡支梁 我國集中規(guī)范 我國均布規(guī)范 美國規(guī)范=1.5svfyv/ ft V/ftbh0=3.0 012340123456=1.5=3.0 V/ftbh0svfyv/ ft 集中簡支梁 集中連續(xù)梁 均布簡支梁 我國集中規(guī)范 我國均布規(guī)范 英國規(guī)

8、范012340123456=1.5 =3.0 V/ftbh0svfyv/ ft 集中簡支梁 集中連續(xù)梁 均布簡支梁 我國集中規(guī)范 我國均布規(guī)范 歐洲規(guī)范012340123456=1.5 =3.0 V/ftbh0svfyv/ ft 集中簡支梁 集中連續(xù)梁 均布簡支梁 我國集中規(guī)范 我國均布規(guī)范 澳大利亞規(guī)范346.3.4 當僅配置箍筋時，矩形、當僅配置箍筋時，矩形、T形和形和I形截面受彎構件形截面受彎構件的斜截面受剪承載力應符合下列規(guī)定：的斜截面受剪承載力應符合下列規(guī)定： 截面混凝土受剪承載力系數截面混凝土受剪承載力系數 對于對于一般受彎構件一般受彎構件取取0.7； 對對集中荷載作用下的獨立梁集

9、中荷載作用下的獨立梁，取，取 注：注：箍筋項前的系數由箍筋項前的系數由1.25改為改為1.0；用鋼量增加約；用鋼量增加約25%。 斜截面受剪承載力計算斜截面受剪承載力計算 vcscvt0yv0sAVf bhfhscvcv1.7513501234012345 V/ftbh0svfyv/ ft 均布簡支梁 我國均布規(guī)范 美國規(guī)范 建議公式01234012345V/ftbh0svfyv/ ft 均布簡支梁 我國均布規(guī)范 英國規(guī)范 建議公式01234012345V/ftbh0svfyv/ ft 均布簡支梁 我國均布規(guī)范 歐洲規(guī)范 建議公式01234012345V/ftbh0svfyv/ ft 均布簡支

10、梁 我國均布規(guī)范 澳大利亞規(guī)范 建議公式36vt0yv00.7sAVf bhfhs1u0.350.2 1.2styvcorttAf ANTfWAs（）3700)2 . 0175. 1)(5 . 1 (hsAfNbhfVsvyvttsAAfWANfTcorstyvttt12 . 1)2 . 035. 0 (0) 1( 2 . 015 . 1bhWTVtt15 . 0t38NNucsTTTNtcrttttt0.71Tf Wf WfNNtccrtttttttttt0.35 10.350.21.0 35175.TTNf Wf Wf WfAfWNst1corsyv1.2A ATfs39tm01.2lFf

11、u hhtpc,mm00.(0.725)lFfu h40tm01.2lFfu h41 配置箍筋、彎起鋼筋配置箍筋、彎起鋼筋時的受沖切承載力時的受沖切承載力將將原系數原系數0.35提高到提高到0.5；將原系數；將原系數0.15提高到提高到0.25；兩種配筋的沖切公式統一。兩種配筋的沖切公式統一。tpc,mm0yvsvuysbu(0.50.25)0.80.8sinlFfu hf Af A42ccvcoryvn0.92lllFffA 43RC結構中采用高強鋼筋（結構中采用高強鋼筋（HRB500，HRBF500），其用鋼量），其用鋼量一般由裂縫或變形控制，限制了高強鋼筋的應用。一般由裂縫或變形控制，限

12、制了高強鋼筋的應用。 按荷載效應的標準組合（按荷載效應的標準組合（PC）或準永久組合（）或準永久組合（RC）并考慮長）并考慮長期作用影響的最大裂縫寬度期作用影響的最大裂縫寬度(mm)可按下列公式計算：可按下列公式計算：正常使用極限狀態(tài)驗算正常使用極限狀態(tài)驗算裂縫寬度計裂縫寬度計算算smaxcrcrs wlEtktes 1.1 0.65 f eqcrste1.9 0.08 dlc44eqsmaxcrsste1.90.08dwcE 45teeqds46 表表7.1.2-1 構件受力特征系數構件受力特征系數注：將系數注：將系數 由原來的由原來的2.1降低到降低到1.9； 將標準組合改為準永久組合；將

13、標準組合改為準永久組合； 保護層厚度有增加。保護層厚度有增加?？傂Ч傂Ч毫芽p寬度約減小：裂縫寬度約減小30%，可適應高強鋼筋的應用，可適應高強鋼筋的應用crcr47qsq0s0.87Mh Akp0psk1ps()MNzeAA z48skqk1BMMMBs/BBsBsB20s2s0s/lfMlBBfMlBB49BE A hasssEf021150 2613 5.sc00.85BE I=c0scrcr0.851E IBcrcrkMM=fE0.211.00.450.7 1+-crpctk0MfW)(0sbhA1ps0AAbh11501515253545556注：注： 1 混凝土強度等級混凝土強度

14、等級不大于不大于C25時，表中保護層厚度數值時，表中保護層厚度數值應增加應增加5mm； 2 鋼筋混凝土基礎宜設置混凝土墊層，其受力鋼筋的混鋼筋混凝土基礎宜設置混凝土墊層，其受力鋼筋的混凝土保護層厚度應從墊層頂面算起，且不應小于凝土保護層厚度應從墊層頂面算起，且不應小于40mm。5758596061yabtfldfpyabtfldfaa abll626364656667圖圖8.3.3 鋼筋彎鉤和機械錨固的形式和技術要求鋼筋彎鉤和機械錨固的形式和技術要求（a）90彎鉤 （b）135彎鉤 （c）一側貼焊錨筋（d）兩側貼焊錨筋 （e）穿孔塞焊錨板 （f）螺栓錨頭68697071727374757677

15、 表表8.5.1 縱向受力鋼筋的最小配筋百分率縱向受力鋼筋的最小配筋百分率(%)注：受壓構件的配筋率采用雙控，有利于高強材料應用。注：受壓構件的配筋率采用雙控，有利于高強材料應用。8.5.1 鋼筋混凝土結構構件中縱向受力鋼筋的配筋百分率鋼筋混凝土結構構件中縱向受力鋼筋的配筋百分率min不應不應小于表小于表8.5.1規(guī)定的數值。規(guī)定的數值。 787980crminhhcrminy1.05Mhf b818283848586b+4hbhh16d45b+4hbhh/416d45圖圖9.1.12 帶柱帽或托板的板柱結構帶柱帽或托板的板柱結構【説明】【説明】為加強板柱結構節(jié)點處的抗沖切承載力，可采取柱帽或

16、托板的結構形式加強板的抗力。本條提出了相應的構造要求，包括平面尺寸、形狀和厚度等。 87c,ext0.01Ac,extAc,ext11) (2 )Ac h xbc c2（8889（a）鋼筋端頭加錨板錨固鋼筋端頭加錨板錨固 （b）90彎折錨固彎折錨固圖圖9.3.4 梁上部縱向鋼筋在框架中層端節(jié)點內的錨固梁上部縱向鋼筋在框架中層端節(jié)點內的錨固 【說說明】明】本次修訂本次修訂增加了采用筋端加錨頭的機械錨固方法增加了采用筋端加錨頭的機械錨固方法，以提高錨固，以提高錨固效果，減少錨固長度。但要求錨固鋼筋在伸到柱對邊柱縱向鋼筋的內側，效果，減少錨固長度。但要求錨固鋼筋在伸到柱對邊柱縱向鋼筋的內側，以增大錨

17、固力。有關的試驗研究表明，這種做法有效，而且施工比較方便以增大錨固力。有關的試驗研究表明，這種做法有效，而且施工比較方便。 90a0.7l91 由于設計、施工不便，不提倡原規(guī)范梁鋼筋在節(jié)點中彎折錨固的做法。當梁的下部鋼筋根數較多，且分別從兩側錨入中間節(jié)點時，將造成節(jié)點下部鋼筋過分擁擠。故也可將中間節(jié)點下部梁的縱向鋼筋貫穿節(jié)點，并在節(jié)點以外搭接。搭接的位置宜在節(jié)點以外梁彎矩較小的1.5h0以外，這是為了避讓梁端塑性塑絞區(qū)和箍筋加密區(qū)。 當中間層中間節(jié)點左、右跨梁的上表面不在同一標高時，左、右跨梁的上部鋼筋可分別錨固在節(jié)點內。當中間層中間節(jié)點左、右梁端上部鋼筋用量相差較大時，除左、右數量相同的部分

18、貫穿節(jié)點外，多余的梁筋亦可錨固在節(jié)點內。92abl93（a）柱縱向鋼筋90彎折錨固 （b）柱縱向鋼筋端頭加錨板錨固圖圖9.3.6 頂層節(jié)點中柱縱向鋼筋在節(jié)點內的錨固頂層節(jié)點中柱縱向鋼筋在節(jié)點內的錨固949596規(guī)范推薦了兩種搭接方案。其中設在節(jié)點外側和梁端頂面的帶90彎折搭接做法適用于梁上部鋼筋和柱外側鋼筋數量不致過多的民用或公共建筑框架。其優(yōu)點是梁上部鋼筋不伸入柱內，有利于在梁底標高處設置柱內混凝土的施工縫但當梁上部和柱外側鋼筋數量過多時，該方案將造成節(jié)點頂部鋼筋擁擠，不利于自上而下澆注混凝土。此時，宜改用梁、柱鋼筋直線搭接，接頭位于柱頂部外側。本次修訂還增加了梁、柱截面較大而鋼筋相對較細時

19、，鋼筋搭接連接的方法.在頂層端節(jié)點處，節(jié)點外側鋼筋不是錨固受力，而屬于搭接傳力向題。故不允許采用將柱筋伸至柱頂，而將梁上部鋼筋錨入節(jié)點的做法。因這種做法無法保證梁、柱鋼筋在節(jié)點區(qū)的搭接傳力，使梁、柱端鋼筋無法發(fā)揮出所需的正截面受彎承載力。979899100101102103104105106107108109110111112113114115116117kss2GAns118119120GQ21MMM0.2 12.5121u2d)1 (MMM122pupepp00240 3350.45 5.5lhklpepys0cpAf Af bh1ilniilklpupepyscff0cpAf Af bb

20、 hf bhp0ililpu123124s0.002Abhs0.003Abhpupspys1 3hAAf h125ty45/ff126ckpctk0.4f127ckpctk0.4fcsy0.5NAf128129conconptk0.40.5fconconptk0.40.5f1concon1302conx11le22vh22vh 131pc cu5603401+15lf pc cu5603401+15lf pc cu555 3001+15lf pc cu5 553001+15lf 后張法構件后張法構件(35; 280)132133pcp0.35Prf d0.5Pfdcrtppp2PsAr fvs

21、v1pyv134pva2121+0.5p(a) 抗崩裂U形插筋布置 (b) I-I剖面圖圖10.3.11 抗崩裂抗崩裂U形插筋構造示意形插筋構造示意1預應力束；2沿曲線預應力束均勻布置的U形插筋135136137138139140141142143144145注：注：1 采用采用335MPa級、級、400MPa級級縱向受力鋼筋時，應分別縱向受力鋼筋時，應分別按表中數值增加按表中數值增加0.1和和0.05采用采用； 2 當混凝土強度等級為當混凝土強度等級為C60及以上時，應按表中數值加及以上時，應按表中數值加0.1采用。采用。 3 對框架結構，應按表中數值加對框架結構，應按表中數值加0.1采用。

22、采用。(降低降低0.1%，以適應高強鋼筋的應用，以適應高強鋼筋的應用)146表表11.4.11 柱軸壓比限值柱軸壓比限值框架框架結構結構柱的柱的軸壓軸壓比限比限值值降低降低0.05，偏，偏嚴嚴147svbcvt0yv0RE10.6AVf bhfhs148ccbMMbuac2 . 1MMc149150Gbrbbvb)(VlMMVnlnHMMV)(tcbccvGbrbuabua)(1 . 1VlMMVnlnHMMV)(2 . 1tcuabcuavc151152jb0sbjbMVha9度時和度時和一級一級框架結構尚應符合框架結構尚應符合buajb0s1.15MVha 其他層其他層中間節(jié)點和端節(jié)點中間節(jié)點和端節(jié)點b0sjb0scb1bjbMhaVbaHh9度時和一級框架結構尚應符合度時和一級框架結構尚應符合buab0sjb0scb1.151MhaVhaHh153154abukbuayks0RERE1()sMM