四川大學(xué)土木工程結(jié)構(gòu)計(jì)算研究所

1、SCUSCU四川大學(xué)土木工程結(jié)構(gòu)計(jì)算研究所四川大學(xué)土木工程結(jié)構(gòu)計(jì)算研究所在結(jié)構(gòu)數(shù)值分析方面的最新工作在結(jié)構(gòu)數(shù)值分析方面的最新工作 熊熊 峰峰 博士博士四川大學(xué)土木工程系教授四川大學(xué)土木工程系教授SCUSCU概 述 背景背景 正在進(jìn)行的項(xiàng)目正在進(jìn)行的項(xiàng)目 今后開展的工作今后開展的工作 結(jié)論結(jié)論SCUSCU背景（1） 現(xiàn)代土木工程結(jié)構(gòu)正向大型化、復(fù)雜化方向發(fā)展，需要高現(xiàn)代土木工程結(jié)構(gòu)正向大型化、復(fù)雜化方向發(fā)展，需要高精度的結(jié)構(gòu)分析與精確的過程仿真，作為結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、施工的精度的結(jié)構(gòu)分析與精確的過程仿真，作為結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、施工的基礎(chǔ)；基礎(chǔ)； 利用數(shù)字技術(shù)替代結(jié)構(gòu)整體試驗(yàn)了解結(jié)構(gòu)受力性能已成為利用數(shù)字技術(shù)替代

2、結(jié)構(gòu)整體試驗(yàn)了解結(jié)構(gòu)受力性能已成為經(jīng)濟(jì)、可靠的捷徑經(jīng)濟(jì)、可靠的捷徑 ； 計(jì)算力學(xué)的發(fā)展為結(jié)構(gòu)數(shù)值分析提供了理論基礎(chǔ)，有限差計(jì)算力學(xué)的發(fā)展為結(jié)構(gòu)數(shù)值分析提供了理論基礎(chǔ)，有限差分法、有限元法、邊界元法分法、有限元法、邊界元法，新算法研究（并行計(jì)算、結(jié)，新算法研究（并行計(jì)算、結(jié)構(gòu)優(yōu)化、反問題算法），本構(gòu)理論的發(fā)展等；構(gòu)優(yōu)化、反問題算法），本構(gòu)理論的發(fā)展等； 計(jì)算機(jī)科學(xué)的發(fā)展為高性能計(jì)算提供了條件，三維可視化計(jì)算機(jī)科學(xué)的發(fā)展為高性能計(jì)算提供了條件，三維可視化建模技術(shù)、并行大容量計(jì)算系統(tǒng)、網(wǎng)絡(luò)計(jì)算機(jī)。建模技術(shù)、并行大容量計(jì)算系統(tǒng)、網(wǎng)絡(luò)計(jì)算機(jī)。SCUSCU背景（2） 1991年，美國年，美國“國家關(guān)鍵技術(shù)

3、委員會(huì)國家關(guān)鍵技術(shù)委員會(huì)”提出計(jì)算機(jī)仿真分提出計(jì)算機(jī)仿真分析與建模是美國新時(shí)期應(yīng)優(yōu)先發(fā)展的關(guān)鍵技術(shù)之一；析與建模是美國新時(shí)期應(yīng)優(yōu)先發(fā)展的關(guān)鍵技術(shù)之一； 工程研究進(jìn)入新時(shí)期，美國自然科學(xué)基金建立機(jī)構(gòu)工程研究進(jìn)入新時(shí)期，美國自然科學(xué)基金建立機(jī)構(gòu)“George E. Brown Jr. Network for Earthquake Engineering Research (NEES) ”，專門從事地震工程研究，專門從事地震工程研究，集實(shí)驗(yàn)、計(jì)算為一體，利用實(shí)驗(yàn)室和寬帶網(wǎng)構(gòu)建研究平臺。集實(shí)驗(yàn)、計(jì)算為一體，利用實(shí)驗(yàn)室和寬帶網(wǎng)構(gòu)建研究平臺。15個(gè)裝備先進(jìn)的大型實(shí)驗(yàn)室個(gè)裝備先進(jìn)的大型實(shí)驗(yàn)室+網(wǎng)絡(luò)計(jì)算系統(tǒng)網(wǎng)

4、絡(luò)計(jì)算系統(tǒng)NEESgrid； 數(shù)值分析的實(shí)現(xiàn)需要操作者具備良好的計(jì)算力學(xué)基礎(chǔ)數(shù)值分析的實(shí)現(xiàn)需要操作者具備良好的計(jì)算力學(xué)基礎(chǔ)+工工程結(jié)構(gòu)知識程結(jié)構(gòu)知識+分析經(jīng)驗(yàn)，熟練建模、選擇計(jì)算方法、對結(jié)果分析經(jīng)驗(yàn)，熟練建模、選擇計(jì)算方法、對結(jié)果作出正確的解釋是任一項(xiàng)分析所要求的。作出正確的解釋是任一項(xiàng)分析所要求的。結(jié)構(gòu)分析對軟件的實(shí)用性、準(zhǔn)確性和適用性等方面的要求結(jié)構(gòu)分析對軟件的實(shí)用性、準(zhǔn)確性和適用性等方面的要求越來越高。越來越高。SCUSCU正在進(jìn)行的項(xiàng)目u 成都市市政中心抗震性能分析成都市市政中心抗震性能分析u 某雷達(dá)天線塔考慮土某雷達(dá)天線塔考慮土-樁樁-上部結(jié)構(gòu)共同工作自上部結(jié)構(gòu)共同工作自振特性研究振

5、特性研究u 福堂水電站調(diào)壓井開挖穩(wěn)定性分析福堂水電站調(diào)壓井開挖穩(wěn)定性分析u 高技術(shù)廠房結(jié)構(gòu)微振響應(yīng)分析高技術(shù)廠房結(jié)構(gòu)微振響應(yīng)分析SCUSCU成都市政中心4號摟典型平面圖典型平面圖l 結(jié)構(gòu)總高度結(jié)構(gòu)總高度72.4m，總寬，總寬52.5m，單肢寬，單肢寬13.5m。結(jié)構(gòu)長度結(jié)構(gòu)長度134.368m；l 結(jié)構(gòu)沿結(jié)構(gòu)沿x軸對稱，沿軸對稱，沿y軸嚴(yán)重不對稱，豎向布置軸嚴(yán)重不對稱，豎向布置上采取了一邊退臺、一邊挑出的方案，使重心逐漸上采取了一邊退臺、一邊挑出的方案，使重心逐漸向左偏移，各層質(zhì)量、剛度相差較大。向左偏移，各層質(zhì)量、剛度相差較大。SCUSCU層平面圖第一層第一層第十一層第十一層第十五層第十五層

6、第四層第四層SCUSCU有限元建模桿件單元：桿件單元：BEAM188樓板、墻單元：樓板、墻單元：SHELL181整個(gè)模型共為整個(gè)模型共為69243個(gè)單元、個(gè)單元、55907個(gè)節(jié)點(diǎn)個(gè)節(jié)點(diǎn) SCUSCUSHELL181SCUSCUoAouou混凝土本構(gòu)關(guān)系ooou0033. 0002. 000 cucf Saenz公式表示的混凝土應(yīng)公式表示的混凝土應(yīng)力力-應(yīng)變關(guān)系應(yīng)變關(guān)系計(jì)算中簡化的混凝土本構(gòu)計(jì)算中簡化的混凝土本構(gòu)關(guān)系關(guān)系鋼材用兩線型本構(gòu)模型鋼材用兩線型本構(gòu)模型SCUSCU計(jì)算工況 模態(tài)分析 譜分析 中震下彈性時(shí)程分析 大震下彈塑性時(shí)程分析Mises屈服準(zhǔn)則屈服準(zhǔn)則+隨動(dòng)強(qiáng)化模型隨動(dòng)強(qiáng)化模型SCU

7、SCU輸入地震波- 1 0 0- 5 005 01 0 001 02 03 04 0t ( s )a(gal)- 1 0 0- 5 005 01 0 001 02 03 04 0t ( s )a(gal)人工模擬波人工模擬波美國美國San Fernando M6.5 地地震記錄二個(gè)分量震記錄二個(gè)分量 SCUSCU結(jié)構(gòu)自振周期及振型第一周期第一周期1.69s第三周期第三周期1.12s第二周期第二周期1.54sSCUSCU位移反應(yīng)iabcdhefg02468101214161820-0.4-0.3-0.2-0.100.10.20.3時(shí)間移位A線頂層位移時(shí)程比較曲線A1波 TH1波 02468101

8、214161820-0.2-0.15-0.1-0.0500.050.10.150.2E點(diǎn)頂層Y向位移時(shí)程比較曲線時(shí)間移位A1波 TH1波 02468101214161820-0.2-0.15-0.1-0.0500.050.10.15F點(diǎn)頂層Y向位移時(shí)程比較曲線時(shí)間移位A1波 TH1波 02468101214161820-0.05-0.04-0.03-0.02-0.0100.010.020.030.04G線頂層Y向位移時(shí)程比較曲線時(shí)間移位AI波 TH1波 00.050.10.150.20.250.30.35024681012141618Y向位移最大值A(chǔ)1波位移包絡(luò)線號層樓a e f g h n

9、m SCUSCU最大水平位移和同時(shí)刻平均位移比值 樓層A1波TH1波TH3波Umax(mm)U0Umax /U0Umax(mm)U0Umax /U0Umax(mm)U0Umax /U013.081.621.913.842.001.923.701.951.90320.110.91.8424.413.61.8023.513.21.78431.717.41.8238.023.61.6137.121.41.73659.833.11.8171.045.11.5770.041.01.71775.841.21.8989.455.41.6188.650.61.751012965.71.9715584.61.8

10、415178.21.931216789.31.872031171.741931021.8814205120.01.702491521.632341391.6815223140.01.592711761.542541611.57SCUSCU層間位移00.0020.0040.0060.0080.010.0120.0140.0160.0180.02024681012141618層間相對位移值號層A1波層間位移 a e f g h 00.0050.010.0150.020.025024681012141618TH1層間位移位移值號層a h e f g 變形形式：頭部彎剪型，尾部彎曲型變形形式：頭部彎剪

11、型，尾部彎曲型SCUSCU剪力墻應(yīng)力反應(yīng)SCUSCU柱內(nèi)力反應(yīng)樓層1區(qū)2區(qū)3區(qū)V（kN）V/fcAV（kN）V/fcAV（kN）V/fcA15260.0174780.0273560.02622810.0091350.0082800.02034500.0144460.02610930.07944100.0134460.0267980.05854470.0146050.0353720.035TH1波作用下柱最大剪力及剪壓比波作用下柱最大剪力及剪壓比 柱等效應(yīng)力柱等效應(yīng)力SCUSCU樓板應(yīng)力反應(yīng)SCUSCU大震下位移反應(yīng)00.050.10.150.20.250.30.3502468101214161

12、8彈塑性分析各點(diǎn)包絡(luò)線比較圖 數(shù)層 位移反應(yīng)最大值 A點(diǎn) H點(diǎn) E點(diǎn) F點(diǎn) G點(diǎn)00.050.10.150.20.250246810121416彈 塑 性 分 析 各 點(diǎn) 位 移 包 絡(luò) 線位 移 值 ： m層數(shù)nmaefgh00.0050.010.0150.020.0250.030246810121416TH1波彈塑性分析層間位移曲線位移值（單位：m）層數(shù)nmaefgh00.0050.010.0150.020.025024681012141618AHEFGA、H、E、F、G點(diǎn)層間位移比較 數(shù)層 層間位移 SCUSCU4號樓抗震性能分析結(jié)論該結(jié)構(gòu)具有較好的抗震性能，中震作用下，結(jié)構(gòu)基本處該結(jié)構(gòu)

13、具有較好的抗震性能，中震作用下，結(jié)構(gòu)基本處于彈性狀態(tài)，大震作用下，有足夠的抵御變形的能力，保于彈性狀態(tài)，大震作用下，有足夠的抵御變形的能力，保證不倒塌。證不倒塌。 中震作用下，結(jié)構(gòu)變形呈彎剪型，無位移薄弱層。中震作用下，結(jié)構(gòu)變形呈彎剪型，無位移薄弱層。 剪力墻承擔(dān)了剪力墻承擔(dān)了85%的總剪力，說明剪力墻布置合理。結(jié)的總剪力，說明剪力墻布置合理。結(jié)構(gòu)左端剪力墻形成的筒體為薄弱區(qū)域，在中震作用下，局構(gòu)左端剪力墻形成的筒體為薄弱區(qū)域，在中震作用下，局部達(dá)到屈服狀態(tài)，應(yīng)予以加強(qiáng)。部達(dá)到屈服狀態(tài)，應(yīng)予以加強(qiáng)。 柱剪壓比能滿足規(guī)范規(guī)定的小震下的限值，表明柱的抗柱剪壓比能滿足規(guī)范規(guī)定的小震下的限值，表明柱的

14、抗剪承載力較高。軸壓比均不大于剪承載力較高。軸壓比均不大于0.7，應(yīng)力分析表明，柱，應(yīng)力分析表明，柱未見屈服。未見屈服。 梁在圓弧端部和與連廊連接的部位出現(xiàn)明顯的軸力，設(shè)梁在圓弧端部和與連廊連接的部位出現(xiàn)明顯的軸力，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)按偏壓（拉）構(gòu)件計(jì)算計(jì)時(shí)應(yīng)按偏壓（拉）構(gòu)件計(jì)算 SCUSCU雷達(dá)天線塔考慮土-樁-上部結(jié)構(gòu)共同工作自振特性研究 某雷達(dá)天線塔，高某雷達(dá)天線塔，高9 m，半徑，半徑3.2 m, 采用人工挖孔擴(kuò)底灌采用人工挖孔擴(kuò)底灌注樁基，共注樁基，共8根樁，樁徑根樁，樁徑1m，承臺厚，承臺厚1.3m，位于較軟弱的地，位于較軟弱的地基上。基上。 因工藝要求需要了解結(jié)構(gòu)的自振頻率因工藝要求需要了

15、解結(jié)構(gòu)的自振頻率SCUSCU有限元模型 采用三維實(shí)體元，上部結(jié)構(gòu)單元數(shù)采用三維實(shí)體元，上部結(jié)構(gòu)單元數(shù)3287232872，節(jié)點(diǎn)，節(jié)點(diǎn)113921113921，地基、承臺和樁單元數(shù)地基、承臺和樁單元數(shù)1786517865，節(jié)點(diǎn)數(shù)，節(jié)點(diǎn)數(shù)4625746257。 地基范圍取地基范圍取2.5倍承臺直徑，四周為對稱邊倍承臺直徑，四周為對稱邊界，底部固定。界，底部固定。SCUSCU分析工況 上部結(jié)構(gòu)上部結(jié)構(gòu)-土土-樁全系統(tǒng)自振頻率樁全系統(tǒng)自振頻率分析；分析； 用彈簧替代土模型自振頻率分析，用彈簧替代土模型自振頻率分析，彈簧剛度系數(shù)由地基土的靜力分析彈簧剛度系數(shù)由地基土的靜力分析獲得；獲得； 自振頻率影響因

16、素研究。自振頻率影響因素研究。SCUSCU工況1分析結(jié)果第一振型，第一振型，f1=1.6093Hz 第二振型，第二振型，f2=1.6098Hz 第三振型，第三振型，f3=1.9612Hz 如不考慮土的影響，按如不考慮土的影響，按結(jié)構(gòu)基頂固定考慮第一結(jié)構(gòu)基頂固定考慮第一頻率為頻率為32Hz。SCUSCU工況2分析結(jié)果f1=3.35Hzf2=8.45Hzf3=16.95Hzf4=21.20Hzf5=32.74HzSCUSCU工況3分析結(jié)果12345678910未加固3.358.4516.921.232.734.266.767.5110.7110.8換第一層土3.613.708.7935.950.4

17、50.585.788.5118.4125.3樁周加混凝土4.1110.722.341.858.959.793.496.5120.1125.9第二次換土4.454.5610.843.559.159.193.997.4118.5125.5模擬不同加固地基情況時(shí)結(jié)構(gòu)的自振頻率模擬不同加固地基情況時(shí)結(jié)構(gòu)的自振頻率注：注：第一次換土指（ -0.34.3）m的土換為混凝土材料 ，第二次換土指樁底高度1m以上的原土換為C15混凝土 。SCUSCU小結(jié)小結(jié) 當(dāng)土較軟弱時(shí)，土當(dāng)土較軟弱時(shí)，土-樁樁-上部結(jié)構(gòu)共同作用效應(yīng)顯上部結(jié)構(gòu)共同作用效應(yīng)顯著，計(jì)算結(jié)構(gòu)的自振特性應(yīng)考慮土著，計(jì)算結(jié)構(gòu)的自振特性應(yīng)考慮土-樁樁-上

18、部結(jié)構(gòu)的上部結(jié)構(gòu)的共同工作；共同工作； 當(dāng)采用全模型計(jì)算結(jié)構(gòu)的特征值時(shí)，應(yīng)正確判斷當(dāng)采用全模型計(jì)算結(jié)構(gòu)的特征值時(shí)，應(yīng)正確判斷結(jié)構(gòu)的模態(tài)和土局部模態(tài)；結(jié)構(gòu)的模態(tài)和土局部模態(tài)； 利用土彈簧模型計(jì)算特征值是可行的，但要考慮利用土彈簧模型計(jì)算特征值是可行的，但要考慮合理的方法確定彈簧剛度。合理的方法確定彈簧剛度。SCUSCU福堂水電站調(diào)壓井開挖穩(wěn)定性分析建立三維有限元模型，研究在自重荷載作用下建立三維有限元模型，研究在自重荷載作用下圍巖與襯砌的受力和變形情況，根據(jù)現(xiàn)場監(jiān)測圍巖與襯砌的受力和變形情況，根據(jù)現(xiàn)場監(jiān)測數(shù)據(jù)，反演初始地應(yīng)力和材料參數(shù)。數(shù)據(jù)，反演初始地應(yīng)力和材料參數(shù)。利用利用ANSYS軟件的生死

19、單元功能模擬調(diào)壓井的軟件的生死單元功能模擬調(diào)壓井的施工開挖狀況，以確定合理的施工順序和施工施工開挖狀況，以確定合理的施工順序和施工方法。分析施工過程圍巖的穩(wěn)定性，研究調(diào)壓方法。分析施工過程圍巖的穩(wěn)定性，研究調(diào)壓井在支護(hù)、鋼筋混凝土襯砌及圍巖共同作用下井在支護(hù)、鋼筋混凝土襯砌及圍巖共同作用下的工作性能。的工作性能。 SCUSCU工程概況工程概況福堂水電站位于四川省阿壩藏族羌族自福堂水電站位于四川省阿壩藏族羌族自治州汶川縣境內(nèi)的岷江干流上，裝機(jī)容治州汶川縣境內(nèi)的岷江干流上，裝機(jī)容量量360MW360MW，由首部樞紐、引水系統(tǒng)和廠區(qū)，由首部樞紐、引水系統(tǒng)和廠區(qū)樞紐組成。引水隧洞全長約樞紐組成。引水隧

20、洞全長約20km20km，最大，最大引用流量引用流量251m251m3 3/s/s；調(diào)壓井設(shè)計(jì)為開敞差；調(diào)壓井設(shè)計(jì)為開敞差動(dòng)式，圓形斷面，內(nèi)徑動(dòng)式，圓形斷面，內(nèi)徑31m31m，深，深110m,110m,為為亞洲第一深井。亞洲第一深井。 SCUSCU有限元模型有限元模型圍巖部分采用八節(jié)點(diǎn)六圍巖部分采用八節(jié)點(diǎn)六面體單元面體單元Solid45及其銳化及其銳化的十節(jié)點(diǎn)四面體單元的十節(jié)點(diǎn)四面體單元Solid92，襯砌部分采用混，襯砌部分采用混凝土單元凝土單元Solid65。模型邊界條件：四周側(cè)模型邊界條件：四周側(cè)立面采用對稱邊界條件，立面采用對稱邊界條件，底部采用固定約束。底部采用固定約束。 材料分兩層

21、：上部為四材料分兩層：上部為四類巖體，下部為三類巖體。類巖體，下部為三類巖體。 單元數(shù)單元數(shù)6931669316、節(jié)點(diǎn)數(shù)、節(jié)點(diǎn)數(shù)3680336803 。SCUSCU反演分析高程實(shí)測應(yīng)力（MPa）實(shí)測位移（mm）計(jì)算應(yīng)力（MPa）計(jì)算位移（mm）12303.263.9412608.165.429.696.19127010.627.6012803.484.91實(shí)測位移與計(jì)算位移對比表實(shí)測位移與計(jì)算位移對比表 根據(jù)勘測資料建議范圍取不同的參數(shù)組合，利用現(xiàn)場監(jiān)測數(shù)根據(jù)勘測資料建議范圍取不同的參數(shù)組合，利用現(xiàn)場監(jiān)測數(shù)據(jù)，反復(fù)試算、反演；據(jù)，反復(fù)試算、反演； 反演條件主要考慮不同高程后邊坡的沉降為控制值；

22、反演條件主要考慮不同高程后邊坡的沉降為控制值； 確定彈性模量為確定彈性模量為1260m高程以上高程以上E=2.5GPa，1260m高程下高程下部為部為E=7GPa。 SCUSCU自重荷載作用下結(jié)構(gòu)變形情況自重荷載作用下結(jié)構(gòu)變形情況整體結(jié)構(gòu)變形圖整體結(jié)構(gòu)變形圖Z向位移分布圖向位移分布圖 最大豎向位移為最大豎向位移為10.8mm，發(fā)生在后邊坡，井周最大豎向，發(fā)生在后邊坡，井周最大豎向位移位移6.5mm SCUSCU自重荷載作用下自重荷載作用下襯砌變形襯砌變形情況情況井筒徑向位移井筒徑向位移最大值最大值6.19mm ，發(fā)，發(fā)生在后邊坡側(cè)生在后邊坡側(cè)1260m高程高程 ；井筒環(huán)向位移井筒環(huán)向位移最大值

23、約最大值約5mm，發(fā)生在福堂溝發(fā)生在福堂溝側(cè)側(cè) SCUSCU結(jié)構(gòu)等效應(yīng)力分布圖結(jié)構(gòu)等效應(yīng)力分布圖SCUSCU襯砌等效應(yīng)力分布圖襯砌等效應(yīng)力分布圖SCUSCU開挖穩(wěn)定性分析 研究隨開挖、襯砌的進(jìn)行，調(diào)壓井圍巖的應(yīng)力和位移的變化研究隨開挖、襯砌的進(jìn)行，調(diào)壓井圍巖的應(yīng)力和位移的變化規(guī)律。規(guī)律。 通過對比分層開挖圍巖應(yīng)力與位移的變化，研究不同開挖施通過對比分層開挖圍巖應(yīng)力與位移的變化，研究不同開挖施工方法對圍巖穩(wěn)定的影響。工方法對圍巖穩(wěn)定的影響。 一次開挖、一次襯砌一次開挖、一次襯砌 一次襯砌一次襯砌兩層開挖、兩次襯砌兩層開挖、兩次襯砌 未開挖未開挖一次開挖一次開挖襯砌襯砌1未開挖未開挖開挖開挖1襯砌

24、襯砌2開挖開挖2應(yīng)用生死單元應(yīng)用生死單元SCUSCU開挖分析應(yīng)力位移結(jié)果載荷步控制點(diǎn)徑向位移(mm)環(huán)向位移(mm)徑向應(yīng)力(Mpa)環(huán)向應(yīng)力(Mpa)未開挖1-3.970.72-0.52-0.4320.70-3.46-0.35-1.6633.28-0.24-0.41-0.2241.343.57-0.29-1.55開挖11-7.260.31-0.04-0.362-0.45-3.37-0.05-0.8630.71-0.39-0.04-0.3540.143.71-0.06-0.94襯砌11-6.920.31-0.06-0.382-0.26-3.31-0.08-0.8830.87-0.39-0.05

25、-0.3740.353.65-0.09-0.96開挖21-7.740.38-0.07-0.392-0.56-3.32-0.09-0.9030.65-0.42-0.09-0.3940.313.51-0.07-0.99襯砌21-7.780.39-0.07-0.412-0.66-3.49-0.10-0.9130.56-0.44-0.09-0.3940.253.48-0.09-0.991260m高程截面控制點(diǎn)的應(yīng)力位移值表高程截面控制點(diǎn)的應(yīng)力位移值表 一次性開挖時(shí)一次性開挖時(shí)1260m高程截面高程截面控制點(diǎn)的應(yīng)力位移值表控制點(diǎn)的應(yīng)力位移值表 載荷步控制點(diǎn)徑向位移(mm)環(huán)向位移(mm)徑向應(yīng)力(Mpa

26、)環(huán)向應(yīng)力(Mpa)未開挖1-4.000.57-0.52-0.4520.85-3.42-0.32-1.2633.31-0.29-0.41-0.2941.633.44-0.30-1.40開挖11-8.13-1.10-0.04-0.302-0.99-3.55-0.06-0.9030.37-0.39-0.02-0.424-0.403.71-0.05-1.01襯砌11-7.89-1.06-0.06-0.442-0.91-3.47-0.09-0.9530.56-0.50-0.04-0.4740.453.45-0.08-1.01SCUSCU結(jié)果分析結(jié)果分析 調(diào)壓井有限元分析結(jié)果與監(jiān)測成果基本相符，表明模調(diào)壓井有限元分析結(jié)果與監(jiān)測成果基本相符，表明模型合理地模擬了復(fù)雜地形對結(jié)構(gòu)體的影響。型合理地模擬了復(fù)雜地形對結(jié)構(gòu)體的影響。 襯砌的分析表明其內(nèi)力分布不均勻，局部應(yīng)力較大。襯砌的分析表明其內(nèi)力分布不均勻，局部應(yīng)力較大。計(jì)算顯示后邊坡側(cè)的變形較大，應(yīng)該加強(qiáng)錨固，進(jìn)行計(jì)算顯示后邊坡側(cè)的變形較大，應(yīng)該加強(qiáng)錨固，進(jìn)行變形監(jiān)測，以防邊坡滑移和塌落影響調(diào)壓井的正常